Колекция от натоварване на светеца. Изчисляване на тухлена зидария за сила Подробни примери за изчисляване на силата на стената на тухлите

Снимка 1.. Схема за изчисление за тухлени колони на проектираната сграда.

В същото време възниква естествен въпрос: какво минимално напречно сечение на колоните ще осигури необходимата сила и стабилност? Разбира се, идеята излага колони от глинена тухла, а още повече, така че стените на къщата са далеч от нови и всички възможни аспекти на изчисленията на тухлени стени, обикновени, стълбове, които са същността на колоните, са достатъчно подробни в Snip II-22-81 (1995) "камък и армаментални структури". Именно този регулаторен документ трябва да се ръководи от изчисления. Изчислението по-долу вече не е повече от пример за използване на посочената snip.

За да определите силата и стабилността на колоните, трябва да имате достатъчно много източници данни, като например: тухлена марка за сила, площта на религиозната ролка на колони, натоварването на колоните, площта на кръста Раздел на колоната и ако не е известно на това в етапа на проектиране, можете да направите по следния начин:

Пример за изчисляване на тухлена колона за стабилност по време на централната компресия

Проектиран:

Терасата с размери 5x8 m. Три колони (една в средата и две по ръбовете) от кухия тухла от 0,25x0.25 m. Разстоянието между осите на колоната от 4 m. Brick Brick за сила M75.

Очаквани предпоставки:

С тази проектна схема максималното натоварване ще бъде на средната дънна колона. Именно тя трябва да разчита на сила. Натоварването на колоната зависи от набора от фактори, по-специално от зоната за строителство. Например Санкт Петербург е 180 кг / м 2, а в Ростов-он-Дон - 80 кг / м 2. Като се има предвид теглото на покрива от 50-75 kg / m 2, натоварването на колоната от покрива за Пушки в ленинградния регион може да бъде:

N с покрив \u003d (180 · 1.25 + 75) · 5 · 8/4 \u003d 3000 kg или 3 тона

Тъй като текущите товари от материала за припокриване и от хора, които стискат на терасата, мебелите и т.н., все още не са известни, но стоманобетонната плоча не е точно планирана, но се предполага, че припокриването ще бъде дървено, от отделно Lying reged дъски, след това за изчисленията на натоварването на терасата можете да вземете равномерно разпределен товар от 600 kg / m 2, след което фокусираната сила от терасата, действаща върху централната колона, ще бъде:

N от тераса \u003d 600 · 5 · 8/4 \u003d 6000 kg или 6 тона

Собствена колона Тегло 3 m ще бъде:

N от колони \u003d 1500 · 3 · 0.38 · 0.38 \u003d 649.8 kg или 0,65 тона

По този начин общото натоварване на средната дънна колона в напречното сечение на колоната близо до основата ще бъде:

N c ob \u003d 3000 + 6000 + 2 · 650 \u003d 10300 kg или 10.3 тона

В този случай обаче е възможно да се вземе предвид, че няма много висока вероятност временното тежест на сняг, максималното зимно времеи временното натоварване на припокриването, максимум през лятото, ще бъде приложено едновременно. Тези. Сумата от тези товари може да се умножи по съотношението вероятност от 0.9, след това:

N с около \u003d (3000 + 6000) · 0.9 + 2 · 650 \u003d 9400 kg или 9,4 тона

Очакваното натоварване на крайните колони ще бъде почти два пъти по-малко:

N CR \u003d 1500 + 3000 + 1300 \u003d 5800 kg или 5.8 тона

2. Определяне на здравината на тухлена зидария.

M75 Brick Brand означава, че тухлата трябва да издържи на товара от 75 kgf / cm 2, но силата на тухла и сила тухлена зидария - Различни неща. Разберете това ще помогне на следната таблица:

маса 1. Очаквана устойчивост на компресия за тухлена зидария (според Snip II-22-81 (1995))

Но това не е всичко. Все същото SNIP II-22-81 (1995) претенция 3.11 а) препоръчва по-малко от 0,3 m 2 в областта на стълбовете и морските платове, умножава стойността на изчислената устойчивост Коефициент на работни условия γ c \u003d 0.8. И тъй като площта на напречното сечение на нашата колона е 0.25x0.25 \u003d 0.0625 m 2, тогава ще трябва да използвате тази препоръка. Както виждаме, за тухла на марка M75, дори когато се използва мезонен разтвор M100, якостта на зидария няма да надвишава 15 kgf / cm2. В резултат на това очакваната съпротива за нашата колона ще бъде 15 · 0.8 \u003d 12 kg / cm2, след това максималното напрежение на натиск ще бъде:

10300/625 \u003d 16.48 kg / cm2\u003e R \u003d 12 kgf / cm2

По този начин, за да се осигури необходимата здравина на колоната, трябва да използвате тухла с по-голяма якост, например M150 (изчисленото съпротивление на компресиране по време на M100 разтвор на marque ще бъде 22 · 0.8 \u003d 17.6 kg / cm 2) или увеличаване на. \\ T напречно сечение на колоната или използвайте кръстосана армировка на зидария. Докато ще се съсредоточим върху използването на по-трайна тухла за лице.

3. Определяне на стабилността на тухлена колона.

Сила на тухлена зидария и стабилност тухлена колона - Това са различни неща и еднакви SNIP II-22-81 (1995) препоръчва да се определи стабилността на тухлена колона съгласно следната формула:

N ≤ m g φRF (1.1)

където m g. - коефициент, като се отчита ефектът от дългосрочното натоварване. В този случай ние, конвенционално говоренето, е късметлия, тъй като с височината на секцията х. ≈ 30 cm, стойността на този коефициент може да бъде равен на 1.

Забележка: Всъщност с коефициент на М g, всичко не е толкова просто, можете да видите подробности в коментарите към статията.

φ - коефициент на надлъжно огъване, в зависимост от гъвкавостта на колоната λ . За да определите този коефициент, трябва да знаете прогнозната дължина на колоната л. 0 И не винаги съвпада с височината на колоната. Тънките на определяне на прогнозната продължителност на дизайна са представени отделно, тук се отбележи само, че съгласно SNIP II-22-81 (1995) клауза 4.3: "Изчислените височини на стените и стълбовете л. 0 При определяне на коефициентите на надлъжното огъване φ В зависимост от условията за подпомагане на хоризонтални опори трябва да се вземат:

а) с фиксирани шарнирни опори л. 0 \u003d N.;

б) с еластична горна подкрепа и твърда щипка в долната опора: за еднопосочни сгради л. 0 \u003d 1.5H., за сгради с многопосочни сгради л. 0 \u003d 1.25 ч;

в) за безплатни проекти л. 0 \u003d 2N.;

г) за структури с частично притиснати референтни секции - като се вземат предвид действителната степен на прищипване, но не по-малко л. 0 \u003d 0.8N.където Н. - Разстоянието между припокриването или други хоризонтални опори, със стоманобетон хоризонтално поддържа разстоянието между тях в светлината. "

На пръв поглед, нашата изчислителна схема може да се счита за удовлетворяване на условията на клауза б). Това е, можете да вземете л. 0 \u003d 1.25 ч. \u003d 1.25 · 3 \u003d 3,75 метра или 375 cm. Въпреки това можем уверено да използваме този смисъл само когато долната подкрепа е наистина трудна. Ако колоната с тухла е поставена върху слой хидроизолация от гума, поставен върху основата, тогава такава опора трябва да се третира като панта, а не твърдо притиснат. И в този случай, нашият дизайн в равнината, успоредна на равнината на стената, е геометрично променлива, тъй като дизайнът на припокриването (отделно легнало дъски) не осигурява достатъчно твърдост в определената равнина. 4 изхода са възможни от подобна ситуация:

1. Прилагат фундаментално различна конструктивна схема

например, метални колони, здраво запечатани към основата, към който rigle на регенерация ще бъдат заварени, след това от естетически съображения, метални колони могат да бъдат нарязани на лицето тухла на всяка марка, тъй като целия товар ще бъде взето метал. В този случай истината трябва да бъде изчислена с метални колони, но изчислената дължина може да бъде взета л. 0 \u003d 1.25 ч.

2. Направете още едно припокриване,

например, от листови материали, които ще обмислят както горната, така и долната опора на колоната, като шарнир, в този случай л. 0 \u003d H..

3. Направете диафрагма на скованост

в равнината, успоредна на равнината на стената. Например, по ръбовете поставете колоните, а по-скоро просто нещо. Също така ще позволи да се разгледа както горната, така и долната подкрепа на колоната, както е необходима, но в този случай е необходимо допълнително да се изчисли диафрагмата на твърдостта.

4. Не обръщайте внимание на горните опции и изчислете колоните, като отделно стоящи с твърда по-ниска опора, т.е. л. 0 \u003d 2N.

В крайна сметка, древните гърци поставят своите колони (макар и не от тухли), без да знаят нищо за устойчивостта на материала, без използването на метални котви, и така внимателно, написани от строителните норми и правила в тези дни не са били, въпреки това, някои колони са на стойност и до днес.

Сега, знаейки очакваната дължина на колоната, можете да определите коефициента на гъвкавост:

λ Х. \u003d L. 0 / H. (1.2) или

λ I. \u003d L. 0 / I. (1.3)

където х. - височина или ширина на напречното сечение на колоната и i. - радиус на инерция.

Не е трудно да се определи радиуса на инерцията по принцип, е необходимо да се раздели на инерционния момент на секцията на площта на напречното сечение, а след това извадете корен квадратен от резултата, но в този случай няма голяма необходимост . По този начин λ h \u003d 2 · 300/25 \u003d 24.

Сега, като знаете стойността на коефициента на гъвкавост, най-накрая можете да определите коефициента на надлъжно огъване в съответствие с таблицата:

Таблица 2.. Коефициентите на надлъжно огъване за каменни и армаламични структури (според Snip II-22-81 (1995))

В същото време еластичната характеристика на зидария α Определени от таблицата:

Таблица 3.. Еластична характеристика на зидария α (Според Snip II-22-81 (1995))

В резултат на това стойността на коефициента на надлъжно огъване ще бъде около 0.6 (със стойността на еластичната характеристика α 7. 700, съгласно претенция 6). След това максималното натоварване в централната колона ще бъде:

N p \u003d m g φy с Rf \u003d 1х0.6х0.8х22х625 \u003d 6600 кг< N с об = 9400 кг

Това означава, че приложеният участък от 25x25 cm за осигуряване на стабилността на долната централна централна компресирана колона не е достатъчна. За да се увеличи стабилността, най-оптималното ще увеличи напречното сечение на колоната. Например, ако разпространявате колоната с празнота в половината от тухла, размери 0.38x0.38 m, като по този начин не само площта на напречното сечение на колоната до 0.13 m2 или 1300 cm 2 ще се увеличи, но Радиусът на инерцията на колоната ще се увеличи i. \u003d 11.45 cm.. Тогава λ i \u003d 600 / 11.45 \u003d 52.4и стойността на коефициента φ \u003d 0.8.. В този случай максималното натоварване в централната колона ще бъде:

N p \u003d m g φy с Rf \u003d 1х0.8х0.8х22х1300 \u003d 18304 kg\u003e n с около \u003d 9400 кг

Това означава, че напречното сечение 38x38 cm за осигуряване на стабилността на долната централна централна компресирана колона е достатъчна с марж и може дори да намали марката тухла. Например, с първоначално приета марка M75, граничното натоварване ще бъде:

N p \u003d m g φy с Rf \u003d 1x0.8x0.8x12x1300 \u003d 9984 kg\u003e n с около \u003d 9400 kg

Изглежда, че е всичко, но е желателно да се вземе предвид друг детайл. Фондацията в този случай е по-добра с лента (една за всичките три колони), а не малко (поотделно за всяка колона), в противен случай дори малките становища ще доведат до допълнителни напрежения в тялото на колоната и може да могат причиняват унищожаване. Като се вземат предвид всичко по-горе, най-оптималното напречно сечение на колона от 0.51x0.51 m и от естетична гледна точка, такова напречно сечение е оптимално. Районът на напречното сечение на такива колони ще бъде 2601 cm2.

Пример за изчисляване на тухлена колона за стабилност по време на компресията на OutcidentRen

Екстремните колони в проектираната къща няма да бъдат централно компресирани, тъй като риглите ще се основават на тях само от една страна. И дори ако риглите ще бъдат положени върху цялата колона, след това натоварването от припокриването и покрива ще се предаде на крайната колона в центъра на напречното сечение на колоната. В какъв вид ще бъде предаден като резултат от това натоварване, зависи от ъгъла на наклона на риглите върху опорите, модулите на еластичността на ригите и колоните и редица други фактори, които се разглеждат подробно в статията "Изчисляване на референтния лъч за смачкан." Това изместване се нарича ексцентричност на приложението за товар. В този случай ние се интересуваме от най-неблагоприятната комбинация от фактори, при които натоварването от припокриване на колоните ще се предава възможно най-близо до ръба на колоната. Това означава, че колоната освен самата товар ще действа и на огъващия момент, равен на M \u003d ne.И този момент трябва да се вземе под внимание при изчисляването. В общия случай инспекцията за стабилност може да се извърши по следната формула:

N \u003d φrf - mf / w (2.1)

където W. - момента на съпротивата към раздела. В този случай, товарът за долните крайни колони от покрива може да се счита за централно прилаган, а ексцентричността ще създаде само натоварване от припокриване. С ексцентричност 20 cm

N p \u003d φRF - mf / w \u003d1x0.8x0.8x12x2601. - 3000 · 20 · 2601· 6/51 3 \u003d 19975, 68 - 7058.82 \u003d 12916.9 kg\u003eN cr \u003d 5800 кг

Така, дори и с много голяма ексцентричност на прилагането на товара, имаме повече от двойния запас за сила.

Забележка: SNIP II-22-81 (1995) "дизайн на камък и брокета" препоръчва да се използва друг метод за изчисляване на раздела, който отчита характеристиките на каменните структури, но резултатът ще бъде приблизително същия, следователно, метода на изчисление Препоръчва се от Snip не е тук.

Тухла - достатъчно трайни строителни материалиОсобено пълен, и по време на изграждането на къщи в 2-3 етажа стени от обикновени керамични тухли в допълнителни изчисления обикновено не се нуждаят. Въпреки това има различни ситуации, например двуетажна къща с тераса на втория етаж. Метални рисколи, които също ще разчитат на металните лъчи на припокриването на терасата, се планира да бъде изтекъл до тухлени колони от предната куха тухла 3 метра висока, по-висока ще бъде колоните с височина 3 m, към която покривът ще разчитате:

под централната компресия

Проектиран: Терасата с размери 5x8 m. Три колони (един в средата и два по ръбовете) от кръстосаното сечение на лицето на лицето с 0.25x0.25 m. Разстоянието между осите на колоната от 4 m. Brick Brand за Сила M75.

С тази проектна схема максималното натоварване ще бъде на средната дънна колона. Именно тя трябва да разчита на сила. Натоварването на колоната зависи от набора от фактори, по-специално от зоната за строителство. Например, натоварването на снега на покрива в Санкт Петербург е 180 кг / m и Sup2, а в Ростов-он-80 кг / m & Sup2. Като се има предвид теглото на покрива от 50-75 kg / m & sup2, натоварването на колоната от покрива за Пушки в ленинградния регион може да бъде:

N с покрив \u003d (180 · 1.25 +75) · 5 · 8/4 \u003d 3000 kg или 3 тона

Тъй като текущите товари от материала за припокриване и от хора, които стискат на терасата, мебелите и т.н., все още не са известни, но стоманобетонната плоча не е точно планирана, но се предполага, че припокриването ще бъде дървено, от отделно Ловец на остри дъски, след това за изчисленията на натоварването на терасата можете да вземете равномерно разпределен товар от 600 kg / m & Sup2, след което фокусираната сила от терасата, действаща в централната колона, ще бъде:

N от тераса \u003d 600 · 5 · 8/4 \u003d 6000 кг или 6 тона

Собствена колона Тегло 3 m ще бъде:

N от колоната \u003d 1500 · 3 · 0.38 · 0.38 \u003d 649.8 kg или 0.65 тона

N с около \u003d 3000 + 6000 + 2 · 650 \u003d 10300 kg или 10.3 тона

В този случай обаче е възможно да се вземе предвид, че няма много голяма вероятност временното тежест на сняг, максимум през зимата и временното натоварване на припокриването, максимумът през лятото ще бъде приложен едновременно. Тези. Сумата от тези товари може да се умножи по съотношението вероятност от 0.9, след това:

N с около \u003d (3000 + 6000) · 0.9 + 2 · 650 \u003d 9400 kgили 9.4 тона

Очакваното натоварване на крайните колони ще бъде почти два пъти по-малко:

N CR \u003d 1500 + 3000 + 1300 \u003d 5800 kg или 5.8 тона

2. Определяне на здравината на тухлена зидария.

Марката M75 означава, че тухлата трябва да издържи на товара от 75 kgf / cm & sup2, но силата на тухлата и силата на тухлена зидария са различни неща. Разберете това ще помогне на следната таблица:

маса 1. Очаквана устойчивост на компресия за тухлена зидария

Но това не е всичко. Всички същите SNIP II-22-81 (1995), претендират за 3.11 а) препоръчва по-малко от 0,3 m & Sug2 в областта на стълбовете и морските платове, умножете стойността на изчислената устойчивост на коефициента на трудните условия γ c \u003d 0.8. И тъй като площта на напречното сечение на нашата колона е 0.25x0.25 \u003d 0.0625 m & Sup2, тя ще трябва да използва тази препоръка. Както можем да видим, за тухла на марка M75, дори когато се използва мезонен разтвор M100, силата на зидария няма да надвишава 15 kgf / cm & sup2. В резултат на това изчислената съпротива за нашата колона ще бъде 15 · 0.8 \u003d 12 kg / cm & sup2, след това максималното напрежение на натиск ще бъде:

10300/625 \u003d 16.48 kg / cm & sup2\u003e r \u003d 12 kgf / cm & sup2

Така, за да се осигури необходимата здравина на колоната, тя е необходима или използвана от тухлата с по-голяма якост, например, M150 (изчисленото съпротивление на компресиране по време на M100 Marque ще бъде 22 · 0.8 \u003d 17.6 kg / cm & sup2) или увеличаване на напречното сечение на колоната или използвайте кръстосано армиране на зидария. Докато ще се съсредоточим върху използването на по-трайна тухла за лице.

3. Определяне на стабилността на тухлена колона.

Силата на тухлената зидария и стабилността на колоната тухла също е различна и една и съща SNIP II-22-81 (1995) препоръчва да се определи стабилността на тухлена колона съгласно следната формула:

N ≤ m g φRF (1.1)

m g. - коефициент, като се отчита ефектът от дългосрочното натоварване. В този случай ние, конвенционално говоренето, е късметлия, тъй като с височината на секцията х. ≤ 30 cm, стойността на този коефициент може да бъде равен на 1.

φ - коефициент на надлъжно огъване, в зависимост от гъвкавостта на колоната λ . За да определите този коефициент, трябва да знаете прогнозната дължина на колоната л. О.И не винаги съвпада с височината на колоната. Тънките на определяне на дължината на дизайна на дизайна не са изложени тук, само отразяваме, че според SNIP II-22-81 (1995) клауза 4.3: "Изчисляваните височини на стените и стълбовете л. О. При определяне на коефициентите на надлъжното огъване φ В зависимост от условията за подпомагане на хоризонтални опори трябва да се вземат:

а) с фиксирани шарнирни опори л. O \u003d N.;

б) с еластична горна подкрепа и твърда щипка в долната опора: за еднопосочни сгради л. O \u003d 1.5H., за сгради с многопосочни сгради л. O \u003d 1.25 ч;

в) за безплатни проекти л. O \u003d 2N.;

г) за структури с частично притиснати референтни секции - като се вземат предвид действителната степен на прищипване, но не по-малко л. O \u003d 0.8N.където Н. - Разстоянието между припокриването или други хоризонтални опори, със стоманобетон хоризонтално поддържа разстоянието между тях в светлината. "

На пръв поглед, нашата изчислителна схема може да се счита за удовлетворяване на условията на клауза б). Това е, можете да вземете л. O \u003d 1.25 ч \u003d 1.25 · 3 \u003d 3,75 метра или 375 cm. Въпреки това можем уверено да използваме този смисъл само когато долната подкрепа е наистина трудна. Ако колоната с тухла е поставена върху слой хидроизолация от гума, поставен върху основата, тогава такава опора трябва да се третира като панта, а не твърдо притиснат. И в този случай, нашият дизайн в равнината, успоредна на равнината на стената, е геометрично променлива, тъй като дизайнът на припокриването (отделно легнало дъски) не осигурява достатъчно твърдост в определената равнина. 4 изхода са възможни от подобна ситуация:

1. Прилагат фундаментално различна конструктивна схема, Например, метални колони, които са здраво запечатани към основата, към която ще се заварява на beelel на припокриването, след това от естетически съображения, метални колони могат да бъдат избрани от лице тухла на всяка марка, тъй като целия товар ще бъде взето метал. В този случай истината трябва да бъде изчислена с метални колони, но изчислената дължина може да бъде взета л. O \u003d 1.25 ч.

2. Направете още едно припокриваненапример от листови материали, които ще ви позволят да разгледате горната и долната опора на колоната, като например шарнир, в този случай л. O \u003d H..

3. Направете диафрагма на скованост В равнината, успоредна на равнината на стената. Например, по ръбовете поставете колоните, а по-скоро просто нещо. Също така ще позволи да се разгледа както горната, така и долната подкрепа на колоната, както е необходима, но в този случай е необходимо допълнително да се изчисли диафрагмата на твърдостта.

4. Не обръщайте внимание на горните опции и изчислете колоните, като отделно стоящи с твърда по-ниска опора, т.е. л. O \u003d 2N.. В крайна сметка древните гърци поставят колоните си (макар че не от тухли) без никакви познания за съпротивлението на материалите, без използването на метални анкери и така внимателно написани от стандартите за строителство и правилата в тези дни не са били, \\ t въпреки това, някои колони са на стойност и до днес.

Сега, знаейки очакваната дължина на колоната, можете да определите коефициента на гъвкавост:

λ Х. \u003d L. О. / H. (1.2) или

λ I. \u003d L. О. (1.3)

х. - височина или ширина на напречното сечение на колоната и i. - радиус на инерция.

Таблица 2.. Надлъжните коефициенти на огъване за конструкции с каменни и ръчни промени
(Според Snip II-22-81 (1995))

В същото време еластичната характеристика на зидария α Определени от таблицата:

Таблица 3.. Еластична характеристика на зидария α (Според Snip II-22-81 (1995))

В резултат на това стойността на надлъжния коефициент на огъване ще бъде около 0.6 (със стойността на еластичната характеристика α 7. 700, съгласно претенция 6). След това максималното натоварване в централната колона ще бъде:

N p \u003d m g φy с Rf \u003d 1 · 0,6 · 0.8 · 22 · 625 \u003d 6600 kg< N с об = 9400 кг

Това означава, че приложеният участък от 25x25 cm за осигуряване на стабилността на долната централна централна компресирана колона не е достатъчна. За да се увеличи стабилността, най-оптималното ще увеличи напречното сечение на колоната. Например, ако изложи колона с празнота вътре половина на блокчето, размери 0.38x0.38 м, като по този начин не само площта на напречното сечение на колоната до 0.13 m & sup2 или 1300 cm & sup2 ще се увеличи, но радиусът на инерцията на колоната ще се увеличи i. \u003d 11.45 cm.. Тогава λ i \u003d 600 / 11.45 \u003d 52.4и стойността на коефициента φ \u003d 0.8.. В този случай максималното натоварване в централната колона ще бъде:

N p \u003d m g φy от Rf \u003d 1 · 0.8 · 0.8 · 22 · 1300 \u003d 18304 kg\u003e n с около \u003d 9400 kg

N p \u003d m g φy с Rf \u003d 1 · 0.8 · 0.8 · 12 · 1300 \u003d 9984 kg\u003e n с около \u003d 9400 kg

Изглежда, че е всичко, но е желателно да се вземе предвид друг детайл. Фондацията в този случай е по-добра с лента (една за всичките три колони), а не малко (поотделно за всяка колона), в противен случай дори малките становища ще доведат до допълнителни напрежения в тялото на колоната и може да могат причиняват унищожаване. Като се вземе предвид всичко по-горе, най-оптималното напречно сечение на колоните е 0.51x0.51 m и от естетична гледна точка, такова напречно сечение е оптимално. Рамковата площ на такива колони ще бъде 2601 cm & sup2.

Пример за изчисляване на тухлена колона за стабилност
С компресия на OutcidentRen

Екстремните колони в проектираната къща няма да бъдат централно компресирани, тъй като риглите ще се основават на тях само от една страна. И дори ако риглите ще бъдат положени върху цялата колона, след това натоварването от припокриването и покрива ще се предаде на крайната колона в центъра на напречното сечение на колоната. В какъв вид се предава на това натоварване, зависи от ъгъла на наклона на риглите върху опорите, модулите на еластичността на риглите и колоните и редица други фактори. Това изместване се нарича ексцентричност на приложението за товар. В този случай ние се интересуваме от най-неблагоприятната комбинация от фактори, при които натоварването от припокриване на колоните ще се предава възможно най-близо до ръба на колоната. Това означава, че колоната освен самата товар ще действа и на огъващия момент, равен на M \u003d ne.И този момент трябва да се вземе под внимание при изчисляването. В общия случай инспекцията за стабилност може да се извърши по следната формула:

N \u003d φrf - mf / w (2.1)

W. - момента на съпротивата към раздела. В този случай, товарът за долните крайни колони от покрива може да се счита за централно прилаган, а ексцентричността ще създаде само натоварване от припокриване. С ексцентричност 20 cm

N p \u003d φRF - mf / w \u003d1 · 0.8 · 0.8 · 12 · 2601 - 3000 · 20 · 2601· 6/51 3 \u003d 19975.68 - 7058,82 \u003d 12916.9 kg\u003eN cr \u003d 5800 кг

Така, дори и с много голяма ексцентричност на прилагането на товара, имаме повече от двойния запас за сила.

Забележка: SNIP II-22-81 (1995) "дизайн на камък и брокета" препоръчва да се използва друг метод за изчисляване на напречното сечение, което взема предвид характеристиките на каменните структури, но резултатът ще бъде приблизително един и същ, следователно методът на изчисление се препоръчва от Тук не се дава snip.

За да се извърши изчисляването на стените за стабилност, е необходимо преди всичко да се справи с тяхната класификация (виж Snip II -22-81 "каменни и арментови конструкции", както и допускането на Snip) и разберете какви са стените . \\ T

1. Носещи стени - това са стените, върху които плочите на припокриване, покривни дизайни и др. Дебелината на тези стени трябва да бъде най-малко 250 mm (за тухлена зидария). Това са най-отговорните стени в къщата. Те трябва да разчитат на сила и стабилност.

2. Самостоятелни стени - Това са стените, които нищо не се носи, но те имат товар от всички припокриващи се подове. По същество, в триетажна къща, например, такава стена ще бъде височина на три етажа; Натоварването само на собственото си тегло на зидария е значителен, но дори и въпросът за стабилността на такава стена е много важен - от горната стена, толкова по-голям е рискът от нейните деформации.

3. Безплатни стени - Това са външни стени, които почиват на припокриването (или върху други конструктивни елементи) и товарът върху тях попада от височината на пода само по стените на стената. Височината на незаконните стени трябва да бъде не повече от 6 метра, в противен случай те отиват в категорията на самостоятелно поддържане.

4. Прегради са вътрешни стени По-малко от 6 метра високо, възприема само товара от собственото си тегло.

Ще се справим с въпроса за стабилните стени.

Първият въпрос, произтичащ от "непосветеното" човек: добре, къде може да отиде стената? Намерете отговора по аналогия. Вземете книга в твърда корица и я сложете на ръба. Колкото повече формат на книгата, толкова по-малко ще бъде стабилността му; От друга страна, от книгата ще по-дебела, толкова по-добре ще стои на ръба. Същата ситуация със стените. Стабилността на стената зависи от височината и дебелината.

Сега приемаме най-лошия вариант: тънък тетрадка с голям формат и сложи на ръба - няма просто да загуби стабилност, но и завои. Така че стената, ако условията в съотношението на дебелината и височината не се наблюдават, ще започнат да се огъват от равнината и с течение на времето - да се сблъскат и да се срутват.

Какво ви трябва да избегнете такъв феномен? Трябва да изследвате pp 6.16 ... 6.20 SNIP II -22-81.

Разгледайте въпросите за определяне на стабилността на стените върху примерите.

Пример 1. Преградата е дадена от M25 марка M25 в разтвора на M4 клас с височина 3,5 m, дебелина от 200 mm, ширина 6 m, не е свързана с припокриване. В отвора на вратата на преградата 1x2.1 m. Необходимо е да се определи стабилността на дяла.

От таблица 26 (стр. 2) ние определяме зидарната група - III. Намерете от Таблици 28? \u003d 14. Защото Преградата не е фиксирана в горната част, е необходимо да се намали стойността на β с 30% (в съответствие с точка 6.20), т.е. β \u003d 9.8.

k 1 \u003d 1.8 - за дял, не носител натоварване с дебелина 10 cm и k 1 \u003d 1.2 - за преграда с дебелина 25 cm. В интерполацията ние откриваме за нашия дял с дебелина 20 cm K 1 \u003d 1.4;

к 3 \u003d 0.9 - за прегради с отвори;

така k \u003d k1 k3 \u003d 1.4 * 0.9 \u003d 1.26.

Накрая β \u003d 1.26 * 9.8 \u003d 12.3.

Намерете съотношението на височината на дяла към дебелината: h / h \u003d 3.5 / 0.2 \u003d 17.5\u003e 12.3 - състоянието не се извършва, преградата на такава дебелина в дадена геометрия не може да бъде извършена.

Какъв път можете да решите този проблем? Нека се опитаме да увеличим марката за решения на M10, след което групата за полагане ще стане II, съответно, β \u003d 17 и като се вземат предвид коефициентите β \u003d 1.26 * 17 * 70% \u003d 15< 17,5 - этого оказалось недостаточно. Увеличим марку газобетона до М50, тогда группа кладки станет I , соответственно β = 20, а с учетом коэффициентов β = 1,26*20*70% = 17.6 > 17.5 - Състоянието се извършва. Също така е възможно и без увеличаване на марката на газобетон, да се постави в структурната армировка на преградата в съответствие с клауза 6.19. След това β се увеличава с 20% и се осигурява стабилността на стената.

Пример 2.Външна несвързана стена от леки зидария от тухлена M50 марка на M65 марка решение. Височината на стената е 3 m, дебелината е 0,38 m, дължината на стената е 6 m. Стената с два размера на Windows е 1.2x1.2 m. Е необходимо да се определи стабилността на стената.

От таблица 26 (стр. 7), ние определяме зидарната група - i. От таблиците 28 намираме β \u003d 22. Защото Стената не е фиксирана в горната част, е необходимо да се намали стойността на β с 30% (съгласно точка 6.20), т.е. β \u003d 15.4.

Ние откриваме коефициентите k от таблици 29:

k 1 \u003d 1.2 - за стена, която не носи натоварване с дебелина 38 cm;

k2 \u003d √a n / a b \u003d √1.37 / 2.28 \u003d 0.78 - за стени с отвори, където b \u003d 0.38 * 6 \u003d 2.28 m2 е областта на хоризонталната част на стената, като се вземат предвид прозорците и n \u003d 0.38 * (6-1.2 х 2) \u003d 1.37 m 2;

така k \u003d k1 k2 \u003d 1.2 * 0.78 \u003d 0.94.

Накрая β \u003d 0.94 * 15.4 \u003d 14.5.

Намерете съотношението на височината на дяла към дебелината: h / h \u003d 3 / 0.38 \u003d 7.89< 14,5 - условие выполняется.

Необходимо е също така да се провери състоянието, посочено в клауза 6.19:

Н + L \u003d 3 + 6 \u003d 9 m< 3kβh = 3*0,94*14,5*0,38 = 15.5 м - условие выполняется, устойчивость стены обеспечена.

Внимание! За удобство на отговорите на вашите въпроси е създаден нов раздел "безплатна консултация".

клас \u003d "ELIADUNIT"\u003e

Коментари

3 4 5 6 7 8

0 # 212 Алексей 21.02.2018 07:08

Цитат Ирина:

подсилването на профилите няма да замени

Цитат Ирина:

що се отнася до фондацията: кухините са разрешени в тялото на бетон, но не от дъното, за да не се намали площта на подкрепата, която е отговорна за поддържащата способност. Това означава, че трябва да има тънък слой стоманобетон.
И каква е основата - лента или печка? Какви са почвите?

Решетките все още не са известни, най-вероятно ще има чисто поле на Sylinka всички видове, първоначално мислех за печката, но тя ще бъде ниска, искам да стрелям по-високо, а също и горната плодородна слоя ще трябва да стреля, така че аз са склонни към лентата или дори кутия. Не ми трябват много капацитет на почвата - къщата все още е решена на 1-ви етаж, а керамцит бетонът не е много тежък, замръзването има не повече от 20 см (макар и в старите съветски регламенти 80 ).

Мисля, че да премахна горния слой 20-30 cm, излагат геотекстили, изпомпва се с пясъчна шкурка и се разтваря с уплътнение. Тогава светлината подготвителна замазка - за подравняване (в нея, изглежда, че дори не е армировката, въпреки че не е сигурна), отгоре на хидроизолационния грунд
и тогава вече има дилем - дори ако свържете рамката на усилващата ширина 150-200mm x 400-600mm височина и ги поставете в стъпка на метър, тогава трябва да образувате повече кухини сред тези рамки и в идеалния случай, тези празнини трябва да да бъде на върха на армирането (да също, с известно разстояние от тренировка, но в същото време те също ще трябва да бъдат включени с тънък слой под 60-100mm на замазка) - мисля, че PPS плочите да депозират като кухини - Теоретично, ще бъде възможно да се налива в 1 от вибрациите.

Тези. Сякаш с формата на плоча 400-600mm с мощна армировка на всеки 1000-1200 мм, насипната структура е обединена и лесна в останалите места, докато около 50-70% от обема ще бъде пяната (в. \\ T места, които не са натоварени) - т.е. Според консумацията на бетон и армировка - доста сравнима с печка 200mm, но + куп относително евтина пяна и др.

Ако по някакъв начин смени пяната на обикновен праймер / пясък - той ще бъде още по-добър, но вместо лесно обучение е по-мъдро да направи нещо по-сериозно с армировката и премахването на армировката в гредите - като цяло няма достатъчно теория и практически опит.

0 # 214 IRIN 22.02.2018 16:21

Цитат:

жалко, обикновено пишат, че в леки бетон (керамцит) лоша връзка с армировката - как да се справят с него? Разбирам по-малкия бетон и по-голямата повърхност на фитингите - колкото по-добре ще бъде връзката, т.е. Необходимо е керамзит бетон с добавяне на пясък (и не само clamzit и цимент) и армировката е тънка, но повече

защо да се справите с това? Необходимо е просто да се вземе предвид при изчисляването и при конструиране. Виждате ли, керамцитобетон е достатъчно добър стена Материал с околността на предимствата и недостатъците. Подобно на всички други материали. Сега, ако искате да го използвате монолитно припокриване, Бих ви разузнал, защото
Цитат:

III. Изчисляване на каменни структури

Натоварване за простота (фиг. 30) в нивото на регенерация на припокриването на първия етаж, kN:

сняг за снежната зона

верцуван покривен килим - 100 n / m 2

асфалт замазка с п / м 3 дебелина 15 mm

изолация - дървесни влакнести плаки с дебелина 80 mm с плътност на N / m 3

група - 50 n / m 2

сглобяеми плочи за покритие - 1750 N / m 2

тегло на стоманобетонната ферма

теглото на корниз на стената на тухлената зидария при n / m 3

тегло на тухлена зидария над +3.03

фокусирани върху белите на припокривания (условно изключващи продължаващите от риглите)

тегло за пълнене на прозореца с N / m 2

общото изчисление на натоварването на простотата в нивото на опциите. +3.03.

Съгласно клауза 6.7.5 и 8.2.6, е позволено да се счита за стена, демонтирана на надморска височина до единични елементи с местоположението на поддържащите съединения в нивото на риглите. В този случай, товарът от горните етажи се прилага в центъра на тежестта на стената на надзиращия етаж, и всички натоварвания на КН в този етаж се считат за прилагани с действителната ексцентричност по отношение на центъра на тежестта на секцията на стената.

Съгласно клауза 6.9, точка 8.2.2, разстоянието от точката на прилагане на реакционните реакции на рига Пс. Преди вътрешния ръб на стената при липса на опори, фиксиране на позицията на референтното налягане, не повече от една трета от дълбочината на печатния печат и не повече от 7 cm (фиг. 31).

С дълбочината на запечатване на риглела в стената но z \u003d 380 mm, но Z: 3 \u003d 380: 3 \u003d

127 mm\u003e 70 mm Ние приемаме точката на референтно налягане

R. \u003d 346.5 kN на разстояние 70 mm от вътрешния ръб на стената.

Очакваната височина на най-простия в долния етаж

За проектната схема за простота на долния етаж на сградата вземем багажник с щипка в нивото на ръба на основата и с пожар в нивото на припокриване.

Гъвкавостта на сесента от силикатна тухлена марка 100 на марката 25 решение, R. \u003d 1.3 mPa в таблица. 2 се определя съгласно бележка 1 към таблицата. 15 с еластична масонска характеристика А \u003d 1000;

коефициентът на надлъжно огъване в таблицата. 18 J \u003d 0.96. В съответствие с точка 4.14 в стените с твърда горна опора, надлъжната деформация в референтните секции може да не се вземе предвид (J \u003d 1.0). В средната трета от височината на уплътнението, коефициентът на надлъжно огъване е равен на изчислената стойност на J \u003d 0.96. В пред-ръка на височината J, тя варира линейно от J \u003d 1.0 до изчислената стойност на J \u003d 0.96 (фиг. 32). Стойностите на коефициента на надлъжно огъване в очакваните участъци от простотата, на нивата на върха и дъното на отвора на прозореца

Фиг. 31.

величините на огъване на моменти в нивото на преструктуриране и в очакваните участъци от простота на нивото на горната и долната част на отвора на прозореца

КНМ;

Фиг.32.

Величината на нормалните сили в същите секции

Надлъжни сили на ексцентричност д. 0 = М.: Н.:

Mm.< 0,45 y. \u003d 0.45 × 250 \u003d 115 mm;

Mm.< 0,45 y. \u003d 115 mm;

2. Възможност за окачване на екстрацентрено компресирана простота на правоъгълно напречно сечение съгласно претенция 4.7 се определя с формулата

където (J- коефициента на надлъжно отклонение за цялото напречно сечение на правоъгълния елемент; ); m g. - коефициент, като се вземе предвид ефектът от дългосрочната работа (с х. \u003d 510 mm\u003e 300 mm M g. = 1,0); НО - канализация на простотата.

Външните лагерни стени трябва да бъдат изчислени поне за якост, стабилност, местна смачкана и резистентност към топлина. Да открия коя дебелина трябва да бъде тухлена стена Необходимо е да се направи неговото изчисление. В тази статия ще разгледаме изчисляването на способността на производител на тухлена зидария и в следните статии - останалите изчисления. За да не пропуснете изхода на новата статия, да се абонирате за бюлетина и ще ourcce, която трябва да има дебелина на стената след всички изчисления. Тъй като нашата компания е ангажирана в изграждането на вили, т.е. ниско строителство, тогава ще разгледаме всички изчисления за тази категория.

Превозвачи Тя се нарича стени, които възприемат товара от плочите на припокриване, покрития, греди и др.

Също така трябва да помислите за тухлен печат върху устойчивост на замръзване. Тъй като всеки изгражда къща за себе си, най-малко сто години, след това със суха и нормална влажност на помещенията, марка (M RZ) е взета от 25 и по-висока.

По време на изграждането на къща, вила, гараж, домакин. Брукове и други системи със сухо и нормално влажност, се препоръчва да се използват кухи тухли за външни стени, тъй като топлопроводимостта е по-ниска от тази на пълно работно време. Съответно, с изчисление на топлинното инженерство, дебелината на изолацията ще се окаже по-малко тази sameomit пари в брой при закупуването му. Външните тухли за външни стени трябва да се прилагат само ако е необходимо, за да се гарантира силата на зидария.

Укрепване на тухлена зидария Тя е позволена само ако увеличението на марката тухла и решения не позволява да се осигури необходимата способност за пренасяне.

Пример за изчисление тухлена стена.

Преносната способност на тухлена зидария зависи от много фактори - от марката тухла, степента на решението, от присъствието на отвори и техния размер, от гъвкавостта на стените и др. Изчисляването на носещата способност започва с определението на изчислителната схема. При изчисляване на стените на вертикални натоварвания, стената се счита за задействана на шарнирни фиксирани опори. Когато изчислявате стените върху хоризонтални натоварвания (вятър), стената се счита за твърдо притисната. Важно е да не бъркате тези схеми, тъй като моментите ще бъдат различни.

Избор на прогнозен раздел.

В глухите стени за изчисленото, напречното сечение на I-I на нивото на припокриване с надлъжната сила N и максималния миг на огъване M. често е опасен раздел II-IIТъй като моментът на огъване е малко по-малък от максималния и равен на 2 / 3m, и коефициентите m g и φ са минимални.

В стените с отвори секцията се приема в долната степен на джъмперите.

Нека разгледаме напречното сечение I-I.

От миналото член Събиране на натоварване на стената на първия етаж Вземете получената стойност на пълното натоварване, което включва натоварвания от припокриването на първия етаж P 1 \u003d 1,8T и горните етажи G \u003d G P + P. 2 + G. 2 = 3.7t:

N \u003d g + p 1 \u003d 3.7t + 1.8t \u003d 5.5t

Припокриването на плоча разчита на стената на разстояние A \u003d 150mm. Надлъжната сила P 1 от припокриването ще бъде на разстояние от A / 3 \u003d 150/3 \u003d 50 mm. Защо 1/3? Тъй като стресът под зоната за подпомагане ще бъде под формата на триъгълник, а центърът на тежестта на триъгълника е само 1/3 от дължината на подкрепата.

Товарът от повърхностните етажи G се счита за приложен в центъра.

Тъй като товарът от таванната плоча (P 1) се прилага не в центъра на секцията, но на разстояние от него равен:

e \u003d h / 2 - A / 3 \u003d 250mm / 2 - 150mm / 3 \u003d 75 mm \u003d 7.5 cm,

тя ще създаде моментен момент (m) в раздел I-I. Моментът е работата на силата на рамото.

M \u003d p 1 * e \u003d 1,800 * 7.5 cm \u003d 13.5 t * cm

Тогава ексцентричността на надлъжната сила n ще бъде:

e 0 \u003d m / n \u003d 13.5 / 5.5 \u003d 2.5 cm

Тъй като стената на носителя с дебелина 25 см, след това изчислява стойността на случайната ексцентричност e ν \u003d 2 cm, след това общата ексцентричност е:

e 0 \u003d 2.5 + 2 \u003d 4.5 cm

y \u003d h / 2 \u003d 12,5 cm

При E 0 \u003d 4.5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Силата на висококомпресирания елемент на ADKI се определя по формулата:

N ≤ m g φ 1 r a c Ω

Фактори m g. и φ 1. В разгледания раздел на I - аз съм равен на 1.