Data awal:
1. Saldo termal dari tempat disusun selama dua periode tahun ini:
oleh TP - periode hangat.
seperti dalam panas eksplisit Σq I. dan panas penuh Σq P. .
oleh Hp. - periode dingin
2. Kondisi meteorologi eksternal (untuk Moskow):
TP: t h "a" \u003d 22.3 ° C; J n "A" \u003d 49,4 kJ / kg;
Hp.: t n "b" \u003d -28 ° C; J n "B" \u003d -27,8 kJ / kg.
Perhitungan pendapatan kelembaban ke ruangan Σ W. .
Suhu udara dalam ruangan dalam ruangan:
TP - t tidak lebih dari 3 ° C di atas suhu yang dihitung dengan parameter "A";
HP - T B \u003d 18 ÷ 22 ° C.
PEMBAYARAN.
Perhitungan mulai dari usia hangat tahun ini TPKarena pertukaran udara diperoleh maksimal.
Urutan perhitungan (lihat Gambar 1):
1. Aktif Grafik J-D Menerapkan () N. - Dengan parameter udara luar ruangan:
t n "a" \u003d 22.3 ° C; J N "A" \u003d 49,4 kJ / kg
d n "a" .
Titik udara luar - () N. akan menjadi titik anak sungai - () P .
2. Oleskan garis suhu konstan udara internal - isoterm t B.
t b \u003d t n "a" 3 \u003d 25.5 ° C.
di mana: V - volume ruangan, m 3..
4. Berdasarkan ukuran stres termal ruangan, kami menemukan gradien suhu tingginya.
Gradien suhu di ketinggian bangunan bangunan publik dan sipil.
t y \u003d t b + grad t (h-h p.z.), ºс
dimana: N.
- ketinggian ruangan, m.;
h r.z.
- ketinggian area kerja, m..
Pada Grafik J-D Menerapkan isoterm udara keluar t y.*.
Perhatian! Dengan multiplisitas pertukaran udara lebih dari 5, diterima t y \u003d t b .
(Nilai numerik dari ukuran rasio panas dan kelembaban, kami mengambil 6 200).
Pada Diagram J-D melalui titik 0 pada skala suhu membawa garis hubungan panas-lembab dengan makna numerik. 6.200 dan melaksanakan proses balok melalui titik udara luar - () garis paralel dari rasio kelembaban panas.
Proses proses melintasi garis internal dan udara keluar secara internal pada saat itu DI dan pada saat itu W. .
Dari titik W. Kami melaksanakan garis entalpi permanen dan konten kelembaban konstan.
6. Menurut formula, kami menentukan pertukaran udara dengan panas penuh
7. Hitung jumlah pengaturan udara yang dibutuhkan untuk orang-orang di dalam ruangan.
Pasokan udara eksterior minimum ke kamar.
| Girth dari Bangunan | Tempat | Sistem pendukung | |||
|---|---|---|---|---|---|
| dengan ventilasi alami | tanpa ventilasi alami | ||||
| Aliran udara | |||||
| Produksi | untuk 1 orang, m 3 / jam | untuk 1 orang, m 3 / jam | Multiplisitas pertukaran udara, H -1 | % dari total pertukaran udara tidak kurang | |
| 30*; 20** | 60 | ≥1 | — | Tanpa daur ulang atau dengan resirkulasi dengan multiplisitas 10 jam dan lebih | |
| — | 60 90 120 | — | 20 15 10 | Dengan resirkulasi dengan multiplisitas kurang dari 10 jam -1 | |
| Publik dan Administrasi Domestik | Sesuai dengan persyaratan kepala snipov yang relevan | 60 20*** | — | — | — |
| Perumahan. | 3 m 3 / jam per 1 m 2 | — | — | — | |
Catatan. * Pada volume kamar untuk 1 orang. Kurang dari 20 m 3
** Pada ukuran ruangan untuk 1 orang. 20 m 3 atau lebih
*** Untuk aula visual dan aktual, rapat, di mana orang-orang hingga 3 jam terus menerus.
Perhitungan lebih lanjut dilakukan untuk besarnya yang lebih besar, berdasarkan klausul 6 atau pasokan udara eksternal minimal.
Kami melakukan perhitungan untuk HP.
Urutan perhitungan (lihat Gambar 2):
1. Aktif Grafik J-D Menerapkan () N. - Dengan parameter udara luar ruangan:
t n "b" \u003d -28 ° C; J N "B" \u003d -27,8 KJ / kg
dan menentukan parameter yang hilang - kelembaban absolut atau konten kelembaban d n "b".
2. Ambil suhu udara di dalam ruangan.
Di hadapan kelebihan termal, lebih baik untuk mengambil batas atas.
t b \u003d 22 ° C.
Dalam hal ini, biaya ventilasi akan minimal.
4. Berdasarkan besarnya tekanan termal ruangan, kami menemukan gradien peningkatan suhu tinggi
Gradien suhu udara di ketinggian bangunan bangunan publik dan sipil
dan kami menghitung suhu udara yang dihapus dari area atas ruangan
t y \u003d t b + lulusan t (h-h r.z.), ºс
dimana: N.
- ketinggian ruangan, m.;
h r.z.
- ketinggian area kerja, m..
Pada Grafik J-D Terapkan isoterm udara keluar t y.
5. Kami menerima suhu itu inlet Air. T n berbeda dari suhu udara internal di ruangan t hingga tidak lebih dari 5 ° C.
t n \u003d t b - 5 \u003d 22 - 5 \u003d 17 ° C.
Pada Grafik J-D Oleskan isoterm saluran masuk.
6. Kami melaksanakan garis konten kelembaban konstan - d \u003d const. Dari titik luar udara - () N. , untuk isoterm.
Dapatkan poin - () UNTUK Dengan parameter udara setelah pemanasan di kalori.
Pada saat yang sama, itu juga akan menjadi titik intake udara - () P .
Untuk contoh kita, kita akan mengambil besarnya panas
Pada Diagram J-D Kami melaksanakan garis hubungan panas-lembab melalui () 0 pada skala suhu, dan kemudian melalui titik udara imputy - () P Kami melakukan garis paralel dari rasio panas-lembab berbaris ke persimpangan dengan internal - t dan meninggalkan - t di udara. Dapatkan poin - () DI dan () W. .
7. Menurut formula, kami menentukan pertukaran udara dengan panas penuh
Nilai numerik yang dihasilkan harus bertepatan dengan akurasi ± 5%.
8. Nilai yang diperoleh dari pertukaran udara dibandingkan dengan pertukaran udara peraturan dan dibuat besar dari nilai-nilai.
Perhatian!
Jika pertukaran udara peraturan melebihi yang dihitung, maka perhitungan ulang suhu udara pasokan diperlukan.
Pada akhirnya, kami menerima dua magnituds pertukaran udara: menurut TP dan HP.
Pertanyaan - bagaimana menjadi?
Opsi Solusi:
1. Sistem pasokan untuk mengandalkan pertukaran udara maksimum dan memasang regulator kecepatan rotasi pada suhu udara internal pada motor listrik kipas. Sistem pembuangan dibuat dengan sirkulasi alami, atau mekanis diaktifkan dari regulator frekuensi rotasi yang sama.
Sistem ini efektif, tetapi sangat mahal!
2. Lakukan dua pengaturan hisap dan dua instalasi pembuangan. Satu pasokan dan satu instalasi pembuangan bekerja di HP. Sistem pasokan dengan pemanas udara, yang dirancang untuk memanaskan udara luar ruangan dari parameter "B" ke suhu aliran masuk. Sepasang sistem kedua - unit pasokan Tanpa operator, hanya karya TP.
3. Buat hanya sistem pasokan untuk pengajuan ke HP dan satu sistem pembuangan dengan pakan yang sama, dan pertukaran udara di TP dilakukan melalui jendela terbuka.
Contoh.
Di gedung administrasi - ruang atrium, dengan dimensi keseluruhan dalam hal:
9 × 20,1 m
dan tinggi - 6 M.
perlu untuk menjaga suhu udara di area kerja ( h \u003d 2 m)
t b \u003d 23ºС dan kelembaban relatif φ b \u003d 60%.
Udara yang penuh gairah disuplai dengan suhu t n \u003d 18ºС .
Disipasi panas penuh di ruangan make up
Σq penuh. \u003d 44 kW,
disipasi panas eksplisit sama Σ q isne. \u003d 26. kw.
aliran kelembaban sama Σ w \u003d 32 kg / ch..
Keputusan (lihat Gambar 3).
Untuk menentukan besarnya koefisien sudut, perlu untuk membawa semua parameter sesuai dengan Diagram J - D .
Σ Q penuh. \u003d 44 kw × 3600 \u003d 158400 kJ / kg.
Berdasarkan hal ini, koefisien sudut sama
Gradien suhu pada ketinggian ruangan akan (define di atas meja)
lulusan t \u003d 1,5ºС
Kemudian, suhu udara keluar sama
t y \u003d t b + lulusan t (h - h r.z.) \u003d 23 + 1.5 (6 - 2) \u003d 29 ºс.
Pada Diagram J - D Kami menemukan satu poin DI dengan parameter udara internal () DI :
t b \u003d 23ºС; φ b \u003d 60%.
Kami melaksanakan garis hubungan panas dengan nilai numerik 4950 Melalui titik 0 dari skala suhu dan, sejajar dengan garis ini, kita melaksanakan sinar kita dari proses melalui titik udara domestik - () DI.
Sejak suhu udara pasokan t n \u003d 18ºС Lalu titik inflow P akan ditentukan sebagai persimpangan sinar proses dan isoterm t n \u003d 18ºС .
Titik udara keluar W. Terletak pada persimpangan sinar proses dan isoterm t y \u003d 29 ºс .
Kami mendapatkan parameter dari titik-titik referensi:
Dalam t \u003d 23ºС; φ b \u003d 60%; D \u003d 10,51 g / kg; J b \u003d 49,84 kJ / kg;
N t n \u003d 18ºС; d n \u003d 8,4 g / kg; J n \u003d 39,37 kJ / kg;
Pada t y \u003d 29ºС; D y \u003d 13.13 g / kg; J y \u003d 62,57 kJ / kg.
Tentukan konsumsi pasokan udara:
- pada kandungan panas
itu. Kami akan mendapatkan konsumsi asupan udara yang hampir sama.
Dengan demikian, Deksiditas nilai tukar udara kurang dari 5.
Karena multiplisitas pertukaran udara dalam masuknya lebih dari 5, perlu untuk menghitung dari kondisi bahwa suhu keluar udara internal t u. Perlu untuk mengambil suhu udara internal yang sama di dalam ruangan t B..
t y \u003d t di
dan rumus untuk menentukan jumlah udara akan mengambil formulir:
- pada kandungan panas
Sirkuit fundamental dari Unit Ventilasi Pasokan Lihat Gambar 4.
1. Konsumsi udara pasokan L. m 3 / jam, untuk sistem ventilasi dan pendingin udara harus ditentukan oleh perhitungan dan mengambil biaya yang lebih besar yang diperlukan untuk memastikan:
a) standar sanitasi dan higienis sesuai dengan paragraf 2;
b) norma keamanan ledakan sesuai dengan paragraf 3.
2. Aliran udara harus ditentukan secara terpisah untuk periode hangat dan dingin tahun dan kondisi transisi, mengambil lebih banyak nilai yang diperoleh dengan rumus (1) - (7) (pada kepadatan pasokan dan udara jarak jauh, sama. ke 1,2 kg / m 3):
a) Dalam kehangatan eksplisit berlebih:
Aliran termal mulai dari lurus dan tersebar radiasi sinar matahari, Itu harus dipertimbangkan saat merancang:
ventilasi, termasuk dengan pendinginan udara evaporatif, untuk periode hangat tahun ini;
aC - untuk periode hangat dan dingin tahun ini dan untuk kondisi transisi;
b) oleh massa zat berbahaya atau eksplosif yang berbeda;
(2)
Dengan pemilihan simultan dari beberapa zat berbahaya dengan efek dari jumlah tindakan, pertukaran udara harus ditentukan oleh penjumlahan biaya udara yang dihitung untuk masing-masing zat ini:
c) Dalam kelembaban berlebih (uap air):
(3)
Untuk premis dengan kelembaban berlebih, kecukupan pertukaran udara harus diperiksa untuk mencegah pembentukan kondensat pada permukaan bagian dalam dari struktur penutup eksternal dalam parameter yang dihitung dari udara eksternal selama musim dingin;
d) kelebihan panas total:
(4)
d) pada multiplisitas yang dinormalisasi dari pertukaran udara:
(5)
e) Pada konsumsi udara pasokan yang dinormalisasi:
(6)
(7)
Dalam formula (1) - (7):
|
L. w, Z. |
aliran udara, dihapus dari area yang dilayani atau bekerja di tempat dengan sistem hisap lokal, dan kebutuhan teknologi, M 3 / H . |
|
|
Q, Q. hF. |
aliran termal eksplisit dan penuh ke kamar, w; |
|
|
kapasitas panas udara sama dengan 1,2 KJ / (M 3 × ° C); |
||
|
t. w, Z. |
suhu udara di area yang dilayani atau bekerja di ruangan, dihapus oleh sistem hisap lokal, dan kebutuhan teknologi, ° C; |
|
|
t. l. |
suhu udara dihapus dari ruangan di luar area yang dilayani atau bekerja, ° C; |
|
|
t. dI. |
suhu udara dipasok ke ruangan, ° C, ditentukan sesuai dengan Klausul 6; |
|
|
kelembaban berlebih di dalam ruangan, g / h; |
||
|
d. w, Z. | ||
|
d. l. | ||
|
d. dI. | ||
|
SAYA. w, Z. |
entalpsi udara tertentu, dihapus dari area yang dilayani atau bekerja di tempat dengan sistem hisap lokal, dan kebutuhan teknologi, KJ / kg; |
|
|
SAYA. l. |
entalpi khusus udara dihapus dari ruangan di luar area yang dilayani atau bekerja, KJ / kg; |
|
|
SAYA. dI. |
udara entalpi spesifik dipasok ke ruangan. KJ / KG, ditentukan dengan mempertimbangkan kenaikan suhu sesuai dengan paragraf 6; |
|
|
m. pO. |
konsumsi masing-masing zat berbahaya atau meledak yang memasuki udara ruangan, mg / jam; |
|
|
q. w, Z. , Q. l. |
konsentrasi zat berbahaya atau meledak di udara, dihilangkan, masing-masing, dari area yang dilayani atau bekerja di luar ruangan dan di luar, MG / m 3; |
|
|
q. dI. |
konsentrasi zat berbahaya atau meledak di udara yang dipasok ke ruangan, MG / m 3; |
|
|
V. p. |
volume kamar, m 3; untuk kamar 6 m tinggi dan lebih banyak harus diambil V. p. = 6 SEBUAH. ; |
|
|
area kamar, m 2; |
||
|
jumlah orang (pengunjung), pekerjaan, unit peralatan; |
||
|
multiplisitas pertukaran udara yang dinormalisasi, H -1; |
||
|
aliran udara pasokan yang dinyatakan per 1 m 2 lantai ruangan, M 3 / (H × M 2); |
||
|
umumnya konsumsi udara pasokan khusus untuk 1 orang, M 3 / H, 1 tempat kerja, 1 pengunjung atau unit peralatan. |
Parameter udara t. w, Z. , d. w, Z. , SAYA. w, Z. Anda harus dianggap sama dengan parameter yang dihitung di area yang dilayani atau area kerja di bagian tersebut. 2 dari standar ini, dan q. w, Z. - MPC yang sama di area kerja ruangan.
3. Aliran udara untuk memastikan norma keamanan ledakan harus ditentukan oleh rumus (2).
Pada saat yang sama dalam formula (2) q. w, Z. dan q. l. harus diganti dengan 0,1 q. g. , mg / m 3 (di mana q. g. - Batas konsentrasi yang lebih rendah dari proliferasi api pada gas, uap dan campuran berdebu).
4. Aliran udara L. dia. , m 3 / h untuk pemanasan udaratidak dikombinasikan dengan ventilasi harus ditentukan oleh rumus
(8)
5. Aliran udara L. mt. Dari sistem ventilasi kerja berkala dengan produktivitas nominal L. d. , m 3 / jam diberikan atas dasar n.Penambangan, operasi sistem terputus selama 1 jam dengan formula
(9)
6. Suhu udara pasokan disuplai oleh sistem ventilasi dengan motivasi buatan dan AC, t. dI. ° C, harus ditentukan oleh formula:
a) dengan udara luar yang tidak diobati:
(10)
b) dengan udara luar, didinginkan dengan air yang beredar dengan siklus adiabatik yang mengurangi suhu D.t. 1 ° с:
c) dengan udara luar yang tidak diolah (lihat sub-ayat "a") dan airfall lokal di dalam ruangan yang mengurangi suhu D.t. 2 ° с:
d) Dengan udara luar didinginkan dengan air yang beredar (lihat sub-ayatan "B"), dan Denentitas Lokal (lihat SUBPARGRAPH "IN")::
e) dengan udara luar dipanaskan dalam pemanas udara yang meningkatkan suhu D.t. 3 ° с:
Lampiran 18.
Wajib
Mengurangi suhu udara periode musim panas Menggunakan proses penguapan adiabatik
Di perusahaan sejumlah industri yang berlokasi di daerah dengan iklim kering dan panas, pelepasan panas eksplisit yang berlaku dengan pelepasan kelembaban kecil. Untuk mengurangi suhu udara pasokan di musim panas, proses penguapan adiabatik digunakan. Inti dari metode pengurangan suhu seperti itu adalah sebagai berikut. Udara luar diproses di ruang irigasi, masuk ke dalam kontak dengan tetesan air percikan yang memiliki termometer basah, datang ke negara yang dekat dengan keadaan saturasi (kelembaban relatif praktis? \u003d 95%) karena evaluasi kelembaban di kasus ini. Jelas, evaporasi hanya terjadi ketika udara diproses memiliki kelembaban relatif di bawah 100%. Dalam proses penguapan fluida, sumber panas di air - udara adalah udara, dan kondisi perpindahan panas adalah perbedaan suhu antara udara dan air. Pada suhu air T M, perbedaan ini sesuai dengan perbedaan suhu psikrometrik.
Udara yang penuh gairah, memberikan panas eksplisit sebagai hasil dari pertukaran panas dengan air, didinginkan. Secara teoritis, ketika saturasi lengkap tercapai, suhu udara akhir harus sama dengan suhu termometer basah T M, tetapi dalam kondisi nyata ruang irigasi AC untuk mencapai keadaan udara yang gagal. Oleh karena itu, ketika digunakan untuk mengurangi suhu udara proses adiabatik penguapan cairan selama periode musim panas tahun ini, hanya ruang irigasi yang harus berfungsi dari semua node utama AC nozzle. Air taburan dalam irigasi kamera selama kontak dengan udara olahan mengambil suhu termometer basah.
Perangkat pendingin khusus tidak diperlukan. Dari jumlah total air percikan, hanya 3 ... 5% menguap, dan sisa air jatuh ke dalam palet, dari mana ia ditutup oleh pompa dan diumpankan ke nozel. Pengumpanan air dibuat secara otomatis menggunakan bola derek.
Karena jumlah air yang ditambahkan sedikit, suhu air taburan untuk perhitungan dapat diminum sama dengan suhu termometer basah, dan keadaan akhir dari udara olahan ditentukan pada diagram ID (lihat Gambar 6.1) dari titik persimpangan I \u003d Const, dihabiskan melalui titik kondisi luar yang ditentukan (di musim panas), dengan kurva? \u003d 95%. Parameter awal dari udara luar dilambangkan oleh t n dan? n, dan parameter yang dihitung dari udara internal - melalui t b dan? di. Di mana? Q dapat berubah di bawah batas yang diizinkan (lihat Tabel. 3.2 ... 3.4), I.E.? B \u003d a ... b, seperti dengan metode memperlakukan udara ini tidak mungkin untuk mempertahankan nilai kelembaban relatif yang ditentukan secara permanen? di.
Pada Gambar. 1 digambarkan skema skema Sistem pendingin udara di musim panas menggunakan proses adiabatik. Surat-surat n, n dan di dalam bagian-bagian tertentu dari sirkuit, itu mengikatnya ke diagram I-D (Gbr. 2), di mana kondisi udara di masing-masing bagian sirkuit ditunjukkan dengan huruf yang sama.
Gambar 1. Skema sistem pendingin udara di musim panas menggunakan proses pengolahan udara adiabatik: 1 - kamar ber-AC; 2 - AC; 3 - Kalorfer dari pemanasan pertama; 4 - ruang irigasi; 5 - Calorifer dari pemanasan kedua; 6 - penggemar
Gambar 2. Membangun diagram I-D dari proses pemrosesan adiabatik di AC nozzle di musim panas
Udara luar dalam jumlah G, KG / H, memasuki AC 2 (lihat Gambar 1), dan setelah diproses - ke ruangan 1. Udara knalpot dihapus dari ruangan menggunakan sistem pembuangan. Skema pendingin udara semacam itu disebut langsung. Pada Gambar. 1 AC disyarukan dibagi menjadi tiga bagian sesuai dengan komponennya dengan elemen.
Konstruksi proses AC pada diagram I-D dimulai dengan menerapkan titik H, yang mencirikan kondisi udara luar (lihat Gambar 2). Sejak pada periode musim panas keduanya dapat dinonaktifkan, maka udara luar dengan parameter t n, d n,? N memasuki ruang hujan (ruang irigasi), di mana, ketika berhubungan dengan tetesan air memiliki suhu termometer basah, proses penguapan adiabatik terjadi, yang pada diagram ID sesuai dengan balok adiabatik NP (koefisien sudut? WC \u003d 0). Prosesnya selesai pada titik persimpangan balok ini dengan kurva? \u003d 95%. Dalam hal ini, suhu T P sangat mungkin ketika menggunakan proses adiabatik.
Dengan demikian, pada pemrosesan yang ditentukan, suhu udara berkurang? T \u003d t n - t.. Pembangkit panas udara diawetkan sekitar konstan. Dari Gambar. 2 Dapat dilihat lebih dari itu? n, semakin sedikit? t. Oleh karena itu, penggunaan proses adiabatik untuk mengurangi suhu udara pasokan hanya cocok untuk nilai kelembaban relatif yang relatif rendah dari udara luar.
Dalam kondisi yang sedang dipertimbangkan, parameter titik titik adalah parameter dari udara pasokan. Jika jumlah panas dan kelembaban diketahui berada di dalam ruangan, dan, oleh karena itu, koefisien sudut proses proses? P, maka konstruksi lebih lanjut dari proses diproduksi begitu. Setelah titik N, PV dilakukan (sesuai dengan proses yang terjadi di dalam ruangan) sebelum melintasi dengan isoterm, sesuai dengan nilai suhu internal yang ditentukan. Setelah menentukan posisi titik di, I.E. Parameternya dapat digunakan oleh rumus (1), menghitung jumlah udara ventilasi udara pasokan.
Jika kelembaban relatif yang sesuai dengan titik B memenuhi batas yang ditentukan (? B \u003d a ... b), maka konstruksi proses dianggap lengkap. Namun, dalam praktiknya, kondisi seperti itu sering dilipat di mana garis balok proses mengubah kondisi udara di ruangan melewati zona nilai relatif yang tinggi, oleh karena itu koordinat (yaitu, parameter ) Poin dalam batas yang diizinkan. Dalam kasus ini, saat memproses udara luar, disarankan untuk menggunakan skema AC yang ditunjukkan pada Gambar. 3. Skema ini menyediakan pasokan hanya sebagian dari udara luar ke ruang hujan, dan sisa udara yang tidak diobati dicampur dengan udara olahan menggunakan saluran bypass.
Gambar 3. Skema sistem pendingin udara di musim panas menggunakan proses pemrosesan adiabatik dan mencampur bagian dari udara luar di zona di belakang ruang irigasi (Nomor posisi sesuai dengan Gambar. 1)
Bagian olahan dari udara luar G dari DP, KG / H, memiliki parameter dalam inlet di ruang hujan, sesuai dengan titik H (Gbr. 4), dan di outlet ruang irigasi - parameter status yang ditandai pada titik O (sebagai hasil dari proses adiabatik). Bagian lain dari udara dalam jumlah (g B dengan keadaan H, melewati ruang irigasi, dicampur dengan udara yang muncul dalam jumlah g dari pp dari ruang irigasi. Sebagai hasil dari proses termodinamika, The Campuran yang dihasilkan dalam jumlah G 0 akan memiliki parameter dari keadaan udara pasokan yang sesuai dengan diagram titik ID P. Ketika udara pasokan tiba di dalam ruangan, tempat diatur ke udara dalam (titik b). Dengan Parameter ini, udara dihapus dari ruang sistem ventilasi knalpot.
Gambar 4. Konstruksi pada diagram I-D dari pengolahan adiabatik udara udara di musim panas dengan pencampuran bagian udara luar di zona di belakang ruang irigasi
Pertimbangkan pembangunan proses pemrosesan pengolahan udara luar ruangan ini selama AC pada diagram I-D (lihat Gambar 4). Data sumber adalah parameter terhitung dari udara luar dan internal, serta koefisien sudut dari proses proses di dalam ruangan. Pembangunan proses pada I-D-Diagram dimulai dengan aplikasi titik H, memiliki parameter udara luar. Selanjutnya, melalui titik H, sinar proses penguapan adiabatik (? WC \u003d 0) sebelum melintasi kurva? \u003d 95%, menerima titik O, yang parameternya menentukan kondisi udara meninggalkan ruang hujan dalam jumlah g. Kemudian, pada diagram I-D, sesuai dengan parameter udara internal yang ditentukan, titik dalam (dalam hal ini? Dalam menerima nilai tertentu). Melalui titik dalam sinar, sesuai dengan proses di dalam ruangan, sebelum melintasi dengan balok, tetapi sesuai dengan proses adiabatik di ruang irigasi. Titik persimpangan P menentukan parameter udara pasokan yang diperoleh dengan mencampur udara luar dari saluran bypass dan udara yang dirawat di AC.
Karena parameter udara pasokan ditentukan sebagai akibat dari konstruksi, jumlahnya dapat dihitung dengan rumus (1). Untuk menentukan jumlah udara yang ditransmisikan melalui Raindrops G DP dan saluran udara bypass g B, kami menggunakan proporsi dari mana ia mengikuti G B \u003d G 0
Jumlah udara yang melewati ruang hujan, g dp \u003d g 0 - g b.
Jumlah kelembaban W adalah, kg / h untuk diuapkan untuk melembabkan udara dalam skema yang sedang dipertimbangkan, dapat ditentukan oleh rumus
Metode pengobatan udara yang dipertimbangkan tidak dapat digunakan dalam kasus-kasus di mana parameter (kadar panas dan kelembaban) dari udara pasokan berada di bawah parameter udara eksternal yang sesuai. Dalam kasus seperti itu, disarankan untuk menerapkan skema pemrosesan udara dengan pendinginan dan pengeringannya.
Kolam renang di pondok negara,
Dilengkapi dengan sistem pasokan dan ventilasi knalpot.
Semakin banyak, tempat rekreasi dan komunikasi yang diterima secara umum menjadi kolam, dan, terlepas dari ukurannya. Tapi agar ruangan ini sangat nyaman, perlu untuk menghilangkan kelembaban yang berlebihan, teman kolam biasa.
Kelembaban ini, tentu saja, harus dihapus. Anda dapat melakukan ini dengan ventilasi. Cara lain untuk menghilangkan kelembaban berlebih, seperti penyerapan dan drainase di mesin pendingin, adalah jalan yang tidak perlu dan pada saat yang sama tidak sama sekali.
Apa yang perlu diperhitungkan saat merferbian baskom dan memastikan sistem ventilasi yang efektif?
Dana yang cukup banyak diinvestasikan dalam pembangunan baskom individu hanya dibenarkan jika didukung oleh suhu yang diinginkan, kelembaban dan kecepatan udara di tempat orang, belum lagi pelestarian jumlah oksigen yang diperlukan dan menghilangkan kotoran berbahaya.
Saat menghitung dan mendesain ventilasi dan perlu berupaya untuk memastikan bahwa penguapan minimal. Semakin tinggi suhu air di kolam, semakin besar penguapan kelembaban dari permukaannya, kinerja yang lebih besar harus memiliki sistem ventilasi. Di atas dan konsumsi energi untuk ventilasi. Penguapan dapat dikurangi dengan menghindari suhu air yang terlalu tinggi dan mempertahankan kelembaban relatif maksimum. Ada kontrol yang sangat penting dari kelembaban relatif udara di ruang kolam renang. Dalam iklim yang sedemikian dingin, seperti Rusia, konvergensi struktur bangunan mungkin serius konsekuensi negatif. Pertama-tama, bahan logam terpengaruh, yang tunduk pada korosi karena kondensasi kelembaban di permukaannya. Selain itu, struktur dan struktur pendukung bangunan dihancurkan karena pembekuan kelembaban di dalamnya. Kelembaban relatif di tempat kolam harus 50-60%. Melebihi mengarah ke kondensasi kelembaban, dan indikator yang lebih rendah menciptakan rasa tidak nyaman pada orang.
Dengan demikian, ketika mengatur ventilasi di cekungan, kondisi wajib berikut harus diperhitungkan:
- evaporasi minimum air dari permukaan kolam;
- memberikan kenyamanan bagi pengunjung;
- mencegah kondensasi kelembaban pada permukaan bagian dalam pagar bangunan.
Di sebagian besar negara Eropa, suhu air di kolam dalam kasus olahraga berenang dipertahankan pada 22-24 o C, dengan renang kesehatan, naik ke 24-26 o C. Suhu udara di ruang kolam - dari 24 hingga 26 o C pada kelembaban relatif 40-60%. Parameter air dan udara yang disarankan untuk kolam renang pada standar Amerika memiliki kisaran yang lebih luas (lihat Tabel 1).
Jika kolam digunakan secara bersamaan untuk renang kesehatan dan olahraga, kombinasi parameter yang paling optimal tampak suhu air 27 o c dan suhu udara 28 o C.
Ketika ventilasi perangkat di kumpulan tertanam dan terlampir, Anda perlu ingat bahwa mereka harus diberikan perekat terpisah dan sistem pembuanganTidak terkait dengan sistem kerahasiaan bangunan utama, karena tempat kolam dan tempat bangunan utama biasanya memiliki janji fungsional yang berbeda dan cetakan panas internal yang sangat berbeda. Ada tekanan rendah di ruang kolam (atmosfer 5% lebih rendah), untuk membuat "debit" dan mencegah penyebaran udara basah dari kolam melalui sisa bangunan. Ini dicapai dengan volume berlebih. knalpot udara di atas pasokan.
Jet dari udara pasokan tidak boleh diarahkan ke permukaan air. Mobilitas udara di permukaan berair harus minimal dan tidak melebihi 0,05 m / s. - Peningkatan mobilitas mengarah pada peningkatan yang signifikan dalam penguapan air, memburuknya peraturan kelembaban relatif dan peningkatan konsumsi energi sistem ventilasi. Kecepatan udara di lantai ruangan di sekitar kolam harus berada dalam 0,13 m / s, sehingga perenang tidak mengalami sensasi yang tidak menyenangkan dari pendinginan evaporatif.
Perlindungan yang cukup efektif dari permukaan internal dari desain yang melampirkan ruangan dari kondensat memastikan bahwa permukaan ini meniup permukaan. Udara sekarat hangat dan kering, diarahkan sepanjang kaca, menghangatkan permukaan, mencegah kondensasi uap air dan mengeringkan semprotan. Dianjurkan untuk menggunakan pasokan pasokan udara dengan saluran bawah tanah dengan rilis jet vertikal dari bawah ke atas sepanjang pagar luar. Pada saat yang sama, tingkat pelepasan udara tinggi tidak mengarah pada pembentukan draft dan tidak menciptakan perasaan tidak nyaman. Cukup sulit untuk melindungi lampu langit-langit dan lentera anti-pesawat dari kondensat. Air yang penuh gairah disarankan untuk dikirim ke situs instalasi lampu. Jet-jetnya harus terbentuk sehingga mereka mengenakan permukaan bagian dalam dari struktur yang melampirkan, suhu yang dapat lebih rendah dari titik embun udara. Kelembaban absolut udara dan, karenanya, suhu titik embun di seluruh volume baskom dengan tingkat akurasi yang cukup tinggi dapat dianggap sama. Oleh karena itu, tidak perlu menyelaraskan parameter ketinggian udara yang digunakan untuk kamar tinggi volume besar.
Saluran udara, mengupas udara hangat murni ke lantai kisi,
Valves throttle yang disediakan untuk kontrol aliran udara.
Jika di ruangan di mana kolam berada karena alasan apa pun tidak mungkin untuk memasok udara dari bawah, maka Anda dapat menggunakan pasokan udara pasokan di atas jet lantai pada pagar luar dan kaca. Ini terlalu metode yang efektif Organisasi Pertukaran Udara.
Tabel №1.
Sejak di lokasi kolam ada risiko overvoltage struktur bangunan, perancang sistem ventilasi dan pemanasan dalam penentuan dan pemilihan langkah-langkah untuk insulasi panas dan kelembaban pagar eksternal harus bekerja secara dekat dengan arsitek. Untuk periode musim dingin, isolasi struktur penutup harus memberikan pemeliharaan pada suhu batin mereka lebih tinggi dari suhu titik embun udara di dalam ruangan. Desain windows juga harus menyediakan perlindungan Panas Jendela bakes. Karena kaca jendela adalah tempat kondensasi yang paling mungkin, disarankan untuk menggunakan jendela kaca tripel.
Penggunaan pengering udara tidak menyelesaikan masalah ventilasi cekungan. Mereka tidak menghilangkan bau, jangan memberikan pakan udara segar, Buat aliran udara yang tidak rata dengan peningkatan kecepatan. Selain itu, pengering menggunakan siklus pendinginan juga merupakan sumber panas. Jika pengering digunakan, keamanan listrik ruangan perlu mendapat perhatian khusus. Dimungkinkan untuk berbagi ventilasi dan pengering udara, tetapi membutuhkan analisis dan perhitungan tambahan.
Ketika baskom sesuai, disarankan untuk menyediakan tempat berlindung permukaan air dengan film khusus. Ini akan mengurangi kinerja sistem ventilasi dan digunakan bila perlu, mode operasi yang hemat biaya.
Lempar dosa di jalan dengan instalasi yang luas cukup bersih, hangat dan basah dari kolam renang dan tidak menggunakannya hangat. Oleh karena itu, yang paling tepat diterapkan pada aplikasi di kolam tanaman catu daya dengan pemanfaatan panas udara buang. Panas tersembunyi dari mengukus udara basah dengan suhu yang cukup tinggi dapat secara signifikan meningkatkan efisiensi pemulihan pengaturan ini, dan penggunaannya mengurangi konsumsi energi dan biaya operasional untuk ventilasi.
Mengingat bahwa udara luar pada waktu yang berbeda tahun ini memiliki kandungan kelembaban yang berbeda (di musim dingin rendah, di musim panas tinggi), jumlah asupan udara yang disediakan udara untuk asimilasi kelembaban yang dilepaskan dari permukaan kolam, dan memelihara kelembaban relatif yang diperlukan di dalam ruangan, akan jauh lebih bervariasi, yaitu Di musim dingin, pertukaran udara minimum diperlukan, dan di musim panas - maksimum. Mengubah kinerja para penggemar yang melayani kolam dapat dicapai dengan menggunakan konverter frekuensi saat ini dalam kombinasi dengan sensor kelembaban relatif yang dipasang di saluran udara buang, dan memberikan sinyal untuk mengubah jumlah revolusi kedua penggemar (pasokan dan knalpot) Saat mengurangi atau meningkatkan kelembaban relatif di dalam ruangan. Pada saat yang sama, energi termal yang diperlukan untuk memanaskan udara yang masuk di musim dingin secara signifikan disimpan dan rasio kuantitatif yang diawetkan dipertahankan antara pasokan dan udara buang.
Tabel (lihat Lampiran) dapat dilihat tergantung pada parameter udara eksterior dan internal dan suhu air di kolam renang bertukar pertukaran udara di dalam periode tahun ini.
Ilustrasi di atas (desain, instalasi, commissioning, dan pengiriman sistem turnkey dilakukan oleh spesialis CJSC "Engineering Equipment") menunjukkan bagaimana Anda benar-benar dapat mengatur sistem ventilasi di baskom pondok negara. Unit pasokan kompak ditempatkan di ruang bawah di lantai ruang kolam. Ini dilengkapi dengan unit kontrol sektor air dan sistem otomasi yang memungkinkan secara ekonomi untuk menghabiskan cairan pendingin, mengubah kinerja instalasi tergantung pada parameter udara luar. Udara yang penuh gairah dipasok ke kamar melalui kisi lantai di dinding luar dan di bawah radiator pemanasan yang terletak di bawah jendela, di mana itu juga dipanaskan dan pagar luar dan kaca. Dari zona atas, udara dihilangkan melalui satu kisi-kisi.
Mungkin beberapa akan tampak bahwa organisasi ventilasi ventilasi yang efektif dengan kolam, sesuatu terlalu rumit, merepotkan dan mahal. Tetapi, sebagai pengalaman menunjukkan, daya tahan dan kekuatan kolam itu sendiri, serta kesehatan dan suasana bagi pemilik secara langsung tergantung pada kualitas ventilasi struktur.
Insinyur: A. Aleksashin, R. Ovchinnikov, S. Titaev
CJSC "Peralatan Teknik"
aplikasi
| Suhu luar ruangan | Kelembaban relatif eksternal. udara | Kadar air dari udara luar | Suhu udara dalam | Kelembaban relatif internal. udara | Suhu laut di kolam | Total eksekusi kelembaban | Pertukaran udara per 1 m persegi. Cermin air. |
| t n, o dengan | f h,% | d h, g / kg | t in, o dengan | f b,% | t w, o dengan | M, kg / jam | L 1m.kv. , m 3 / jam |
| 1 | 3 | 4 | 7 | 9 | 29 | 41 | 50 |
| Periode hangat | |||||||
| 28.5 | 41.16 | 9.98 | 26 | 50 | 26 | 4.011 | 26.74 |
| 28.5 | 41.16 | 9.98 | 28 | 50 | 26 | 3.432 | 13.80 |
| 28.5 | 41.16 | 9.98 | 28 | 50 | 28 | 4.380 | 38.81 |
| 28.5 | 41.16 | 9.98 | 30 | 50 | 28 | 3.734 | 24.76 |
| 28.5 | 41.16 | 9.98 | 30 | 50 | 30 | 5.041 | 58.27 |
| Periode transisi | |||||||
| 8 | 22.5 | 5.76 | 26 | 50 | 26 | 4.011 | 32.25 |
| 8 | 22.5 | 5.76 | 28 | 50 | 26 | 3.432 | 23.18 |
| 8 | 22.5 | 5.76 | 28 | 50 | 28 | 4.380 | 30.44 |
| 8 | 22.5 | 5.76 | 30 | 50 | 28 | 3.734 | 21.41 |
| 8 | 22.5 | 5.76 | 30 | 50 | 30 | 5.041 | 30.04 |
| Periode dingin | |||||||
| -28 | 75.69 | 0.29 | 26 | 50 | 26 | 4.011 | 18.24 |
| -28 | 75.69 | 0.29 | 28 | 50 | 26 | 3.432 | 14.11 |
| -28 | 75.69 | 0.29 | 28 | 50 | 28 | 4.380 | 18.32 |
| -28 | 75.69 | 0.29 | 30 | 50 | 28 | 3.734 | 13.88 |
| -28 | 75.69 | 0.29 | 30 | 50 | 30 | 5.041 | 19.24 |