Loop Lapisan Minyak dan Minyak (Jebakan) pipa gasKetika evaporator berada di atas blok kompresor (KKB).
Oilboard dan loop minyak (jebakan) pada pipa gas, ketika evaporator berada di bawah blok kompresor (KKB).
| Europa Le. |
Panjang hingga 10 m |
Panjang hingga 20 m |
Panjang hingga 30 m |
|||
|
Ø
gas, Mm. |
Ø
cair, Mm. |
Ø
gas, Mm. |
Ø
cair, Mm. |
Ø
gas, Mm. |
Ø
cair, Mm. |
|
| 6 | 18 | 12 | 18 | 12 | 18 | 12 |
| 8 | 18 | 12 | 18 | 12 | 18 | 16 |
| 10 | 18 | 12 | 22 | 16 | 22 | 16 |
| 14 | 22 | 16 | 22 | 16 | 28 | 16 |
| 16 | 22 | 16 | 28 | 16 | 28 | 18 |
| 18 | 28 | 16 | 28 | 18 | 28 | 18 |
| 21 | 28 | 16 | 28 | 18 | 28 | 22 |
| 25 | 28 | 18 | 28 | 18 | 35 | 22 |
| 28 | 28 | 18 | 35 | 22 | 35 | 22 |
| 31 | 35 | 18 | 35 | 22 | 35 | 22 |
| 37 | 35 | 22 | 35 | 22 | 35 | 28 |
| 41 | 35 | 22 | 35 | 22 | 35 | 28 |
Diperkirakan jumlah refrigeran yang diperlukan untuk pengisian bahan bakar sistem pendingin KKB (M total.) Ditentukan oleh formula berikut:
M total. \u003d M KKB + M ISP. + M tr. ;
dimana M KKB. (kg) - massa refrigeran datang pada KKB (didefinisikan pada Tabel 2),M ISP. - Berat refrigeran datang ke evaporator (ditentukan oleh rumus),M tr. - Pijat refrigeran per pipa (ditentukan oleh rumus).
Tabel 2. Massa refrigeran per kapita, kg
| Europa Le. | 6 | 8 | 10 | 14 | 16 | 18 | 21 | 25 | 28 | 31 | 37 | 41 |
| Massa refrigeran, kg | 1,0 | 1,3 | 1,6 | 2,4 | 2,7 | 3,2 | 3,7 | 4,4 | 5,1 | 5,6 | 6,6 | 7,4 |
Massa refrigeran datang ke evaporator (dalam satu kontur) dapat dihitung menggunakan rumus yang disederhanakan:
M ISP. = V. Menjangkau.x 0,316 ÷ n ;
dimana V. Menjangkau. (L) - volume internal evaporator (volume sedang), yang ditunjukkan dalam deskripsi Teknis. pada instalasi ventilasi di bagian pendingin atau pada Swite,n. - Jumlah kontur evaporator. Formula ini dapat digunakan dengan produsen kontur evaporator yang sama. Dalam kasus beberapa kontur dengan produktivitas yang berbeda, bukan "÷ N."Kamu perlu mengganti"x Bagikan produktivitas kontur"Misalnya, untuk kontur dengan produktivitas 30% akan"x 0,3.».
Berat refrigeran datang ke pipa (dalam satu kontur) dapat dihitung dengan rumus berikut:
M tr. \u003d M tr.zh x l tr.zh + m tr.ves x l t.vs;
dimana M tr.zh.dan M tr.vs. (kg) - massa refrigeran per 1 meter pipa cair dan pipa hisap, masing-masing (didefinisikan dalam Tabel 3),L t.zh.dan L t.vs. (m) - Pipa cair dan hisap. Jika karena alasan yang masuk akal diameter pipa yang benar-benar dipasang tidak sesuai dengan yang disarankan, kemudian ketika menghitung perlu untuk memilih nilai massa refriger untuk diameter aktual. Dalam hal ketidakkonsistenan diameter aktual pipa, yang disarankan, produsen dan pemasok menghapus kewajiban garansi.
Tabel 3. Massa refrigeran per 1 meter pipa, kg
| Ø Pipa, mm | 12 | 16 | 18 | 22 | 28 | 35 | 42 | 54 | 67 | 76 |
| GAZ, kg / m | 0,007 | 0,014 | 0,019 | 0,029 | 0,045 | 0,074 | 0,111 | 0,182 | 0,289 | 0,377 |
| Cair, kg / m | 0,074 | 0,139 | 0,182 | 0,285 | 0,445 | 0,729 | 1,082 | 1,779 | 2,825 | 3,689 |
CONTOH
Perlu untuk menghitung jumlah sistem refrigeran isi ulang yang terdiri dari evaporator dua layang-layang, dua KKB Europa Le 25, dengan pipa pipa KKB1 cair 14 m, KKB1 Hisap 14.5 m, KKB2 cair 19,5 m, KKB2 hisap 20,5 m, internal Penyerapan evaporator 2, 89 liter
M total.1 \u003d m KKB1 + M adalah 1 + m tr.1 \u003d
= 4,4 + (V. Menjangkau.
\u003d 4.4 + (2.89 x 0,316 ÷ 2) + (0,182 x 14 + 0,045 x 14.5) \u003d 8,06 kg
M total .2 = M KKB. 2 + M up. .2 + M tr. .2 =
= 4,4 + (V. Menjangkau. x 0,316 ÷ Jumlah kontur evaporator) + m tr.zh x l tr.zh + m tr.vs x l tr.vs \u003d
\u003d 4.4 + (2.89 x 0,316 ÷ 2) + (0,182 x 19.5 + 0,074 x 20,5) \u003d 9,92 kg
Spesialis Perusahaan Airkat Climathmother akan memilih skema pasokan dingin yang paling efektif dan segera mempertimbangkan biaya. Harga juga dapat mencakup: desain, perakitan dan commissioning Works.. Sebagai saran Anda dapat menghubungi salah satu cabang dan kantor perwakilan perusahaan.
Minyak rantai freon.
Minyak dalam sistem freon diperlukan untuk melumasi kompresor. Ini terus-menerus meninggalkan kompresor - bersirkulasi di sirkuit freon bersama dengan Freon. Jika karena alasan apa pun, minyak tidak akan kembali ke kompresor, KM tidak akan cukup ditautkan. Minyak larut dalam fraon cair, tetapi tidak dilarutkan dalam bentuk uap. Pada Pipelines bergerak:
- setelah kompresor - pasang overheated freon + kabut minyak;
- setelah evaporator - pasang overheated film freon + oil di dinding dan minyak dalam bentuk dropway;
- setelah kondensor - freon cair dengan minyak dilarutkan di dalamnya.
Oleh karena itu, pada jalur uap mungkin ada masalah keterlambatan oli. Ini dapat memutuskan untuk mematuhi kecepatan yang cukup dari pergerakan uap di pipa, kemiringan pipa yang diperlukan, pemasangan liner oli.
Evaporator di bawah.
a) Loop daun minyak harus terletak pada interval setiap 6 meter pada jaringan pipa hulu untuk memfasilitasi kembalinya minyak ke dalam kompresor;
b) Buat lubang pengumpul pada garis hisap setelah TRV;
Evaporator lebih tinggi.
a) Di pintu keluar dari evaporator, instal hidrotheking di atas evaporator untuk mencegah drainase cairan ke dalam kompresor selama parkir.
b) Buat veil pengumpulan pada garis hisap setelah evaporator untuk mengumpulkan refrigeran cair, yang dapat menumpuk selama parkir. Ketika kompresor menyalakan refrigeran, refrigeran akan dengan cepat menguap: disarankan untuk membuat jilbab ke kejauhan dari elemen penginderaan TRV untuk menghindari dampak dari fenomena ini pada pekerjaan TRV ini.
c) di situs horizontal pipa injeksi Kemiringan 1% di sepanjang pergerakan Freon untuk memfasilitasi pergerakan minyak ke arah yang benar.
Kondensor di bawah ini.
Tidak ada tindakan pencegahan khusus dalam situasi ini yang harus diambil.
Jika kondensor lebih rendah dari KIB, maka ketinggian lift tidak boleh melebihi 5 meter. Namun, jika KIB dan sistem secara keseluruhan tidak berkualitas lebih baik, maka freon cair mungkin mengalami kesulitan dalam kenaikan dan dengan perbedaan ketinggian yang lebih kecil.
a) Dianjurkan untuk mengatur katup penutup pada nozzle inlet kapasitor untuk mengecualikan aliran freon cair ke dalam kompresor setelah memutuskan sambungan mesin pendingin. Ini dapat terjadi jika kondensor berada di lingkungan Hidup Suhu lebih tinggi dari suhu kompresor.
b) pada bagian horizontal dari kemiringan pipa injeksi 1% dalam perjalanan pergerakan freon untuk memfasilitasi pergerakan minyak ke arah yang benar
Kondensor di atas.
a) Untuk menghilangkan aliran chladka cair dari CD dalam km saat mesin pendingin dihentikan, instal katup sebelum CD.
b) Loop minyak harus terletak pada interval setiap 6 meter pada jaringan pipa hulu, untuk memfasilitasi kembalinya minyak ke dalam kompresor;
c) Pada bagian horizontal pipa injeksi, kemiringan 1% untuk memfasilitasi gerakan minyak ke arah yang benar.
Pekerjaan loop minyak.
Ketika level minyak mencapai dinding atas tabung, minyak akan mendorong lebih jauh ke arah kompresor.
Perhitungan pipa freon.
Minyak larut dalam freon cair, sehingga Anda dapat mempertahankan kecepatan dalam pipa cair kecil - 0,15-0,5 m / s, yang akan memberikan resistensi hidrolik kecil terhadap gerakan. Peningkatan resistensi menyebabkan hilangnya kapasitas pendinginan.
Minyak tidak larut dalam freon berbentuk uap, sehingga perlu mempertahankan kecepatan dalam pipa uap signifikan sehingga minyak ditransfer ke feri. Saat bergerak, bagian dari minyak menutupi dinding pipa - film ini juga dipindahkan dengan uap kecepatan tinggi. Kecepatan pada sisi pembuangan kompresor 10-18m / s. Kecepatan di sisi hisap kompresor 8-15m / s.
Pada bagian horizontal pipa yang sangat panjang, diizinkan untuk mengurangi kecepatan hingga 6m / s.
Contoh:
Data awal:
Refrigerant R410A.
Diperlukan kapasitas pendinginan 50kw \u003d 50kj / s
Titik didih 5 ° C, suhu kondensasi 40 ° с
Overheating 10 ° с, hipotermia 0 ° с
Solusi untuk Pipa Hisap:
1. Prosestivitas spesifik dari evaporator sama Q.dan \u003d n1-n4 \u003d 440-270 \u003d 170kj / kg
Cairan jenuh. | Steam jenuh. |
||||||||
Suhu, ° с | Tekanan Saturasi, 10 5 PA | Kepadatan, kg / m³ | Entalpi spesifik, kj / kg | Entropi Khusus, KJ / (KG * K) | Tekanan Saturasi, 10 5 PA | Kepadatan, kg / m³ | Entalpi spesifik, kj / kg | Entropi Khusus, KJ / (KG * K) | Panas spesifik penguapan, KJ / kg |
2. Konsumsi Massal Freon
m.\u003d 50kw / 170kj / kg \u003d 0,289kg / s
3. Volume spesifik uap freon pada sisi hisap
V.sun \u003d 1 / 33.67kg / m³ \u003d 0,0297m³ / kg
4. Berbagai konsumsi frekuensi frekuensi pada sisi hisap
Q.= V.matahari * m.
Q.\u003d 0,0297m³ / kg x 0,289kg / s \u003d 0,00858m³ / s
5. Peningkatan Diameter Pipa
Dari pipa tembaga copper standar, pilih pipa dengan diameter luar 41.27mm (1 5/8 "), atau 34.92mm (1 3/8").
Luar Diameter pipa sering dipilih sesuai dengan tabel yang diberikan dalam "instruksi instalasi". Dalam persiapan tabel tersebut, kecepatan pergerakan uap diperhitungkan.
Perhitungan volume pengisian bahan bakar freon
Perhitungan massa pengisian bahan bakar refrigeran disederhanakan oleh formula yang memperhitungkan volume jalan raya cair. Jalan rumus uap formula sederhana ini tidak diperhitungkan karena volume yang ditempati oleh feri sangat kecil:
Musik = P.ha. * (0,4 x V.adalah +. UNTUKg * V.res +. V.j.M.), KG,
P.ha. - kepadatan cairan jenuh (freon) pr410a \u003d 1,15 kg / dm³ (pada suhu 5 ° C);
V.Δ - volume internal pendingin udara (pendingin udara), dm³;
V.res - volume internal penerima unit pendingin, dm³;
V.j.m.- volume internal jalan raya cair, dm³;
UNTUKg - Koefisien memperhitungkan sirkuit instalasi kondensor:
UNTUKg \u003d 0,3 untuk unit kapasitor kompresor tanpa regulator tekanan kondensasi hidrolik;
UNTUKg \u003d 0.4 Saat menggunakan regulator tekanan kondensasi hidrolik (instalasi agregat di jalan atau eksekusi dengan kondensor jarak jauh).
Akayev Konstantin Evgenievich.
Calon Ilmu Teknis St. Petersburg Universitas Makanan dan Teknologi Suhu Rendah
Untuk menentukan kekuatan sistem VRF, nomenklatur blok internal dan eksternal, serta parameter lain dari sistem pendingin udara (ukuran pipa freon, mencerminkan, pengumpul, tee, dll.) Sistem VRF dihitung.
Perhitungan dilakukan pada tahap desain dan dapat diproduksi secara manual dan menggunakan perangkat lunak khusus.
Selalu siap membantu dan menunggu banding Anda. Tinggalkan kontak dan kami akan menelepon kembali untuk berkonsultasi.
Tujuan perhitungan VRF.
Tujuan menghitung VRF adalah:
- pemilihan Blok Internal Sistem Multizone AC (Penentuan Pendinginan dan Model)
- memodelkan jaringan pipa, memeriksa kapasitas kerja sistem VRF (panjang total trek, panjang ke blok jarak jauh itu sendiri, dll.)
- penentuan diameter pipa freon di semua bidang (pipa utama yang berasal dari blok luar, pipa antara kemasan dan manifold, pipa yang cocok untuk blok internal, dll.)
- definisi Ukuran Retnets, Reservoirs dan Tees
- pemilihan blok eksternal dari sistem pendingin udara multizona (penentuan pendinginan dan model)
- memilih metode mengendalikan sistem Multizone AC dan pemilihan peralatan yang sesuai.
Perhatikan bahwa daftar ini Dikompilasi dalam urutan eksekusi. Mungkin aneh bahwa pemilihan blok internal diproduksi pada awal, dan eksternal - hampir pada akhirnya. Memang begitu. Faktanya adalah bahwa untuk menentukan unit luar, tidak cukup untuk hanya merangkum kapasitas pendinginan dari blok internal. Ukuran blok luar tergantung pada panjang pipa, lokasi pemurnian, dll.
Perhitungan VRF secara manual
Perhitungan VRF secara manual dilakukan dengan menggunakan dokumentasi pabrikan. Untuk setiap sistem pendingin udara multizon spesifik, perlu untuk menggunakan dokumentasi teknis "asli" secara ketat.
Memeriksa sistem geometri
Ketika dihitung secara manual, perlu untuk secara menyeluruh memeriksa geometri sistem untuk kepatuhannya dengan berbagai batasan (lihat Gambar 1).
Gambar 1. Skema untuk menentukan berbagai panjang dan tetes ketinggian pipa kontur freon, yang memerlukan verifikasi saat merancang sistem VRF. Daftar pembatasan pada sistem pendamping IGC IGC yang ditemui ditampilkan di bawah ini pada Tabel 1
Tabel 1. Batas panjang dan perbedaan tinggi dalam sistem Multizone IMS dari IGC
| Parameter | Penunjukan | Kandungan | Panjang (m) | |
|---|---|---|---|---|
| Panjang pipa yang diizinkan | L1. | Panjang pipa maksimum | Panjang sebenarnya dari pipa | ≤165 |
| Panjang pipa yang setara | ≤190 | |||
| ΔL. | Perbedaan antara panjang maksimum dan minimum untuk pengembalian dana pertama | ≤40 | ||
| Lm. | Panjang pipa utama maksimum (dengan diameter maksimum) | ≤125 | ||
| 1, 2, … , 40 | Track maksimum dari splitter ke unit indoor | ≤40 | ||
| L1 + 1 + 2 + ... + 40 + + A + B + C + LF + LG + LH | Total panjang pipa maksimum, termasuk panjang masing-masing pipa distribusi (hanya pipa sempit) | ≤20hp. | ≤400 | |
| \u003e 20hp. | ≤500 | |||
| L5. | Jarak antara blok luar | 0,6-1 | ||
| L2. | Panjang maksimum dari coupler pertama ke blok jauh | ≤40 | ||
| Perbedaan ketinggian yang diizinkan | H1. | Ketika unit luar diatur ke blok internal | ≤60 | |
| Ketika unit outdoor diatur lebih rendah dari unit internal | ≤50 | |||
| H2. | Perbedaan maksimum antara blok internal | ≤15 | ||
| Perbedaan maksimum antara blok luar | 0 | |||
Pemilihan diameter pipa
Setelah memeriksa semua panjang dan tetes tinggi, diproses untuk menghitung diameter pipa.
Perhitungannya juga dibuat atas dasar tabel, dan diameter pipa dipilih berdasarkan kekuatan semua AC yang akan terhubung ke pipa ini (terlepas dari apakah secara langsung atau macet). Contoh tabel semacam itu di bawah ini:
Tabel 2. Perhitungan diameter pipa freon dan pemilihan model REFNET dalam sistem IMS Multizone dari IGC
| Kapasitas pendinginan umum dari blok internal yang terhubung, KW | Diameter garis gas, mm | Diameter garis cair, mm | Refneta Model. |
|---|---|---|---|
| Dari 0 hingga 6 | 1/2“ | 3/8“ | BQ-101Y. |
| Dari 6 hingga 10.5 | 5/8“ | 3/8“ | BQ-101Y. |
| Dari 10,5 hingga 20 | 3/4“ | 3/8“ | BQ-101Y. |
| Dari 20 hingga 30 | 7/8“ | 1/2“ | BQ-01Y. |
| Dari 30 hingga 67 | 1 1/8“ | 5/8“ | BQ-02Y. |
| Dari 67 hingga 95 | 1 3/8“ | 3/4“ | BQ-03Y. |
| Dari 95 hingga 140 | 1 5/8“ | 3/4“ | BQ-04Y. |
| Dari 140 hingga 179 | 1 7/8“ | 7/8“ | BQ-05Y. |
Perhatikan bahwa tabel terpisah digunakan untuk tabung bagasi. Juga, tabel terpisah digunakan dan untuk menentukan diameter pipa, yang berasal dari pengembalian uang ke blok dalam.
Pemilihan Retnets dan Kolektor
Setelah menghitung diameter pipa, orang dewasa dan kolektor dilakukan. Pemilihan penyembahan juga tergantung pada kekuatan blok internal yang terhubung atau dari diameter pipa yang dipasang. Dalam kasus Multizone Systems IGC IGC, tabel ini dikombinasikan dengan tabel pemilihan diameter pipa (lihat Tabel 2).
Akhirnya, setelah memeriksa kendala sistem VRF, pemilihan diameter pipa dan model refleksi dan tee, perhitungan dapat dipertimbangkan.
Perhitungan VRF menggunakan program
Untuk kenyamanan melakukan perhitungan sistem VRF, hampir semua produsen membuat perangkat lunak mereka sendiri, memungkinkan Anda untuk secara otomatis memilih semua parameter dari sistem pendingin udara dan memeriksanya pada batasan.
Dalam hal ini, pengguna hanya perlu menggambar diagram sistem: Pilih yang diperlukan blok internal. Dan tentukan panjang masing-masing bagian dari rute freon. Semua tindakan selanjutnya akan melakukan program secara independen.
Dalam hal terjadi kesalahan atau ketidakpatuhan dengan batasan, program ini akan mengeluarkan pesan. Jika semuanya beres, hasil program akan menjadi spesifikasi semua elemen sistem.
Pertanyaan untuk mengurangi kekuatan blok internal
Ketika menghitung VRF menggunakan program yang sering ternyata program ini menunjukkan kekuatan blok internal lebih rendah dari nominal. Memang, fakta ini terjadi: tergantung pada panjang partisi, ketinggian, kombinasi blok internal dan eksternal dan parameter lainnya, kapasitas pendinginan nyata dari blok internal akan berubah.
Oleh karena itu, ketika merancang sistem pendingin udara multizona, perubahan yang mungkin (penurunan) blok blok harus diperhitungkan dan diperhitungkan dalam perhitungan bukan nominal, tetapi kapasitas pendinginan aktual.