Resistansi perpindahan panas keseluruhan keseluruhan untuk pintu eksternal (kecuali balkon) seharusnya tidak kurang dari 0,6 
Untuk dinding bangunan dan struktur, ditentukan pada taksiran suhu musim dingin dari udara luar, sama dengan suhu rata-rata keamanan lima hari terdingin 0,92.
Kami menerima resistensi keseluruhan yang sebenarnya dari pintu outdoor transfer panas 
=
, kemudian resistansi perpindahan panas yang sebenarnya dari pintu-pintu luar 
(M 2 · С) / W,
, (18)
di mana T B, T H, N, ΔT H, α sama dengan persamaan (1).
Koefisien perpindahan panas dari pintu luar K DV, W / (M 2 · C), dihitung dengan persamaan:
.
Contoh 6. Perhitungan Teknik Panas Pagar Outdoor
Data awal.
Membangun Hunian, T B \u003d 20С .
Nilai karakteristik termal dan koefisien T HP (0,92) \u003d -29С (Lampiran A);
α b \u003d 8,7 w / (m 2 · С) (Tabel 8); Δt h \u003d 4С (Tabel 6).
Prosedur perhitungan.
Tentukan resistansi perpindahan panas yang sebenarnya dari pintu luar 
Dengan persamaan (18):
(m 2 · С) / W.
Koefisien perpindahan panas dari pintu luar K DV ditentukan oleh rumus:
W / m 2 · с).
2 perhitungan tahan panas pagar luar dalam periode hangat
Pemeriksaan pagar eksternal pada ketahanan panas dilakukan di daerah dengan suhu udara rata-rata pada 21 Juli ° C dan lebih tinggi. Telah ditetapkan bahwa osilasi suhu udara luar AT, C, terjadi secara siklis, mematuhi hukum sinusoid (Gambar 6) dan sebab, pada gilirannya, fluktuasi pada suhu aktual pada permukaan bagian dalam pagar 
, yang juga melanjutkan secara harmonis di bawah hukum sinusoid (Gambar 7).
Tahan Panas - Properti pagar ini untuk mempertahankan keteguhan relatif suhu pada permukaan bagian dalam τ in, c, dengan osilasi pengaruh termal eksternal 
, c, dan menyediakan kondisi yang nyaman di kamar. Sebagai amplitudo fluktuasi suhu dalam ketebalan pagar, τ, c, berkurang dari permukaan luar, terutama dalam ketebalan lapisan dekat dengan udara luar. Lapisan ini adalah ketebalan Δ RK, M, disebut lapisan fluktuasi tajam pada suhu A τ, .
Gambar 6 - osilasi fluks panas dan suhu pada permukaan pagar
Gambar 7 - Atenuasi fluktuasi suhu di pagar
Tes resistensi berat dilakukan untuk horizontal (pelapis) dan vertikal (dinding) pagar. Awalnya, amplitudo fluktuasi yang diizinkan (wajib) dalam suhu permukaan bagian dalam 
pagar luar ruangan mempertimbangkan persyaratan sanitasi dan higienis untuk ekspresi:
, (19)
di mana T NL adalah suhu outdoor bulanan rata-rata untuk Juli (bulan musim panas), c ,.
Osilasi ini terjadi karena osilasi suhu udara luar yang dihitung. 
, S didefinisikan oleh formula:
di mana T n adalah amplitudo maksimum osilasi udara luar untuk Juli, c ,;
ρ adalah koefisien penyerapan radiasi matahari dengan bahan permukaan luar (Tabel 14);
I MAX, I CP - masing-masing nilai maksimum dan rata-rata dari total radiasi matahari (lurus dan tersebar), w / m 3, diterima:
a) Untuk dinding eksterior - seperti untuk permukaan vertikal orientasi Barat;
b) Untuk pelapis - seperti untuk permukaan horizontal;
α n - koefisien perpindahan panas dari permukaan luar pagar di bawah kondisi musim panas, w / (m 2 · С), sama
di mana kita adalah maksimum kecepatan angin rata-rata untuk Juli, tetapi tidak kurang dari 1 m / s.
Tabel 14 - Koefisien Penyerapan Radiasi Surya ρ
|
Bahan permukaan luar pagar |
Koefisien penyerapan ρ. |
|
Lapisan pelindung rOOP ROWN dari kerikil ringan | |
|
Bata merah tanah liat | |
|
Silikat bata. | |
|
Menghadap dengan batu alam (putih) | |
|
Plester kapur abu-abu gelap | |
|
Semen biru muda | |
|
Semen plesteran hijau gelap | |
|
Krim Semen Plester |
Besarnya osilasi yang sebenarnya pada bidang dalam 
, c, akan tergantung pada sifat-sifat materi yang ditandai dengan nilai-nilai d, s, r, y, α h dan berkontribusi pada atenuasi amplitudo fluktuasi suhu pada ketebalan pagar A T. Koefisien atenuasi. 
Tentukan dengan rumus:
di mana d adalah inersi termal dari struktur penutup, ditentukan oleh rumus σd i \u003d σr i · s i;
e \u003d 2,718 - dasar logaritma alami;
S 1, S 2, ..., S N adalah koefisien perpindahan panas yang dihitung dari bahan masing-masing lapisan pagar (Lampiran A, Tabel A.3) atau Tabel 4;
α n adalah koefisien perpindahan panas dari permukaan luar pagar, w / (m 2 · С), ditentukan oleh rumus (21);
Y 1, Y 2, ..., y N adalah panas dari bahan permukaan luar masing-masing lapisan pagar, ditentukan oleh formula (23 ÷ 26).
,
di mana Δ saya adalah ketebalan lapisan individu dari struktur penutup, m;
λ I adalah koefisien konduktivitas termal dari lapisan individu struktur penutup, w / (m · С) (Lampiran A, Tabel A.2).
Koefisien panas permukaan luar y, w / (m 2 · с), lapisan individu tergantung pada nilai inersia termal dan ditentukan ketika menghitung, mulai dari lapisan pertama dari permukaan bagian dalam ruangan - ke lapisan luar.
Jika lapisan pertama memiliki d i ≥1, maka koefisien disipasi panas dari permukaan luar lapisan y 1 harus diambil
Y 1 \u003d s 1. (23)
Jika lapisan pertama memiliki d i< 1, то коэффициент теплоусвоения наружной поверхности слоя следует определить расчетом для всех слоев ограждающей конструкции, начиная с первого слоя:
untuk lapisan pertama 
; (24)
untuk lapisan kedua 
; (25)
untuk lapisan n-th 
, (26)
di mana R 1, R 2, ..., R n adalah resistensi termal 1, 2 dan lapisan n-th pagar, (m 2 · С) / w, ditentukan oleh rumus 
;
α b adalah koefisien perpindahan panas dari permukaan bagian dalam pagar, dengan (m 2 · с) (Tabel 8);
Sesuai dengan nilai-nilai terkenal 
dan 
tentukan amplitudo aktual fluktuasi pada suhu permukaan bagian dalam dari konstruksi penutup 
, c,
. (27)
Desain pagar akan memenuhi persyaratan ketahanan panas jika kondisinya puas
(28)
Dalam hal ini, desain melampirkan memberikan kondisi yang nyaman untuk ruangan, melindungi terhadap efek osilasi panas eksternal. Jika sebuah 
, struktur penutup adalah neofilik, maka perlu untuk mengambil lapisan luar (lebih dekat ke udara luar) dengan koefisien transfer panas yang besar S, W / (M 2 · С).
Contoh 7. Perhitungan tahan panas pagar luar
Data awal.
Konstruksi pagar, yang terdiri dari tiga lapisan: plesteran dari solusi semen-berpasir dengan massa massa massa curah γ 1 \u003d 1800 kg / m 3, ketebalan δ 1 \u003d 0,04 m, λ 1 \u003d 0,76 w / (m · С); lapisan isolasi dari tanah liat bata biasa γ 2 \u003d 1800 kg / m 3, ketebalan δ \u003d 0,510 m, λ 2 \u003d 0,76 w / (m · с); Menghadapi bata silikat γ 3 \u003d 1800 kg / m 3, ketebalan δ 3 \u003d 0,125 m, λ 3 \u003d 0,76 w / (m · С).
Area konstruksi - Penza.
Suhu udara dalam ruangan yang dihitung t b \u003d 18 С .
Mode kelembaban ruangan normal.
Kondisi Operasi - A.
Estimasi nilai karakteristik termal dan koefisien dalam formula:
t nl \u003d 19.8 ° C;
R 1 \u003d 0,04 / 0.76 \u003d 0,05 (M 2 · ° C) / W;
R 2 \u003d 0.51 / 0.7 \u003d 0,73 (m 2 · ° C) / W;
R 3 \u003d 0,125 / 0.76 \u003d 0,16 (M 2 · ° C) / W;
S 1 \u003d 9,60 w / (m 2 · ° C); S 2 \u003d 9.20 w / (m 2 · ° C);
S 3 \u003d 9,77 w / (m 2 · ° C); (Lampiran A, Tabel A.2);
V \u003d 3,9 m / s;
A t h \u003d 18,4 c;
I MAX \u003d 607 W / M 2, I CF \u003d 174 W / M 2;
ρ \u003d 0,6 (Tabel 14);
D \u003d r i · s i \u003d 0,05 · 9,6 + 0.73 · 9,20 + 0.16 · 9.77 \u003d 8,75;
α b \u003d 8,7 w / (m 2 · ° с) (Tabel 8),
Prosedur perhitungan.
1. Tentukan amplitudo osilasi suhu permukaan bagian dalam 
Pagar luar dengan persamaan (19):
2. Hitung perhitungan amplitudo osilasi suhu luar 
Oleh Formula (20):
di mana α n ditentukan oleh persamaan (21):
W / m 2 · с).
3. Bergantung pada inersi termal dari desain yang melampirkan d i \u003d R i · s i \u003d 0,05 · 9,6 \u003d 0,48<1, находим коэффициент теплоусвоения наружной поверхности для каждого слоя по формулам (24 – 26):
W / m 2 · ° с).
W / m 2 · ° с).
W / m 2 · ° с).
4. Tentukan koefisien atenuasi dari osilasi osilasi udara luar v dalam ketebalan pagar dengan formula (22):
5. Hitung amplitudo osilasi yang sebenarnya dari suhu permukaan bagian dalam struktur penutup 
, c.
Jika suatu kondisi puas, rumus (28), desain memenuhi persyaratan resistensi panas.
1.4 Resistance Panas Transfer Pintu dan Gerbang Luar
Untuk pintu luar, resistansi perpindahan panas yang dibutuhkan R Tentang TR harus setidaknya 0,6R tentang trot bangunan dan struktur yang ditentukan oleh formula (1) dan (2).
0.6r o tp \u003d 0,6 * 0.57 \u003d 0,3 m² · ºС.
Berdasarkan desain adopsi pintu eksterior dan internal pada Tabel A.12, resistensi termal mereka diterima.
Pintu dan gerbang kayu eksterior ganda 0,43 m² · ºС W.
Pintu Interior Tunggal 0,34 m² · ºС / W
1.5 Resistensi terhadap Tambalan Transfer Panas dari Outlook Light
Untuk jenis kaca yang dipilih oleh Lampiran A, nilai resistansi termal perpindahan panas bukaan cahaya ditentukan.
Pada saat yang sama, resistansi perpindahan panas dari tambalan dari bukaan cahaya luar r ok seharusnya tidak kurang resistensi peraturan terhadap perpindahan panas
didefinisikan dalam Tabel 5.1, dan tidak kurang diperlukan resistensi
R \u003d 0,39, didefinisikan dalam Tabel 5.6
Perlawanan perpindahan panas dari tambalan bukaan cahaya, berdasarkan perbedaan dalam suhu yang dihitung dari TB internal (Tabel A.3) dan Outer Air T N dan menggunakan Tabel A.10 (th - suhu lima yang paling dingin hari).
R \u003d t in - (- t n) \u003d 18 - (- 29) \u003d 47 m² · ºс / W
R ok \u003d 0,55 -
untuk triple glazur dalam binding berpasangan kayu.
Dengan area kaca kaca ke area pengisian lubang cahaya dalam binding kayu, sama dengan 0,6 - 0,74, nilai yang ditentukan R ok harus ditingkatkan 10%
R \u003d 0,55 ∙ 1.1 \u003d 0,605 m 2 cº / W.
1.6 Resistensi terhadap perpindahan panas dinding dan partisi bagian dalam
| Perhitungan resistansi termal dari dinding bagian dalam | ||||
| Coef. konduktivitas termal bahan λ, w / m² º. | Catatan | |||
| 1 | Bar pinus | 0,16 | 0,18 | p \u003d 500 kg / m³ |
| 2 | Nama indikator | Nilai | ||
| 3 | 18 | |||
| 4 | 23 | |||
| 5 | 0,89 | |||
| 6 | RT \u003d 1 / αv + RK + 1 / αn | 0,99 | ||
| Perhitungan resistansi termal partisi internal | ||||
| Nama layer desain | Coef. konduktivitas termal bahan λ, w / m² º. | Catatan | ||
| 1 | Bar pinus | 0,1 | 0,18 | p \u003d 500 kg / m³ |
| 2 | Nama indikator | Nilai | ||
| 3 | coef. perpindahan panas internal. Permukaan struktur penutup αv, w / m² º. | 18 | ||
| 4 | coef. Perpindahan panas di luar ruangan Permukaan untuk kondisi musim dingin αn, w / m² º. | 23 | ||
| 5 | resistensi termal dari konstruksi tertutup RK, m² ºС / W | 0,56 | ||
| 6 | resistance Heat Transfer Enclosing Design RT, M² · ºс / W RT \u003d 1 / αv + RK + 1 / αn | 0,65 | ||
Plot 13. - Tee pada PC Pass 1. z \u003d 1.2; - Menyaring 2 pcs. z \u003d 0,8; Plot 14. - Distribusi 1 PC. z \u003d 0,8; - Valle 1 pc. z \u003d 4,5; Koefisien resistensi lokal dari sisa bagian dari sistem pemanasan bangunan perumahan dan garasi serupa. 1.4.4. Ketentuan umum untuk merancang sistem pemanas garasi. Sistem...
Perlindungan termal bangunan. SNIP 3.05.01-85 * Sistem sanitasi domestik. GOST 30494-96 bangunan perumahan dan publik. Parameter mikro ruangan. GOST 21.205-93 SPDS. Sebutan bersyarat dari elemen sistem sanitasi. 2. Penentuan kekuatan termal dari sistem pemanasan struktur penutup bangunan disajikan dengan dinding luar, tumpang tindih di atas lantai atas ...
...; m3; W / M3 ∙ ° С. Suatu kondisi harus dilakukan. Nilai peraturan diambil ke Tabel 4 tergantung pada. Nilai karakteristik termal khusus yang dinormalisasi untuk bangunan sipil (basis wisata). Sejak 0,16.< 0,35, следовательно, условие выполняется. 3 РАСЧЕТ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ Для поддержания в помещении требуемой температуры необходимо, ...
Perancang. Perangkat sanitasi dan teknis domestik: pada 3 jam. - H 1 Pemanasan; Ed. I. G. Struversov, Yu. I. Schiller. - M: Masih, 1990 - 344c. 8. Lavrentieva V. M., Bocarnikova O. V. Pemanasan dan ventilasi bangunan perumahan: Mu. - Novosibirsk: Ngasu, 2005. - 40c. 9. Ereexkin A. I., Ratu T. I. rezim termal bangunan: tutorial. - m.: Penerbit DR, 2000. - 369C. ...
Isolasi panas (perisai panas)
Insulasi termal adalah salah satu fungsi utama jendela, yang menyediakan kondisi nyaman di dalam ruangan.
Kerugian termal ruangan ditentukan oleh dua faktor:
- Kerugian transmisiYang terlipat dari aliran panas yang diberikan ruangan melalui dinding, jendela, pintu, langit-langit dan lantai.
- Kehilangan ventilasiDi mana jumlah panas dipahami dipanaskan pada suhu udara dingin, menembus melalui kebocoran jendela dan sebagai hasil dari ventilasi.
Di Rusia, untuk menilai karakteristik perisai panas struktur transfer panas resistensi R o. (m² · ° C / W), nilai koefisien konduktivitas termal k.yang diterima dalam standar DIN.
Koefisien konduktivitas termal K. mencirikan jumlah panas dalam watt (W), yang melewati 1 m² konstruksi dalam perbedaan suhu di kedua sisi satu tingkat pada skala Kelvin (K), unit pengukuran w / m² K. semakin kecil nilainya k., semakin sedikit perpindahan panas melalui desain, mis. di atas sifat isolasinya.
Sayangnya, perhitungan ulang sederhana k. di R o. (K \u003d 1 / R O) tidak sepenuhnya dikoreksi karena perbedaan metode pengukuran di Rusia dan negara-negara lain. Namun, jika produk tersebut disertifikasi, pabrikan wajib diserahkan kepada pelanggan persis indikator resistansi perpindahan panas.
Faktor utama yang mempengaruhi nilai resistansi transfer panas Windows adalah:
- ukuran jendela (termasuk sikap area kaca ke area blok jendela);
- bingkai penampang dan selempang;
- bahan blok jendela;
- jenis kaca (termasuk lebar bingkai jarak dari unit gelas, keberadaan kaca selektif dan gas khusus dalam kaca ganda);
- jumlah dan lokasi segel dalam sistem bingkai / selempang.
Dari nilai indikator R o. Permukaan permukaan struktur penutup yang ditujukan di dalam ruangan tergantung. Dengan perbedaan suhu yang besar, radiasi panas ke permukaan dingin terjadi.
Sifat-sifat termal yang buruk dari Windows yang tak terhindarkan menyebabkan radiasi dingin di area Windows dan kemungkinan kondensat pada Windows sendiri atau di zona ajer mereka ke struktur lain. Selain itu, ini dapat terjadi tidak hanya, sebagai hasilnya, resistansi transfer panas rendah dari desain jendela, tetapi juga penyegelan persimpangan bingkai dan selempang yang buruk.
Resistansi perpindahan panas dari struktur penutup dinormalisasi SNIP II-3-79 * "Konstruksi Teknik Panas", yang menegur SNIP II-3-79 "Membangun Teknik Panas" dengan perubahan yang disetujui dan diberlakukan dari 1 Juli 1989 oleh Keputusan Bangunan Negara SISSR pada 12 Desember 1985, dengan perubahan pada 3, mulai berlaku sejak 1 September 1995 dengan resolusi Kementerian Gairah dari Rusia 11 Agustus 1995. 18-81 dan perubahan dalam 4 yang disetujui oleh Resolusi Bangunan Negara Rusia 19 Januari 1998 18-8 dan diperkenalkan pada 1 Maret 1998
Sesuai dengan dokumen ini, saat merancang resistansi terhadap jendela perpindahan panas dan pintu balkon R o. harus tidak dikeluarkan nilai yang diperlukan R o tr. (Lihat Tabel 1).
Tabel 1. Resistensi terhadap jendela perpindahan panas dan pintu balkon
| Bangunan dan konstruksi | Hari-hari periode pemanasan, ° C | Perlawanan jendela perpindahan panas dan pintu balkon tidak kurang R otr. m² · ° C / W |
|---|---|---|
| Institusi perumahan, medis dan preventif dan anak-anak, sekolah, sekolah asrama | 2000 4000 6000 8000 10000 12000 |
0,30 0,45 0,60 0,70 0,75 0,80 |
| Publik, kecuali di atas, administrasi dan domestik, kecuali untuk tempat dengan rezim lembab atau basah | 2000 4000 6000 8000 10000 12000 |
0,30 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 |
| Produksi dengan rezim kering dan normal | 2000 4000 6000 8000 10000 12000 |
0,25 0,30 0,35 0,40 0,45 0,50 |
| catatan: 1. Nilai perantara R OTP harus ditentukan oleh interpolasi 2. Standar perpindahan panas dari struktur penutup tembus cahaya untuk bangunan bangunan produksi dengan mode lembab atau basah, dengan kelebihan panas eksplisit dari 23 W / M 3, serta untuk bangunan bangunan publik, administrasi dan rumah tangga dengan a Mode basah atau basah, harus diambil sebagai bangunan dengan mode produksi super dan normal. 3. Pengurangan ketahanan termal dari bagian tuli dari pintu balkon harus minimal 1,5 kali lebih tinggi dari resistansi perpindahan panas dari bagian tembus dari produk ini. 4. Dalam beberapa kasus yang masuk akal terkait dengan solusi konstruktif spesifik untuk mengisi jendela dan bukaan lainnya, diizinkan untuk menerapkan desain Windows, pintu balkon, dan lentera dengan penurunan resistansi perpindahan panas sebesar 5% di bawah tabel yang dipasang di tabel. |
||
Hari derajat periode pemanasan (HSOP) harus ditentukan oleh formula:
Hsop \u003d (t b - t. per.) · Z.
dimana
t B. - Perkiraan suhu udara internal, ° C (menurut Gost 12.1.005-88. dan standar untuk desain bangunan dan struktur masing-masing);
t ot. - Suhu rata-rata periode dengan suhu udara harian rata-rata di bawah atau sama dengan 8 ° C; ° C;
z ot.per. - Durasi periode dari suhu udara harian rata-rata di bawah atau sama dengan 8 ° C, hari (oleh SNIP 2.01.01-82. "Konstruksi Klimatologi dan Geofisika").
Oleh SNIP 2.08.01-89 * Ketika menghitung rumah-rumah yang melampirkan bangunan perumahan harus diambil: suhu udara internal adalah 18 ° C di daerah dengan suhu lima hari terdingin (ditentukan menurut SNIP 2.01.01-82) di atas -31 ° C dan 20 ° C pada -31 ° C dan di bawah; Kelembaban udara relatif adalah 55%.
Tabel 2. Suhu outdoor (Secara selektif, sepenuhnya melihat SNIP 2.01.01-82)
| Kota | Suhu outdoor, ° с | ||||
|---|---|---|---|---|---|
| Lima hari terdingin | Periode dari suhu udara harian rata-rata ≤8 ° C. |
||||
| 0,98 | 0,92 | Durasi, hari. | Suhu menengah, ° с | ||
|
Vladivostok. |
|||||
|
Volgograd. |
|||||
|
Krasnoyarsk. |
|||||
|
Krasnodar. |
|||||
|
Murmansk. |
|||||
|
Novgorod. |
|||||
|
Novosibirsk |
|||||
|
Orenburg. |
|||||
|
Rostov-on-don |
|||||
|
St. Petersburg. |
|||||
|
Stavropol. |
|||||
|
Khabarovsk |
|||||
|
Chelyabinsk. |
|||||
Untuk memfasilitasi pekerjaan desainer di SNIP II-3-79 *Lampiran juga menyediakan tabel referensi yang berisi resnister dari Windows Transfer Windows, pintu balkon dan lentera untuk berbagai desain. Anda perlu menggunakan data ini jika nilai R. Tidak ada dalam standar atau kondisi teknis pada desain. (Lihat Catatan ke Tabel 3)
Tabel 3. Resistensi terhadap transfer panas Windows, pintu dan lampu balkon (Referensi)
| Mengisi pembukaan cahaya | Pengurangan resistansi perpindahan panas R o, m² · ° C / W | ||
|---|---|---|---|
| dalam pengikatan kayu atau pvc | dalam binding aluminium. | ||
|
1. Glazur ganda dalam pengikatan berpasangan |
|||
|
2. Glazur ganda dalam binding terpisah |
0,34* |
||
|
3. Memblokir Void Kaca (dengan lebar jahitan 6 mm) Ukuran, mm: |
0,31 (tanpa mengikat) |
||
|
4. Kaca profil bagian lintas kotak |
0,31 (tanpa mengikat) |
||
|
5. Kaca organik ganda untuk lampu anti-pesawat |
|||
|
6. Triple of Organic Glass Untuk Lampu Anti-Pesawat |
|||
|
7. Kaca triple dalam pengikatan berpasangan terpisah |
|||
| 8. Kaca Kaca Kamar Tunggal: Biasa |
|||
| 9. Jendela Kaca Dua Kamar: Normal (dengan jarak perantum rangka 6 mm) Konvensional (dengan jarak interkountal 12 mm) Dengan lapisan selektif padat Lapisan selektif lembut |
|||
| 10. Kaca konvensional dan satu ruang kaca berlapis ganda dalam binding terpisah dari kaca: Biasa Dengan lapisan selektif padat Lapisan selektif lembut Dengan lapisan selektif padat dan argon yang diisi |
|||
| 11. Jendela kaca biasa dan dua ruang berlapis ganda dalam binding terpisah dari kaca: Biasa Dengan lapisan selektif padat Lapisan selektif lembut Dengan lapisan selektif padat dan argon yang diisi |
|||
| 12. Dua jendela kamar tunggal dalam pengikatan berpasangan | |||
|
13. Dua jendela kamar tunggal dalam binding terpisah |
|||
|
14. Glazur empat lapisan dalam dua pengikatan berpasangan |
|||
| * Dalam binding baja Catatan:
|
|||
Selain dokumen peraturan semua-Rusia, ada juga lokal, di mana persyaratan tertentu untuk wilayah ini dapat dikencangkan.
Misalnya, menurut standar bangunan kota Moskow MGSN 2.01-94. "Pasokan Energi di Bangunan. Regulasi Perlindungan Termal, Pembangkitan Panas.", Ketahanan perpindahan panas yang berkurang (R o) Harus ada setidaknya 0,55 m² · ° C / W untuk jendela dan pintu balkon (0,48 m² · ° C / W dalam kasus penggunaan jendela berlapis ganda dengan lapisan pemantul panas).
Dokumen ini berisi klarifikasi lain. Untuk meningkatkan perpindahan panas terisi dalam periode dingin dan transisi tahun ini, tanpa meningkatkan jumlah lapisan kaca, penggunaan kacamata dengan lapisan selektif, menempatkannya dari sisi hangat, harus disediakan. Semua bingkai fokus dan pintu balkon harus mengandung gasket penyegelan dari bahan silikon atau karet tahan es.
Berbicara tentang isolasi termal, perlu diingat bahwa pada musim panas Windows harus melakukan fungsi berlawanan dari kondisi musim dingin: melindungi ruangan dari penetrasi panas matahari menjadi ruang pendingin.
Ini juga harus diperhitungkan bahwa tirai, daun jendela, dll. Bekerja sebagai perangkat perisai panas sementara dan secara signifikan mengurangi perpindahan panas melalui Windows.
Tabel 4. Koefisien perangkat tabir surya tahan panas
(SNIP II-3-79 *, Lampiran 8)
|
Tabir surya. |
Koefisien negara termal |
|---|---|
|
A. Outdoor
|
0,15 |
|
catatan:
1. Koefisien hidropus termal diberikan oleh fraksi: ke garis - untuk tabir surya dengan piring pada sudut 45 °, setelah garis - pada sudut 90 ° ke bidang pembukaan. 2. Koefisien hidropus termal perangkat tabir surya interstitial dengan ruang interkoneksi berventilasi harus diminum 2 kali lebih sedikit. |
|
Perbedaan antara pintu masuk luar ke rumah (di pondok, kantor, toko, kasing produksi) dan pintu masuk bagian dalam ke apartemen (di kantor) - dalam kondisi operasi.
Pintu masuk eksterior di gedung adalah penghalang antara jalan dan ruang indoor di rumah. Sinar surya, hujan, salju, dan presipitasi atmosfer lainnya, penurunan suhu dan kelembaban dipengaruhi oleh pintu tersebut.
Pintu luar ruangan Instal di pintu masuk ke gedung (di outlet jalan). Ini bisa seperti pintu masuk di pintu masuk ke gedung apartemen dan pintu ke rumah atau pondok pribadi; Pintu-pintu outdoor dapat menjadi bagian dari kelompok masuk ke gedung kantor, ke toko atau dalam pembuatan atau bangunan rumah tangga administrasi. Terlepas dari kenyataan bahwa semua pintu luar ini tunduk pada berbagai persyaratan, semua pintu masuk eksternal bersama dengan kekuatan harus memiliki peningkatan tahan cuaca (menahan kelembaban, radiasi matahari, penurunan suhu).
Pintu masuk kayu luar
Kayu adalah bahan tradisional yang digunakan untuk pembuatan pintu. Untuk pemasangan di pondok dan rumah pribadi, pintu masuk kayu dari array digunakan. Pintu luar kayu sesuai dengan GOST 24698 Instal di gedung apartemen dan bangunan umum. Pintu kayu eksterior terbuat dari lajang dan ganda, dengan panel kaca dan tuli atau bingkai kain. Semua pintu pintu masuk kayu memiliki peningkatan ketahanan kelembaban.
Memiliki konduktivitas termal rendah (koefisien konduktivitas termal kayu λ \u003d 0,15-0.25 W / m × K Tergantung pada jenis dan kelembaban), pintu kayu memberikan resistensi tinggi terhadap perpindahan panas. Pintu masuk kayu tidak membeku di musim dingin, tidak tercakup dari dalam dan tidak membeku kunci (tidak seperti beberapa pintu logam). Karena logam adalah konduktor yang baik, ia dengan cepat menghabiskan dingin dari jalan ke rumah, yang mengarah pada pembentukan inea di bagian dalam pintu dan kotak-kotak dan pembekuan kunci.
Pintu Pintu Masuk Eksternal Mengetik DN Menurut GOST 24698 Pasang di pintu standar di dinding luar bangunan.
Dimensi pintu standar:
- lebar pembukaan - 910, 1010, 1310, 1510, 1550 1950 atau 1950 mm
- tinggi Akses - 2070 atau 2370 mm
Pintu masuk entri plastik
Pintu pintu masuk eksternal plastik (plastik) dibuat, sebagai aturan, kaca dari profil polivinil klorida (profil PVC) untuk blok pintu oleh Gost 30673-99. . Satu atau dua ruang digunakan sebagai kaca jendela kaca yang dilem sesuai dengan gost 24866 Dengan resistansi transfer panas minimal 0,32 m² × ° C / W.
Pintu masuk eksternal plastik (metalplastik) menggabungkan harga yang tersedia dan karakteristik kinerja tinggi. Memiliki konduktivitas termal yang rendah (0,2-0,3 W / m × K, tergantung pada merek), Polyvinyl Chloride (PVC) memungkinkan Anda untuk menghasilkan pintu plastik hangat (oleh Gost 30674-99.) Dengan resistansi perpindahan panas minimal 0,35 m² × ° C / W (untuk gelas kamar tunggal) dan tidak kurang dari 0,49 m² × ° C / W (untuk windshop dua ruang), sedangkan resistensi perpindahan panas yang berkurang Bagian buram dari isian blok pintu dari sandwich plastik tidak lebih rendah dari 0,8 m² × ° C / W.
Ke kamar yang tidak dilengkapi dengan tambour dingin, untuk menghilangkan kondensat, inea dan tanah, harus dipasang pintu dengan sifat isolasi panas tinggi. Pintu kayu dan plastik memiliki pintu kayu dan plastik dalam isolasi termal, sehingga pintu logam-plastik adalah pilihan yang sempurna untuk pintu masuk luar ke rumah atau kantor welter tunggal.
Pintu eksterior pintu masuk logam
Produksi pintu logam menggunakan profil yang ditekan dari paduan aluminium (pintu aluminium), atau baja lembaran panas digulung dan canai dingin dan sewa varietal dalam kombinasi dengan profil baja melengkung (pintu baja).
Pintu luar logam menurut definisi akan dingin, karena baja, dan semakin paduan aluminium, sangat dilakukan panas (baja karbon rendah memiliki koefisien konduktivitas termal λ Sekitar 45 W / m × K, paduan aluminium sekitar 200 W / m × K, yaitu, baja sekitar 60 kali lebih buruk daripada isolasi panas daripada pohon atau plastik, dan paduan aluminium lebih buruk.) .
Dan pada permukaan dingin, menurut definisi, kelembaban akan dikondensasi jika udara, dengan kontak dengan itu, memiliki kelembaban yang berlebihan untuk suhu ini (jika suhu permukaan bagian dalam pintu masuk di bawah titik embun udara dalam ruangan ). Penggunaan panel dekoratif pada pintu logam tanpa pemisahan termal, akan mengecualikan frost (hilangnya inea), tetapi bukan pembentukan kondensasi.
Memecahkan masalah pembekuan pintu luar logam - gunakan dalam produksi pintu masuk outdoor dari profil "hangat" dengan deposito termal (penggunaan ledakan termal dari bahan dengan konduktivitas termal rendah) atau perangkat, yaitu, mengatur pintu lain (Tambourous ) yang memotong udara hangat dan basah dalam ruangan utama dari pintu luar pintu masuk. Untuk pintu logam luar ruangan (muncul di luar), peralatan panato panas - prasyarat ( hlm 1.28 snip 2.08.01 "Bangunan tempat tinggal").
Pintu masuk aluminium di luar ruangan
Pintu masuk outdoor aluminium Gost 23747. dibuat, sebagai aturan, mengkilap menggunakan profil yang ditekan Gost 22233. Aluminium Alloys of Aluminium-Magnesium-Silicon Systems (AL-MG-SI) Nilai 6060 (6063). Sebagai jendela kaca yang dilapisi kaca, satu atau dua kamar sesuai dengan GOST 24866-99 dengan resistansi transfer panas setidaknya 0,32 m² × ° C / W.
Paduan aluminium tidak mengandung kotoran logam berat, tidak memancarkan zat berbahaya di bawah pengaruh sinar ultraviolet dan mempertahankan kinerja dalam kondisi iklim dengan penurunan suhu dari - 80 ° C dan hingga + 100 ° C. Daya tahan struktur aluminium lebih dari 80 tahun (umur layanan minimum).
Aluminium alloys of grade 6060 (6063) ditandai dengan kekuatan yang cukup tinggi:
- diperkirakan ketahanan peregangan, kompresi dan lentur R. \u003d 100 MPA (1000 KGF / cm²)
- resistensi sementara Σ B. \u003d 157 MPa (16 KGF / mm²)
- kekuatan hasil. Σ T. \u003d 118 MPa (12 KGF / mm²)
Paduan aluminium lebih baik daripada bahan lain yang digunakan dalam pembuatan pintu, mempertahankan sifat strukturalnya ketika suhu turun. Setelah perawatan yang tepat dari permukaan produk aluminium, mereka menjadi resisten terhadap korosi yang disebabkan oleh hujan, salju, panas dan mampu ke kota besar.
Terlepas dari kenyataan bahwa paduan aluminium yang digunakan dalam pembuatan profil kotak yang ditekan dan kanvas pintu luar memiliki koefisien konduktivitas termal yang sangat tinggi λ Sekitar 200 W / m × K, yang merupakan 3 urutan besarnya lebih tinggi dari kayu dan plastik, karena langkah-langkah konstruktif menggunakan ledakan termal dari bahan dengan konduktivitas termal rendah, dimungkinkan untuk secara signifikan meningkatkan resistensi perpindahan panas dalam "hangat "Profil aluminium dengan deposit termal hingga 0, 55 m² × ° C / W.
Pintu eksterior aluminium ayun paling sering dipasang di pusat perdagangan dan bisnis, toko, bank, dan bangunan lain dengan lintas negara besar, di mana persyaratan utama adalah keandalan pintu yang tinggi. Dalam pembuatan input pintu luar digunakan, sebagai aturan, profil "hangat" dengan toko termal. Tetapi cukup sering dalam praktiknya, untuk menghemat uang, dalam sistem rantai di hadapan tirai panas menggunakan profil aluminium "dingin".
Pintu eksterior pintu masuk baja
Pintu pintu masuk baja yang sesuai dengan GOST 31173 memiliki kekuatan terbesar. Mereka biasanya dibuat tuli.
Perusahaan Manufaktur Perm "Grand-Stroy" Manufaktur untuk memesan dan memasang pintu masuk logam baja luar sesuai GOST 31173. Biaya pintu baja luar yang dipesan tergantung pada konfigurasi dan kelas finishing mereka. Harga minimum pintu luar baja adalah 8500 rubel.
Senjata pintu masuk luar terbuat dari baja lembar gulung panas sesuai dengan ketebalan GOST 19903 dari 2 hingga 3 mm pada bingkai pipa baja persegi panjang dengan penampang dari 40 × 20 mm hingga 50 × 25 mm. Dari dalam ada dekorasi dengan ketebalan kayu lapis halus atau digiling berwarna dari 4 hingga 12 mm. Ketebalan kanvas pintu hingga 65 mm. Antara lembaran baja dan selembar kayu lapis adalah pemanas, yang juga melakukan fungsi isolasi kebisingan. Pintu-pintu dilengkapi dengan satu atau dua kunci tebal tiga atau Pentriferous dengan mekanisme silinder suidid dan (atau) dari kelas 3 atau 4 sesuai dengan GOST 5089. Fokus menetapkan dua kontur segel.
Persyaratan peraturan utama untuk pintu masuk ditetapkan dalam tanaman norma dan aturan konstruksi berikut (SP dan SNIP):
- SP 1.13130.2009 "Sistem perlindungan kebakaran. Jalur dan output evakuasi ";
- Sp 50.13330.2012 "perlindungan termal bangunan" (papan editorial yang diperbarui 23-02-2003);
- SP 54.13330.2011 "Apartemen Bangunan Apartemen" (editor yang diperbarui
Tabel A11 menentukan resistansi termal pintu luar dan interior: R ND \u003d 0,21 (M 2 0 s) / W, oleh karena itu kami menerima pintu eksternal ganda; R VD1 \u003d 0,34 (M 2 0 s) / W, R VD2 \u003d 0.27 (m 2 0 s) / W.
Kemudian, menurut Formula (6), menentukan koefisien pertukaran panas dari pintu eksterior dan internal:
W / m 2 o dengan
W / m 2 o dengan
2 perhitungan kerugian termal
Kerugian hangat secara kondisional dibagi menjadi dasar dan tambahan.
Kerugian termal melalui struktur penutup internal antara kamar dihitung jika perbedaan suhu di kedua sisi\u003e 3 0 C.
Kehilangan panas utama bangunan, W, ditentukan oleh formula:
di mana f adalah perkiraan area pagar, m 2.
Kerugian hangat, menurut Formula (9), putaran hingga 10 W. Temperatur T di tempat sudut diambil pada 2 0 dengan peraturan di atas. Tseropotieri menghitung untuk dinding eksterior (NS) dan dinding bagian dalam (matahari), partisi (AD), tumpang tindih di bawah dasar (pl), triple windows (mu), pintu luar ganda (dd), pintu interior (DV), loteng (PT).
Ketika menghitung kerugian termal melintasi lantai di atas ruang bawah tanah untuk suhu udara luar T N, suhu keamanan lima hari terdingin 0,92 diambil.
Garis panas yang menambahkan termasuk kehilangan panas, tergantung pada orientasi tempat dalam kaitannya dengan sisi cahaya, dari peledakan angin, dari desain pintu luar, dll.
Penambahan orientasi struktur penutup di sisi cahaya diambil dalam jumlah 10% dari kehilangan panas utama, jika pagar ditarik ke timur (b), utara (C), Northeast (SV) dan barat laut (SZ) dan 5% - jika Barat dan Tenggara (SOS). Tambahan untuk memanaskan mengemudi melalui pintu luar udara dingin pada ketinggian gedung H, M, kami mengambil 0,27n dari kehilangan panas utama dinding luar.
Panas udara udara ventilasi udara pasokan, W, ditentukan oleh formula:
di mana l - konsumsi inlet Air., M 3 / jam, untuk ruang perumahan kami menerima 3m 3 / jam di area tempat tinggal dan dapur perumahan 1 m 2;
H adalah kepadatan udara luar, sama dengan 1,43 kg / m 3;
c adalah ekuitas panas tertentu sama dengan 1 kJ / (kg 0 s).
Pembuangan panas rumah tangga melengkapi perpindahan panas perangkat pemanasan dan dihitung oleh rumus:
,
(11)
di mana F P adalah area lantai ruang panas, M 2.
Umum (penuh) kehilangan panas lantai Q didefinisikan sebagai jumlah kehilangan panas oleh semua tempat, termasuk sel tangga.
Kemudian kami menghitung karakteristik termal khusus dari bangunan, w / (m 3 0 s), dengan formula:
,
(13)
di mana adalah koefisien yang memperhitungkan pengaruh kondisi iklim lokal (untuk Belarus 
);
VD - volume bangunan yang diadopsi oleh outdoor, M 3.
Kamar 101 - Dapur; T b \u003d 17 + 2 0 S.
Kami menghitung kehilangan panas melalui dinding luar dengan orientasi barat laut (c):
area dinding luar f \u003d 12,3 m 2;
perbedaan suhu T \u003d 41 0 C;
koefisien yang memperhitungkan posisi permukaan luar dari struktur penutup sehubungan dengan udara luar, n \u003d 1;
koefisien pertukaran panas memperhitungkan window Opera. k \u003d 1.5w / (m 2 0 s).
Kehilangan panas utama bangunan, W, ditentukan oleh Formula (9):
Penambahan orientasi orientasi adalah 10% dari qunes dan sama:
T.
Thermaceutical pada pemanasan udara ventilasi udara pasokan, W, ditentukan oleh Formula (10):
Generasi panas domestik ditentukan oleh formula (11):
Thermaceutical pada pemanasan ventilasi udara pasokan udara q vena dan pembuangan panas rumah tangga q hidup tetap sama.
Untuk kaca triple: f \u003d 1,99 m 2, t \u003d 44 0 C, n \u003d 1, koefisien pertukaran panas k \u003d 1,82w / m 2 0 s, itu mengikuti dari ini bahwa kehilangan panas q utama Main \u003d 175 W, dan Tipe Q tambahan \u003d 15,9 watt. Kehilangan panas dari dinding luar (c) q adalah OSD \u003d 474,4 W, dan penambahan nilai q \u003d 47,7w. Bidang lantai adalah: q pl. \u003d 149 W.
Kami merangkum nilai-nilai yang diperoleh dari Q i dan menemukan kehilangan panas umum untuk ruangan ini: Q \u003d 1710 W. Demikian pula, kami menemukan kehilangan panas untuk tempat lain. Hasil perhitungan kita masuk tabel 2.1.
|
Tabel 2.1 - Pernyataan Pernyataan Panas Plug |
|||||||||||||||
|
Nomor kamar dan penunjukannya |
Pagar permukaan |
Perbedaan suhu tB - TN |
Faktor koreksi n. |
Koefisien perpindahan panas k.Dengan |
Mayor Teplopotieri. Qosn., T. |
Kehilangan panas tambahan, w |
Aliran panas. pada filter Qven., T. |
Hidup panas QBO., T. |
Kehilangan panas umum Quote \u003d Qosn + Qdob + Qwell-Quits |
||||||
|
Penunjukan |
Orientasi |
Ukuran sEBUAH., M. |
Ukuran dgn B., M. |
Area, M2. |
Pada orientasi | ||||||||||
Tabel Berkelanjutan 2.1.
Tabel Berkelanjutan 2.1.
Tabel Berkelanjutan 2.1.
|
Σq gender \u003d 11960 |
|||||||||||||||
Setelah perhitungan, perlu untuk menghitung karakteristik termal khusus dari bangunan:
,
di mana α-koefisien, dengan mempertimbangkan pengaruh kondisi iklim lokal (untuk Belarus - α≈1.06);
V Kesehatan - volume bangunan yang diadopsi oleh outdoor, M 3
Karakteristik termal spesifik yang dihasilkan dibandingkan dengan formula:
,
di mana h adalah ketinggian gedung yang dihitung.
Ketika nilai yang dihitung dari karakteristik termal adalah pengabdian dibandingkan dengan peraturan dengan lebih dari 20%, perlu untuk mengetahui alasan penyimpangan ini.
,
Sebagai 
<
bahwa kami menerima bahwa perhitungan kami benar.