Otok diagrama premera cevovodov Freon. Metode za izračun premerov hladilnih cevovodov z uporabo nomogramov. Vprašanje zmanjšanja moči notranjih blokov

Oljna podloga in oljne zanke (pasti) plinska cevKo je uparjalnik nad blokom kompresorja (KKB).

Na opremi in oljne zanke (pasti) na plinski cevi, ko je uparjalnik pod blokom kompresorja (KKB).

Europa LE.	Dolžina do 10 m		Dolžina do 20 m		Dolžina do 30 m
	Ø plin, Mm.	Ø tekočina, Mm.	Ø plin, Mm.	Ø tekočina, Mm.	Ø plin, Mm.	Ø tekočina, Mm.
6	18	12	18	12	18	12
8	18	12	18	12	18	16
10	18	12	22	16	22	16
14	22	16	22	16	28	16
16	22	16	28	16	28	18
18	28	16	28	18	28	18
21	28	16	28	18	28	22
25	28	18	28	18	35	22
28	28	18	35	22	35	22
31	35	18	35	22	35	22
37	35	22	35	22	35	28
41	35	22	35	22	35	28

Ocenjena količina hladilnega sredstva, ki je potrebna za polnjenje hladilni sistem KKB (M skupaj.), Določena z naslednjo formulo: \\ t

M skupaj. \u003d M KKB + M ISP. + M tr. ;

kje M kkb. (kg) - masa hladilnega sredstva, ki prihaja na KKB (opredeljen na tabeli 2), \\ tM ISP. - teža hladilnega sredstva, ki prihaja v uparjalnik (določena s formulo), \\ tM tr. - masaža hladilnega sredstva na cevovod (določena s formulo).

Tabela 2. Masa hladilnega sredstva na prebivalca, kg

Europa LE.	6	8	10	14	16	18	21	25	28	31	37	41
Masa hladilnega sredstva, kg	1,0	1,3	1,6	2,4	2,7	3,2	3,7	4,4	5,1	5,6	6,6	7,4

Masa hladilnega sredstva pride do uparjalnika (v eni konturi) se lahko izračuna z uporabo poenostavljene formule:

M ISP. = V. Razpon.x 0,316 ÷ n ;

kje V. Razpon. (L) - notranji volumen uparjalnika (srednje prostornine), ki je označen v tehnični opis na prezračevalno napravo v razdelku hladilnika ali na swite,n. - število kontur uparjalnika. To formulo se lahko uporablja z istimi proizvajalci kontur uparjalnika. V primeru več obrisov z različno produktivnostjo namesto "÷ N."Morate zamenjati"x Share Contour Productivity"Na primer, za konturo s 30-odstotno produktivnostjo bo"x 0,3.».

Teža hladilnega sredstva pride do cevovoda (v eni konturi) se lahko izračuna z naslednjo formulo:

M tr. \u003d M TR.ZH X L TR.ZH + M TR.VS X L T.VS;

kje M tr.zh.in M tr.vs. (kg) - mase hladiva na 1 meter cevi tekoča in sesalna cev, oziroma (je opredeljena v tabeli 3),L T.ZH.in L T.VS. (m) - tekoče in sesalne cevi. Če za kakršen koli razumen razlog premeri dejansko nameščenih cevovodov ne ustrezajo priporočenim, nato pri izračunu je potrebno izbrati vrednost mase hladilnega sredstva za dejanske premere. V primeru neskladnosti dejanskih premerov cevovoda, priporočenega proizvajalca in dobavitelja odstranite obveznosti garancije.

Tabela 3. Masa hladilnega sredstva na 1 metrsko cev, kg

Ø cevi, mm	12	16	18	22	28	35	42	54	67	76
Gaz, kg / m	0,007	0,014	0,019	0,029	0,045	0,074	0,111	0,182	0,289	0,377
Tekočina, kg / m	0,074	0,139	0,182	0,285	0,445	0,729	1,082	1,779	2,825	3,689

Primer

Potrebno je izračunati količino polnjenega hladilnega sistema, ki je sestavljen iz dveh kite uparjalnik, dva KKB Europa le 25, s cevi cevi KKB1 tekočina 14 m, KKB1 sesanje 14,5 m, KKB2 tekočina 19,5 m, KKB2 sesanje 20,5 m, notranja Absorpcija uparjalnika 2, 89 litrov

M Skupaj.1 \u003d M KKB1 + M je 1 + M TR.1 \u003d

= 4,4 + (V. Razpon.

\u003d 4,4 + (2,89 x 0,316 ÷ 2) + (0,182 x 14 + 0,045 x 14.5) \u003d 8,06 kg

M Skupaj .2 = M kkb. 2 + M .2 + M tr. .2 =

= 4,4 + (V. Razpon. x 0,316 ÷ Število kontur uparjalnika) + M TR.ZH X L TR.ZH + M TR.VS X L TR.VS \u003d

\u003d 4,4 + (2,89 x 0,316 ÷ 2) + (0,182 x 19,5 + 0,074 x 20,5) \u003d 9,92 kg

Strokovnjaki podjetja AirKat Slajenje bo izbrala najučinkovitejšo shemo hladne oskrbe in takoj upošteva stroške. Cena lahko vključuje tudi: oblikovanje, montažo in zagon dela. Za nasvet se lahko obrnete na katero koli od vej in predstavništev podjetja.

Freon Chain Oil.

Olje v sistemu FREON je potrebno za mazanje kompresorja. Nenehno pušča kompresor - kroži v freon vezje skupaj s freon. Če iz kakršnega koli razloga olje ne bo vrnilo v kompresor, km ne bo dovolj povezan. Olje se raztopi v tekočini Fraon, vendar se ne raztopi v obliki hlapov. Na cevovodih se gibljejo:

• po kompresorju - pregreta pari freon + oljne meglice;
• po uparjalniku - pregreta pari freona + oljnega filma na stenah in olju v obliki dindnega;
• po kondenzatorju - tekoči freon z oljem, raztopljenim v njem.

Zato lahko na pare vrstice obstaja problem zakasnitve nafte. Lahko se odloči, da izpolnjuje zadostno hitrost gibanja pare v cevovodih, potrebno naklon cevi, namestitev oljnih oblog.

Izparilnik je spodaj.

a) zanke naftnih listov morajo biti na voljo na intervalu vsakih 6 metrov na gorvodni cevovodih, da se olajša vrnitev olja v kompresor;

b) naredite zbirno jamo na sesalni liniji po TRV;

Izparilnik je višji.

a) na izhodu iz uparjalnika, namestite hidrothing nad uparjalnik, da preprečite drenažo tekočine v kompresor med parkiriščem.

b) Naredite zbirko tančico na sesalni liniji po uparjalniku za zbiranje tekočega hladilnega sredstva, ki se lahko kopičijo med parkiriščem. Ko kompresor vklopi hladivo, se hladilno sredstvo hitro izhlapi: priporočljivo je, da naredite tančico v razdalji od zaznavalnega elementa TRV, da bi se izognili vplivu tega pojava na delo TRV.

c) na horizontalnih mestih cevovoda za vbrizgavanje Naklon 1% vzdolž gibanja freona, da se olajša gibanje olja v pravo smer.

Kondenzator spodaj.

V tem primeru je treba sprejeti posebnih previdnostnih ukrepov.

Če je kondenzator nižji od Kiba, potem višina dvigala ne sme presegati 5 metrov. Če pa KIB in sistem kot celota ni boljša kakovost, lahko tekoča freon ima težave pri vzponu in z manjšimi višinskimi razliki.

a) Priporočljivo je, da nastavite zaporni ventil na vstopni šobu kondenzatorja, da izključite pretok tekočega freona v kompresor, ko odklopite hladilni stroj. To se lahko zgodi, če se kondenzator nahaja v okolje Temperatura je višja od temperature kompresorja.

b) na horizontalnih odsekih nagiba cevovoda za vbrizgavanje 1% v poteku freona, da se olajša gibanje olja v pravo smer

Kondenzator zgoraj.

a) Za odpravo pretoka tekočega kloba iz CD-ja v km Ko je hladilni stroj ustavljen, namestite ventil pred CD-jem.

b) Oljne zanke morajo biti nameščene na intervalu vsakih 6 metrov na zgornje cevovode, da se olajša vrnitev olja v kompresor;

c) na horizontalnih odsekih cevovoda za vbrizgavanje, naklon 1%, da se olajša gibanje olja v pravo smer.

Delo naftne zanke.

Ko nivo olja doseže zgornjo steno cevi, se olje dodatno potisne proti kompresorju.

Izračun cevovodov Freon.

Olje se raztopi v tekočem freonu, tako da lahko ohranite hitrost v tekočih cevovodih majhnih - 0,15-0,5 m / s, ki bo zagotovila majhno hidravlično odpornost na gibanje. Povečanje odpornosti vodi do izgube hladilne zmogljivosti.

Olje se ne raztopi v obliki hlapov, zato je potrebno ohraniti hitrost v parnih cevovodih, tako da se olje prenese na trajekt. Ko se gibljejo, del olja pokriva stene cevovoda - ta film se premakne tudi s paro visoke hitrosti. Hitrost na izpustnem delu kompresorja 10-18m / s. Hitrost na sesalni strani kompresorja 8-15m / s.

Na vodoravnih odsekih zelo dolgih cevovodov je dovoljeno zmanjšati hitrost na 6 m / s.

Primer:

Začetni podatki:

Hladilno sredstvo R410A.
Potrebna zmogljivost hlajenja 50kw \u003d 50kj / s
Vrelišče 5 ° C, temperatura kondenzacije 40 ° С
Pregrevanje 10 ° С, hipotermija 0 ° С

Rešitev za sesalni cevovod:

1. Posebna procesiranje uparjalnika je enaka Q.in \u003d N1-N4 \u003d 440-270 \u003d 170kJ / kg

	Nasičena tekočina				Nasičena parna
Temperatura, ° С	Pritisk nasičenosti, 10 5 PA	Gostota, kg / m³	Posebno Enthalpy, KJ / kg	Posebna entropija, KJ / (kg * K)	Pritisk nasičenosti, 10 5 PA	Gostota, kg / m³	Posebno Enthalpy, KJ / kg	Posebna entropija, KJ / (kg * K)	Posebna toplota uparjanja, KJ / kg

2. Poraba množice freona

m.\u003d 50kW / 170kJ / kg \u003d 0.289kg / s

3. Posebni volumen parna freon na sesalni strani

V.sUN \u003d 1/33.67KG / M³ \u003d 0.0297m³ / kg

4. Različna frekvenčna poraba freak na sesalni strani

Q.= V.sonce * m.

Q.\u003d 0.0297m³ / kg x 0,289kg / s \u003d 0,00858m³ / s

5. Povečani premer cevovoda

Iz standardnih bakrenih cevovodov, izberite cev z zunanjim premerom 41.27mm (1 5/8), ali 34.92mm (1 3/8 ").

Zunanji Premer cevovodov je pogosto izbran v skladu s tabelami, navedenimi v "Navodila za namestitev". Pri pripravi tabel se upoštevajo hitrosti gibanja pare.

Izračun prostornine freona polnjenja

Izračun mase polnjenja hladilnega sredstva je poenostavljen s formulo, ki upošteva količino tekočih avtocest. Ta preprosta formula pare avtoceste se ne upoštevajo, ker je obseg, ki ga zasede trajekt, zelo majhen:

Glasba = Str.ha. * (0,4 x V.je +. TOg * V.oVE +. V.j.M.), KG,

Str.ha. - gostota nasičene tekočine (freon) PR410A \u003d 1,15 kg / dm³ (pri temperaturi 5 ° C);

V.Δ - notranji volumen zračnega hladilnika (zračni hladilniki), dm³;

V.oVE - notranji volumen sprejemnika hladilne enote, dm³;

V.j.M.- Notranja volumen tekočih avtocest, dm³;

TOg - Koeficient ob upoštevanju vezja namestitve kondenzatorja:

TOg \u003d 0,3 za kompresorske kondenzatorske enote brez hidravličnega regulatorja tlaka kondenzacije;
TOg \u003d 0,4 pri uporabi hidravličnega regulatorja tlaka kondenzacije (namestitev agregata na ulici ali izvedbi z oddaljenim kondenzatorjem).

Akayev konstantin evgeneraetv.
Kandidat tehničnih znanosti St. Petersburg Univerza za hrano in nizkotemperaturno tehnologijo

Da bi določili moč VRF sistemov, nomenklature notranjih in zunanjih blokov, kot tudi drugi parametri klimatske naprave (velikosti Freon cevovodov, odraža, zbiralci, tees itd.) Sistem VRF se izračuna.

Izračun se izvede na fazi načrtovanja in se lahko proizvaja ročno in z uporabo posebne programske opreme.

Vedno pripravljen pomagati in čakati na vašo privlačnost. Pustite stike in poklicali bomo nazaj.

Namen izračuna VRF.

Namen izračuna VRF je:

1. izbor notranjih blokov multizon klimatske naprave (določanje hlajenja in modela)
2. modeliranje cevovodnega omrežja, njegovo preverjanje delovne zmogljivosti sistema VRF (skupna dolžina proge, dolžina oddaljenega bloka, itd)
3. določanje premerov cevovodov na vseh področjih (glavni plinovod, ki izhaja iz zunanjega bloka, cevi med konfekcijami in razdelilniki, cevi, primerni za notranje bloke itd.)
4. opredelitev velikosti refnets, rezervoarjev in tees
5. izbor zunanjih blokov multizon klimatske naprave (določanje hlajenja in modela)
6. izbira metode nadzora multizonskega sistema klimatske naprave in izbire ustrezne opreme.

Upoštevajte to ta seznam Pripravljen v zaporedju njegove izvršitve. Morda se zdi nenavadno, da se izbor notranjih blokov proizvaja na samem začetku, in zunanji - skoraj na samem koncu. Pravzaprav je tako. Dejstvo je, da določimo zunanjo enoto, ni dovolj, da preprosto povzamemo zmogljivost hlajenja notranjih blokov. Velikost zunanjega bloka je odvisna od dolžine cevovodov, lokacije refnets itd.

Izračun VRF ročno

Izračun VRF ročno se izvede z uporabo dokumentacije proizvajalca. Za vsak poseben večzonski klimatski sistem je treba uporabiti strogo "Native" tehnično dokumentacijo.

Preverjanje sistema geometrije

Ko je ročno izračunana, je treba temeljito preveriti geometrijo sistema za svojo skladnost z različnimi omejitvami (glej sliko 1).

Slika 1. Shema za določanje različnih dolžin in kapljic cevovodov Freon Contour, ki zahtevajo preverjanje pri oblikovanju sistema VRF. Seznam omejitev na srečanju IGC IMS spremljevalni sistem je prikazan spodaj v tabeli 1

Tabela 1. Omejitve dolžine in višinska razlika v sistemih Multizone IMS iz IGC

Parametri	Oznaka	Vsebina		Dolžina (m)
Dovoljena dolžina cevovoda	L1.	Najvišja dolžina cevovoda	Dejanska dolžina cevovoda	≤165
			Enakovredna dolžina cevovoda	≤190
	ΔL.	Razlika med največjo in minimalno dolžino prvega povračila		≤40
	Lm.	Največja glavna dolžina cevovoda (pri največjem premeru)		≤125
	1, 2, … , 40	Največja proga iz razdelilnika do notranje enote		≤40
	L1 + 1 + 2 + ... + 40 + + A + B + C + LF + LG + LH	Skupna največja dolžina cevi, vključno z dolžino vsake distribucijske cevi (samo ozke cevi)	≤20hp.	≤400
			\u003e 20hp.	≤500
	L5.	Razdalja med zunanjimi bloki		0,6-1
	L2.	Največja dolžina od prve spojke do daljnovodnega notranjega bloka		≤40
Dovoljena višinska razlika	H1.	Ko je zunanja enota nastavljena na notranji blok		≤60
		Ko je zunanja enota nižja od notranje enote		≤50
	H2.	Največja razlika med notranjimi bloki		≤15
		Največja razlika med zunanjimi bloki		0

Izbira premera cevovodov

Po preverjanju vseh dolžin in kapljic višin se predeluje za izračun premera cevovodov.

Izračun je narejen tudi na podlagi tabel, premeri cevovodov pa izberejo na podlagi moči vseh klimatskih naprav, ki bodo povezane s to cevjo (ne glede na to, ali se neposredno ali z odsevom). Primer take tabele je spodaj:

Tabela 2. Izračun premera cevovodov in izbor modelov STFET v sistemih Multizone IMS iz IGC

Splošna zmogljivost hlajenja povezanih notranjih blokov, kW	Premer plina, mm	Premer tekočine, mm	Refneta model.
Od 0 do 6	1/2“	3/8“	BQ-101Y.
Od 6 do 10.5	5/8“	3/8“	BQ-101Y.
Od 10,5 do 20	3/4“	3/8“	BQ-101Y.
Od 20 do 30	7/8“	1/2“	BQ-01Y.
Od 30 do 67	1 1/8“	5/8“	BQ-02Y.
Od 67 do 95	1 3/8“	3/4“	BQ-03Y.
Od 95 do 140	1 5/8“	3/4“	BQ-04Y.
Od 140 do 179	1 7/8“	7/8“	BQ-05Y.

Za deblo se uporablja ločena tabela. Prav tako se uporablja ločena tabela in določi premere cevovodov, ki izhajajo iz vračila do notranjega bloka.

Izbira refnets in zbiralcev

Po izračunu premerov cevovodov se izvajajo odrasli in zbiralci. Izbor REFTERS je odvisen tudi od moči priključenih notranjih blokov ali iz premera cevovoda, na katerega je nameščen. V primeru multizon Systems IGC IGC je ta tabela kombinirana s tabelo izbire premera cevovoda (glej tabelo 2).

Nazadnje, po preverjanju omejitev sistemov VRF, izbiro premerov cevovodov in modelov odseva in tees, se lahko izračun obravnava.

Izračun VRF z uporabo programa

Za udobje izvajanja izračunov sistemov VRF, skoraj vsi proizvajalci ustvarijo svojo lastno programsko opremo, kar vam omogoča, da samodejno izberete vse parametre sistema klimatske naprave in jo preverite na omejitvah.

V tem primeru bo uporabnik narisal sistemski diagram: izberite potrebno notranji bloki In določite dolžino vsakega oddelkov Freonske poti. Vse nadaljnje ukrepe bodo izvajali program samostojno.

V primeru napak ali neskladnosti z omejitvami bo program izdal sporočilo. Če je vse v redu, bo rezultat programa specifikacija vseh elementov sistema.

Vprašanje zmanjšanja moči notranjih blokov

Pri izračunu VRF-jev z uporabo programa se pogosto izkaže, da program kaže moč notranjih blokov, ki so nižji od nominalnega. Dejansko se to dejstvo odvija: odvisno od dolžine particij, višin, kombinacij notranjih in zunanjih blokov in drugih parametrov, se bo realna hladilna zmogljivost notranjih blokov spremenila.

Zato je treba pri oblikovanju večzonskih klimatskih sistemov, morebitne spremembe (zmanjšanje) blokov blokov upoštevati in upoštevati pri izračunih ni nominalno, ampak dejansko hladilno zmogljivost.