KOMITE NEGARA USSR UNTUK KONSTRUKSI

(GOSSTROY Uni Soviet)

KONSTRUKSI

NORMAL DAN ATURAN

KETENTUAN UMUM

KONSTRUKSI

TERMINOLOGI

STROYIZDAT MOSKOW 1980

Bab SNiP I-2 “Terminologi Konstruksi” dikembangkan oleh Institut Pusat Informasi Ilmiah tentang Konstruksi dan Arsitektur (TSINIS), Departemen Norma dan Standardisasi Teknis dan Departemen Estimasi Standar dan Penetapan Harga dalam Konstruksi Komite Konstruksi Negara Uni Soviet dengan partisipasi lembaga penelitian dan desain - penulis bab terkait SNiP .

Mengingat bab ini, yang termasuk dalam struktur Norma dan Aturan Konstruksi (SNiP), dikembangkan untuk pertama kalinya, maka diterbitkan dalam bentuk rancangan dengan klarifikasi selanjutnya, persetujuan oleh Komite Pembangunan Negara Uni Soviet dan diterbitkan kembali pada tahun 1983.

Saran dan komentar tentang istilah-istilah individual dan definisinya yang muncul ketika bab ini diterapkan, serta tentang pencantuman istilah-istilah tambahan yang diberikan dalam bab-bab SNiP, silakan kirimkan ke VNIIIS (125047, Moskow, A-47, Gorky St., 38 ).

Komite Redaksi: insinyur Sychev V.I., Govorovsky B.Ya., Shkinev A.N., Lysogorsky A.A., Bayko V.I., Shlemin F.M., Tishenko V.V., Demin I.D., Denisov N. .AND.(Gosstroy USSR), kandidat teknis. ilmu pengetahuan Eingorn M.A. Dan Komarov I.A.(VNIIIIS).

1. PETUNJUK UMUM

1.1 . Istilah dan definisinya yang diberikan dalam bab ini harus digunakan ketika menyusun dokumen peraturan, standar negara, dan dokumentasi teknis untuk konstruksi.

Definisi-definisi yang diberikan bila perlu dapat diubah dalam bentuk penyajiannya, tanpa melanggar batas-batas konsep.

1.2 . Bab ini memuat istilah-istilah dasar yang diberikan dalam masing-masing bab I - IV Peraturan dan Tata Tertib Bangunan (SNiP), yang tidak ada definisinya atau timbul penafsiran yang berbeda.

1.3 . Istilah-istilah tersebut disusun berdasarkan abjad. Dalam istilah majemuk yang terdiri dari definisi dan kata-kata tertentu, kata-kata yang mempunyai arti utama didahulukan, dengan pengecualian istilah-istilah yang berlaku umum yang menunjukkan nama-nama dokumen (Harga satuan regional terpadu - EREP; Kode dan peraturan bangunan - SNiP; Indikator terpadu biaya konstruksi - UPSS ; Standar perkiraan yang diperbesar - USN), sistem (Sistem manajemen konstruksi otomatis - ASUS), serta istilah dengan singkatan yang diterima secara umum (rencana induk - rencana umum; rencana induk konstruksi - rencana konstruksi; kontraktor umum - kontraktor umum ).

Dalam Indeks Istilah, istilah majemuk disajikan dalam bentuk yang paling umum dalam literatur normatif dan ilmiah-teknis (tanpa mengubah urutan kata).

Nama-nama istilah diberikan terutama dalam bentuk tunggal, namun kadang-kadang, sesuai dengan terminologi ilmiah yang diterima, dalam bentuk jamak.

Jika suatu istilah mempunyai beberapa arti, maka biasanya istilah-istilah tersebut digabungkan dalam satu definisi, tetapi setiap makna ditonjolkan dalam definisi terakhir.

2. ISTILAH DAN DEFINISINYA

SISTEM KONTROL OTOMATISKONSTRUKSI(ASUS)- seperangkat metode administratif, organisasi, ekonomi dan matematika, peralatan komputer, peralatan kantor dan peralatan komunikasi, yang saling berhubungan dalam proses fungsinya, untuk membuat keputusan yang tepat dan memverifikasi pelaksanaannya.

ADHESI- adhesi benda padat atau cair yang berbeda menyentuh permukaannya, yang disebabkan oleh interaksi antarmolekul.

JANGKAR- perangkat pengikat yang tertanam pada struktur tetap apa pun atau di dalam tanah.

KAYU ANTI KEBAKARAN - impregnasi kayu dalam atau permukaan dengan larutan bahan kimia atau campuran (penghambat api) untuk meningkatkan ketahanannya terhadap api.

ANTISEPTIK- pengolahan berbagai bahan non-logam (kayu dan produk kayu, plastik, dll.) dengan bahan kimia (antiseptik) untuk meningkatkan biostabilitasnya dan meningkatkan masa pakai struktur.

MASUK- sebuah platform yang menempati bagian atas volume bangunan perumahan, publik atau industri, yang dimaksudkan untuk menambah luasnya, menampung bangunan tambahan, penyimpanan dan tempat lainnya.

PERLENGKAPAN- 1) elemen, tulangan, yang secara organik termasuk dalam bahan struktur bangunan; 2) alat bantu dan bagian yang bukan merupakan bagian dari peralatan utama, tetapi diperlukan untuk menjamin pengoperasian normalnya (alat kelengkapan pipa, alat kelengkapan listrik, dll.).

PENGUATAN STRUKTUR BETON BERTULANG- komponen integral (batang baja atau kawat) struktur beton bertulang, yang menurut peruntukannya dibagi menjadi:

kerja (perhitungan), yang terutama merasakan gaya tarik (dan dalam beberapa kasus tekan) yang timbul dari beban dan pengaruh eksternal, bobot mati struktur, dan juga dimaksudkan untuk menciptakan pratekan;

distribusi (struktural), mengamankan batang-batang pada rangka dengan mengelas atau merajut dengan tulangan kerja, memastikan kerja sambungannya dan memfasilitasi

pemerataan beban di antara mereka;

pemasangan, yang menopang masing-masing batang tulangan kerja saat merakit rangka dan memfasilitasi pemasangannya pada posisi desain;

klem digunakan untuk mencegah retakan miring pada struktur beton (balok, purlin, kolom, dll.) dan untuk pembuatan sangkar tulangan dari batang individu untuk struktur yang sama.

PERLENGKAPAN TIDAK LANGSUNG- tulangan melintang (spiral, cincin) dari elemen struktur beton bertulang yang dikompresi secara terpusat, dirancang untuk meningkatkan kapasitas menahan bebannya.

PERLENGKAPAN BANTALAN - perkuatan struktur beton bertulang monolitik, mampu menahan beban pemasangan dan pengangkutan yang timbul selama pekerjaan, serta beban dari berat sendiri beton dan bekisting.

PERLENGKAPANPIPA - perangkat yang memungkinkan pengaturan dan distribusi cairan dan gas yang diangkut melalui pipa, dan dibagi menjadi katup penutup (keran, katup gerbang), katup pengaman (katup), katup pengatur (katup, pengatur tekanan), katup keluar (ventilasi udara , saluran pembuangan kondensat), katup darurat (perangkat pemberi sinyal) dan sebagainya.

ASUS- lihat Sistem manajemen konstruksi otomatis.

AERASI AIR- penjenuhan air dengan oksigen udara, dilakukan: di instalasi pengolahan air untuk tujuan penangguhan, serta untuk menghilangkan karbon dioksida bebas dan hidrogen sulfida dari air; di fasilitas pengolahan air limbah biologis (tangki aerasi, aerofilter, biofilter) untuk mempercepat proses mineralisasi zat organik dan kontaminan lain yang terlarut dalam air limbah.

AERASI BANGUNAN - pertukaran udara alami yang terorganisir, yang dilakukan karena perbedaan kepadatan udara luar dan dalam.

AEROTANK- struktur pengolahan biologis air limbah selama aerasi buatan (yaitu ketika air jenuh dengan oksigen udara) dalam campuran dengan lumpur aktif.

AEROTANK-DISPLUSTER - tangki aerasi di mana air limbah dan lumpur aktif diinjeksikan secara terkonsentrasi dari satu sisi ujung koridor, dan juga dibuang secara terkonsentrasi dari sisi ujung koridor yang berlawanan.

TANGKI PENGATURAN AEROTANK - suatu struktur di mana tangki aerasi dan tangki pengendapan digabungkan secara struktural dan fungsional dan berada dalam hubungan teknologi langsung satu sama lain.

MIXER AEROTANK - tangki aerasi dimana air limbah dan lumpur aktif disuplai secara merata di sepanjang satu sisi koridor, dan dibuang di sepanjang sisi koridor yang lain.

PENYARING UDARA- biofilter dengan perangkat untuk ventilasi paksa.

KONSTRUKSI DASAR PRODUKSIORGANISASI- kompleks perusahaan dan struktur organisasi konstruksi yang dimaksudkan untuk penyediaan segera objek yang sedang dibangun dengan sumber daya material dan teknis yang diperlukan, serta untuk pembuatan (pemrosesan, pengayaan) bahan, produk, dan struktur yang digunakan dalam proses konstruksi sendiri.

JALAN PINTAS- pipa bypass dengan katup penutup untuk mengeluarkan media yang diangkut (cairan, gas) dari pipa utama dan memasoknya ke pipa yang sama.

TANGKI EKSPANSI - reservoir dalam sistem pemanas air tertutup untuk menerima kelebihan volume air yang dihasilkan ketika dipanaskan hingga suhu operasi maksimum.

PERJAMUAN- 1) benteng tanah yang ditempatkan pada sisi dataran tinggi dari galian jalan untuk melindunginya dari limpasan air permukaan; 2) prisma berisi batu di bagian atas dan bawah bendungan, terbuat dari bahan tanah.

KOLAM RENANG - tangki terbuka dengan sistem pipa bertekanan untuk menurunkan suhu sirkulasi air dengan menyemprotkannya ke udara, digunakan dalam sistem sirkulasi pasokan air perusahaan industri yang menggunakan pembangkit listrik tenaga panas, kompresor, dll.

MENARA- struktur bertingkat tinggi yang berdiri bebas, stabilitasnya dijamin oleh struktur utamanya (tanpa kabel pria).

BERM- langkan yang disusun di lereng tanggul tanah (batu), bendungan, kanal, tepian berbenteng, tambang, dll. atau antara dasar tanggul (jalan atau rel kereta api) dan cadangan (parit drainase) untuk memberikan stabilitas pada bagian atas struktur dan melindunginya dari erosi oleh air atmosfer, serta untuk meningkatkan kondisi pengoperasian struktur.

BIOSTABILITAS- sifat bahan dan produk untuk menahan pembusukan atau proses biologis destruktif lainnya.

PENINGKATAN- serangkaian pekerjaan (pada persiapan teknik wilayah, pembangunan jalan, pengembangan jaringan komunikasi dan struktur untuk pasokan air, saluran pembuangan, pasokan energi, dll.) dan tindakan (pada pembersihan, pengeringan dan lansekap wilayah, peningkatan iklim mikro, perlindungan terhadap pencemaran cekungan udara, badan air terbuka dan tanah , pembersihan sanitasi, pengurangan kebisingan, dll.), dilakukan untuk membawa suatu wilayah tertentu ke dalam keadaan yang sesuai untuk konstruksi dan penggunaan normal untuk tujuan yang dimaksudkan, menciptakan kondisi kehidupan yang sehat, nyaman dan berbudaya bagi penduduknya.

BLOK VOLUMETRI- bagian prefabrikasi dari volume bangunan yang sedang dibangun untuk keperluan perumahan, umum atau industri (kabin sanitasi, ruangan, apartemen, ruang utilitas, gardu transformator, dll.).

BAGIAN BLOK- elemen volumetrik-spasial suatu bangunan, mandiri secara fungsional, yang dapat digunakan baik dalam kombinasi dengan elemen bangunan lainnya maupun secara mandiri.

KONSTRUKSI DAN TEKNOLOGI BLOK- elemen-elemen yang saling berhubungan dari struktur dan peralatan bangunan rakitan, yang sebelumnya digabungkan di suatu perusahaan atau lokasi konstruksi menjadi satu sistem volumetrik-spasial yang tidak dapat diubah.

BALAPAN- struktur hidrolik terbuka atau tertutup untuk menghubungkan bagian aliran bebas dari pipa air (waduk), yang terletak pada tingkat yang berbeda, di mana aliran air dari bagian atas ke bagian bawah dilakukan dengan kecepatan yang lebih tinggi (lebih kritis) tanpa memisahkan aliran dari kontur struktur itu sendiri.

MASUK PIPA- percabangan pipa dari jaringan luar ke unit dengan katup penutup yang terletak di dalam gedung (struktur).

VENTILASI - pertukaran udara terkendali alami atau buatan dalam ruangan (ruang terbatas), menjamin terciptanya lingkungan udara sesuai dengan persyaratan sanitasi, higienis dan teknologi.

SERAMBI- ruangan terbuka atau berlapis kaca tanpa pemanas yang melekat atau dibangun pada suatu bangunan, serta dibangun terpisah dari bangunan dalam bentuk paviliun ringan.

LOBI- ruangan di depan pintu masuk bagian dalam bangunan, dirancang untuk menerima dan mendistribusikan arus pengunjung.

TAHAN KELEMBABAN- kemampuan bahan bangunan untuk menahan efek destruktif kelembaban dalam jangka panjang selama pembasahan dan pengeringan bahan secara berkala.

CELEMEK- elemen pengikat dasar aliran air tepat di belakang pelimpah (spillway) bendungan berupa pelat masif yang dirancang untuk menyerap hentakan pancaran dan meredam energi luapan air, serta untuk melindungi dasar aliran air dan tanah dasar bangunan dari erosi.

PERILAKU AIR- suatu struktur berupa terowongan, saluran, baki atau pipa untuk mengalirkan (memasok) air di bawah tekanan atau gravitasi dari suatu saluran pemasukan air (water intake struktur) ke tempat konsumsinya.

INTERCEPTION AIR (STRUKTUR INTERCEPTION AIR)- struktur hidrolik untuk menampung air dari aliran air terbuka atau waduk (sungai, danau, waduk) atau sumber bawah tanah dan memasoknya ke jaringan pipa air untuk transportasi selanjutnya dan digunakan untuk tujuan ekonomi (irigasi, pasokan air, pembangkit listrik, dll.).

DRAINASE- seperangkat tindakan dan perangkat yang menjamin pembuangan air tanah dan (atau) air permukaan dari galian terbuka (lubang), penggalian atau air tanah dari adit, tambang dan pekerjaan tambang lainnya.

PENGOLAHAN AIR- serangkaian proses teknologi dimana kualitas air yang masuk ke sistem pasokan air dari sumber pasokan air dibawa ke indikator standar yang ditetapkan.

PENGOLAHAN AIR- pengolahan air (deferrisasi, desalting, desalinasi, dll.), sehingga cocok untuk menyalakan ketel uap dan air panas atau untuk berbagai proses teknologi.

PENGURANGAN AIR - suatu metode untuk menurunkan muka air di dalam tanah atau waduk yang berdekatan dengan badan tanah selama masa konstruksi dengan menggunakan alat drainase yang dipasang di akuifer, pompa dalam, titik sumur, dll.

INTERMINER AIR- 1) bagian dari bangunan pengambilan air yang digunakan untuk menerima air secara langsung dari sumber terbuka (sungai, danau, waduk) atau sumber bawah tanah; 2) aliran air, waduk atau cekungan yang menerima dan membuang air yang dikumpulkan melalui sistem drainase reklamasi dari wilayah yang berdekatan.

PIPA AIR- kompleks struktur teknik dan perangkat untuk memperoleh air dari sumber alami, memurnikannya, mengangkutnya ke berbagai konsumen dalam jumlah dan kualitas yang diperlukan.

SPILLWAY (STRUKTUR SPILLOW)- suatu struktur hidrolik untuk mengalirkan air yang dibuang dari hulu ke hilir agar tidak melebihi batas maksimum muka air rencana di waduk, melalui bukaan permukaan (spillways) pada puncak bendungan atau melalui lubang dalam (spillways) yang terletak di bawah permukaan air. di hulu, atau melalui keduanya secara bersamaan.

Pelimpah- 1) saluran pelimpah permukaan dengan luapan air bebas (tanpa tekanan) di atas puncak penghalang; 2) penghalang, ambang batas yang dilalui aliran air.

PERSEDIAAN AIR- serangkaian tindakan untuk menyediakan air ke berbagai konsumen (penduduk, perusahaan industri, transportasi, pertanian) dalam jumlah dan kualitas yang diperlukan.

JALAN AIR (STRUKTUR JALAN AIR)- saluran pelimpah dalam berupa lubang-lubang (pipa) pada suatu struktur hidrolik atau bangunan tersendiri untuk mengosongkan waduk, mencuci sedimen dasar yang mengendap di kolam atas, dan untuk mengalirkan (mengalirkan) air ke kolam bawah.

AQUITER- lihat Lapisan tanah kedap air.

DAMPAK- fenomena yang menimbulkan gaya dalam pada elemen struktur (dari deformasi dasar yang tidak merata, dari deformasi permukaan bumi di daerah yang dipengaruhi oleh pekerjaan tambang dan di daerah karst, dari perubahan suhu, dari penyusutan dan mulur bahan struktur, dari seismik, ledakan, kelembaban dan fenomena serupa lainnya).

SALURAN- pipa (saluran) untuk mengalirkan udara, digunakan dalam sistem ventilasi, pemanas udara, AC, serta untuk mengangkut udara untuk keperluan teknologi.

PERTUKARAN UDARA- penggantian sebagian atau seluruh udara dalam ruangan yang tercemar dengan udara bersih.

PERAWATAN UDARA - pengolahan udara (penghilangan debu, gas berbahaya, kotoran, pemanasan, pendinginan, pelembapan, dehumidifikasi, dll.) untuk memberikan kualitas yang memenuhi persyaratan teknologi atau sanitasi-higienis.

PEKERJAAN PERTAMBANGAN - rongga di kerak bumi yang terbentuk akibat operasi penambangan untuk tujuan eksplorasi dan ekstraksi mineral, survei geoteknik, dan konstruksi bangunan bawah tanah.

MENJALANKAN LUBANG - proses pembentukan lubang pada tanah amblesan atau tanah curah yang berpori besar dengan cara pemadatan menggunakan alat pemadat tumbuk mekanis dengan benda kerja berbentuk stempel.

DAMPAK VISKOSITAS- karakteristik mekanis bersyarat suatu bahan yang menilai ketahanannya terhadap patah getas.

UKURAN- garis luar atau dimensi maksimum struktur, bangunan, struktur, perangkat, kendaraan, dll.

DIMENSI PEMUATAN- garis melintang maksimum (tegak lurus terhadap sumbu rel kereta api) di mana muatan harus ditempatkan (dengan mempertimbangkan pengemasan dan pengikatannya) pada gerbong terbuka ketika berada pada lintasan horizontal lurus.

UKURAN SAHAM ROLLING - garis melintang maksimum (tegak lurus terhadap sumbu lintasan) di mana gerbong yang dipasang pada lintasan lurus horizontal harus ditempatkan, baik dalam keadaan kosong maupun dimuati, mempunyai toleransi dan keausan maksimum yang dinormalisasi, kecuali kemiringan lateral pada pegas. .

KACA NAVIGASI BAWAH JEMBATAN- garis melintang (tegak lurus dengan arah aliran aliran air) dari ruang di bawah jembatan, dibentuk oleh bagian bawah bentang, cakrawala navigasi desain dan tepi penyangga, di mana elemen struktur jembatan atau perangkat berada di bawahnya tidak boleh pergi.

UKURAN BANGUNAN YANG DEKAT- membatasi garis melintang (tegak lurus dengan sumbu lintasan), di mana, selain gerbong, tidak ada bagian dari struktur dan perangkat, serta bahan, suku cadang dan peralatan, yang boleh masuk ke dalam, dengan pengecualian dari bagian dari peralatan yang dimaksudkan untuk interaksi langsung dengan sarana perkeretaapian, dengan ketentuan bahwa posisi peralatan tersebut di ruang dalam dihubungkan dengan bagian-bagian dari sarana perkeretaapian yang dapat bersentuhan dengannya, dan tidak dapat menimbulkan kontak dengan unsur-unsur lain dari sarana perkeretaapian. kereta api.

PEMBERSIHAN GAS- proses teknologi pemisahan pengotor padat, cair atau gas dari gas industri.

PIPA GAS- satu set jaringan pipa, peralatan dan perangkat yang dimaksudkan untuk mengangkut gas yang mudah terbakar dari titik mana pun ke konsumen.

PIPA GAS UTAMA - pipa gas untuk mengangkut gas yang mudah terbakar dari tempat ekstraksi (atau produksinya) ke stasiun distribusi gas, di mana tekanannya dikurangi ke tingkat yang diperlukan untuk memasok konsumen.

PASOKAN GAS- penyelenggaraan penyediaan dan pendistribusian bahan bakar gas untuk kebutuhan perekonomian nasional dan penduduk.

GALERI- 1) struktur memanjang di atas tanah atau di atas tanah, tertutup seluruhnya atau sebagian, horizontal atau miring yang menghubungkan lokasi bangunan atau struktur, yang dimaksudkan untuk komunikasi teknik dan teknologi, serta untuk lalu lintas orang; 2) tingkat atas auditorium.

GALERI ANTI-CLAVE - struktur yang melindungi bagian rel kereta api atau jalan raya dari tanah longsor pegunungan.

PEREDAM PENGEMBANGAN - suatu alat pada bak air yang berfungsi untuk mengubah arah pancaran dan menyebarkan (melintasi lebar) aliran air guna memadamkan kelebihan energi kinetik air dan mendistribusikan kembali kecepatan aliran di bagian hilir bendungan pelimpah.

RENCANA UMUM (RENCANA GEN) - bagian dari proyek yang berisi solusi komprehensif terhadap masalah perencanaan dan peningkatan lokasi konstruksi, penempatan bangunan, struktur, komunikasi transportasi, jaringan utilitas, organisasi sistem ekonomi dan pelayanan publik.

KONTRAKTOR UMUM (KOTRAKTOR UMUM)- organisasi konstruksi yang, berdasarkan perjanjian kontrak yang disepakati dengan pelanggan, bertanggung jawab atas pelaksanaan semua pekerjaan konstruksi yang ditentukan dalam kontrak pada fasilitas ini secara tepat waktu dan berkualitas tinggi, yang melibatkan, jika perlu, organisasi lain sebagai subkontraktor.

RENCANA UMUM- lihat Rencana umum.

KONTRAKTOR UMUM- lihat Kontraktor Umum.

SEALANT- bahan elastis atau plastoelastik yang digunakan untuk menjamin kekencangan sambungan dan sambungan elemen struktur bangunan dan struktur.

MENARA PENDINGIN- struktur untuk mendinginkan air yang menghilangkan panas dari peralatan penghasil bahan bakar dengan udara atmosfer dalam sistem pasokan air daur ulang perusahaan industri dan perangkat pendingin udara karena penguapan sebagian air yang mengalir ke sprinkler.

CAT DASAR- nama umum untuk semua jenis batuan yang menjadi objek kegiatan rekayasa dan konstruksi manusia.

TEKANAN- besaran yang mencirikan intensitas gaya yang bekerja pada bagian mana pun dari permukaan suatu benda dalam arah tegak lurus terhadap permukaan tersebut, dan ditentukan oleh rasio gaya yang terdistribusi secara merata di atas permukaan normal terhadap luas permukaan tersebut .

TEKANAN GUNUNG- gaya-gaya yang bekerja pada lapisan (penopang) tambang bawah tanah dari batuan di sekitarnya, yang keadaan keseimbangannya terganggu karena proses alam (gravitasi, fenomena tektonik) dan produksi (pekerjaan bawah tanah).

BENDUNGAN- struktur hidrolik berupa tanggul untuk melindungi dataran rendah pesisir sungai dan laut dari banjir, untuk tanggul kanal, penghubung struktur hidrolik bertekanan dengan tepian (pressure dam), untuk mengatur saluran sungai, memperbaiki kondisi navigasi dan pengoperasian gorong-gorong dan struktur pemasukan air (bendungan gravitasi).

PENURUNAN- suatu sistem bangunan untuk mengalirkan air dari sungai, waduk atau badan air lainnya dan mengangkutnya ke simpul stasiun pembangkit listrik tenaga air (pasokan d.), serta untuk mengalirkan air darinya (pasokan d.).

DETAIL KONSTRUKSI- bagian dari struktur bangunan yang terbuat dari bahan homogen tanpa menggunakan operasi perakitan.

DEFORMATIVITAS - sifat bahan yang fleksibel untuk berubah bentuk aslinya.

DEFORMASI- perubahan bentuk atau ukuran tubuh (bagian tubuh) di bawah pengaruh faktor fisik (kekuatan luar, pemanasan dan pendinginan, perubahan kelembaban dan pengaruh lainnya).

DEFORMASI BANGUNAN (STRUKTUR)- perubahan bentuk dan ukuran, serta hilangnya stabilitas (penurunan, geser, gulungan, dll) suatu bangunan atau struktur di bawah pengaruh berbagai beban dan pengaruh.

DEFORMASI STRUKTUR - perubahan bentuk dan ukuran suatu struktur (atau bagiannya) di bawah pengaruh beban dan pengaruh.

DEFORMASI DASAR - deformasi akibat perpindahan gaya dari suatu bangunan (struktur) ke pondasi atau perubahan keadaan fisik tanah pondasi selama konstruksi dan pengoperasian bangunan (struktur).

DEFORMASI SISA - bagian dari deformasi yang tidak hilang setelah dihilangkannya beban dan pengaruh yang menyebabkannya.

DEFORMASI PLASTIK - sisa deformasi tanpa gangguan mikroskopis pada kontinuitas material akibat pengaruh faktor gaya.

DEFORMASI ELASTIS - deformasi yang hilang setelah beban yang menyebabkannya dihilangkan.

DESAIN DIAPHRAGM- elemen padat atau kisi dari struktur tata ruang yang meningkatkan kekakuannya.

DIAFRAGMA BENDUNGAN - alat anti filtrasi di dalam badan bendungan yang dibuat dari bahan tanah, dibuat dalam bentuk dinding yang terbuat dari bahan bukan tanah (beton, beton bertulang, logam, kayu atau bahan film polimer).

PENGIRIMAN - sistem manajemen operasional terpusat dari semua tingkat produksi konstruksi untuk memastikan produksi pekerjaan konstruksi dan instalasi yang berirama dan terpadu dengan mengatur dan memantau pelaksanaan rencana operasional dan jadwal produksi dan menyediakan sumber daya material dan teknis, mengoordinasikan pekerjaan semua subkontraktor, fasilitas produksi dan layanan tambahan.

DOKUMEN PERATURAN DEPARTEMEN- dokumen peraturan yang menetapkan persyaratan tentang masalah-masalah khusus industri dan tidak diatur oleh semua dokumen peraturan Serikat, disetujui dengan cara yang ditentukan oleh kementerian atau departemen.

DOKUMEN PERATURAN PERSATUAN NASIONAL- dokumen peraturan yang memuat persyaratan wajib untuk desain dan konstruksi.

DOKUMEN NORMATIF REPUBLIK- dokumen normatif yang menetapkan persyaratan tentang masalah-masalah khusus republik Persatuan dan tidak diatur oleh dokumen normatif seluruh Serikat.

DOKUMENTASI PRODUKSI- seperangkat dokumen yang mencerminkan kemajuan pekerjaan konstruksi dan instalasi serta kondisi teknis proyek konstruksi (diagram dan gambar as-built, jadwal kerja, sertifikat penerimaan dan laporan volume pekerjaan yang diselesaikan, log pekerjaan umum dan khusus, dll. ).

DAYA TAHAN - kemampuan suatu bangunan atau struktur dan elemen-elemennya untuk mempertahankan kualitas tertentu dari waktu ke waktu dalam kondisi tertentu di bawah mode operasi yang ditetapkan tanpa kerusakan atau deformasi.

PENERIMAAN- selisih antara ukuran batas terbesar dan terkecil, sama dengan jumlah aritmatika dari penyimpangan yang diperbolehkan dari ukuran nominal.

MENGERINGKAN- alat buatan bawah tanah (pipa, sumur, rongga) untuk menampung dan mengalirkan air tanah.

DRAINASE- sistem pipa (saluran air), sumur dan alat lain untuk menampung dan mengalirkan air tanah untuk menurunkan muka air tanah, mengalirkan massa tanah di dekat bangunan (struktur), dan mengurangi tekanan filtrasi.

DUKER- bagian pipa bertekanan yang diletakkan di bawah dasar sungai (kanal), di sepanjang lereng atau dasar lembah yang dalam (jurang), di bawah jalan yang terletak di tempat penggalian.

HARGA SATUAN KABUPATEN SERAGAM (EREP)- harga satuan untuk konstruksi umum dan pekerjaan khusus, dikembangkan secara terpusat berdasarkan standar perkiraan Bagian IV Norma dan Peraturan Konstruksi (SNiP) dan disetujui untuk wilayah negara sesuai dengan pembagian wilayah yang diterima.

ENDOVA- ruang antara dua lereng atap yang berdekatan, membentuk baki (sudut masuk) untuk menampung air di atap.

EREP- lihat harga satuan regional terpadu.

KEKAKUAN- karakteristik struktur yang mengevaluasi kemampuan menahan deformasi.

Pembantaian- tempat kerja yang pengembangan tanahnya dilakukan secara terbuka atau di bawah tanah, bergerak selama proses kerja.

TIRAI UDARA-TERMAL - suatu alat yang mencegah masuknya udara dingin luar ke dalam suatu ruangan melalui bukaan terbuka (pintu, gerbang) dengan cara memompa udara panas dengan kipas angin ke arah aliran yang berusaha menembus ke dalam ruangan.

TIRAI ANTI FILTRASI- penghalang buatan terhadap aliran filtrasi air, dibuat di tanah dasar struktur hidrolik penahan dan di penyangga pantainya (dengan injeksi larutan, campuran) untuk memperpanjang jalur filtrasi, mengurangi tekanan filtrasi pada dasar struktur , dan mengurangi kehilangan air karena penyaringan.

LATAR BELAKANG- volume konstruksi yang belum selesai dalam hal kapasitas, volume penanaman modal dan volume pekerjaan konstruksi dan instalasi, yang harus benar-benar diselesaikan pada fasilitas dan kompleks start-up yang dipindahkan ke periode setelah yang direncanakan, untuk memastikan commissioning sistematis aset tetap dan ritme produksi konstruksi.

LATAR BELAKANG KEKUATAN - total kapasitas desain perusahaan yang harus dibangun pada akhir periode perencanaan, dikurangi kapasitas yang diperkenalkan dari awal pembangunan hingga akhir periode perencanaan.

LATAR BELAKANG PENANAMAN MODAL- biaya pekerjaan konstruksi dan pemasangan serta biaya-biaya lain yang termasuk dalam perkiraan biaya perolehan benda, yang harus diserap pada akhir periode perencanaan di lokasi konstruksi peralihan.

LATAR BELAKANG PEKERJAAN KONSTRUKSI DAN INSTALASI- bagian dari simpanan volume penanaman modal, termasuk biaya pekerjaan konstruksi dan pemasangan yang harus diselesaikan di lokasi konstruksi transisi pada akhir periode perencanaan.

PELANGGAN(pengembang) - suatu organisasi, perusahaan atau lembaga yang dananya dialokasikan dalam rencana ekonomi nasional untuk pembangunan modal atau yang memiliki dana sendiri untuk tujuan ini dan, dalam batas hak yang diberikan kepada mereka, mengadakan perjanjian desain, pekerjaan survey, konstruksi dan instalasi dengan kontraktor ( kontraktor).

SUMPAH- serangkaian pukulan palu pada tiang pancang yang ditancapkan ke dalam tanah, dilakukan untuk mengukur nilai rata-rata keruntuhannya.

BASAHTANAH- metode pemadatan tanah subsidensi dengan cara membanjiri air sampai subsidensi stabil.

TANAH BEKU- metode penguatan sementara tanah jenuh air yang lemah dengan pembentukan massa tanah es dengan dimensi dan kekuatan tertentu dengan mensirkulasikan cairan pendingin melalui pipa yang direndam dalam tanah beku.

SEGEL AIR- lihat Rana hidrolik.

VALVE HIDROLIK (VALVE AIR)- alat yang mencegah penetrasi gas dari satu ruang ke ruang lain (dari pipa ke ruangan, dari satu bagian pipa ke bagian lain), di mana aliran gas ke arah yang tidak diinginkan dicegah oleh lapisan air.

KATUP HIDROLIK - alat kedap air yang dapat dipindahkan untuk menutup dan membuka gorong-gorong suatu struktur hidrolik (bendungan pelimpah, pintu air, pipa, terowongan hidrolik, saluran ikan, dll.) untuk mengontrol aliran air yang melewatinya.

BIAYA LANGSUNG- komponen utama perkiraan biaya pekerjaan konstruksi dan instalasi, termasuk biaya seluruh bahan, produk dan struktur, sumber daya energi, upah pekerja dan biaya pengoperasian mesin dan mekanisme konstruksi.

PENGEKETAN- elemen batang yang menyerap gaya tarik pada struktur pengatur jarak lengkungan, kubah, kasau, dll. dan menghubungkan simpul ujung struktur bangunan.

MENANGKAP- bagian dari suatu bangunan atau struktur yang dimaksudkan untuk pelaksanaan pekerjaan konstruksi dan pemasangan secara terus-menerus dengan komposisi dan ruang lingkup pekerjaan yang diulangi pada bagian ini dan bagian selanjutnya.

MEMBERSIHKAN LAPANGAN- penghilangan lapisan tanah dari permukaan dasar dan dinding lubang, yang berkembang dengan kekurangan.

BANGUNAN- sistem bangunan yang terdiri dari struktur penahan beban dan penutup atau gabungan (penahan beban dan penutup) yang membentuk volume tanah tertutup yang dimaksudkan untuk tempat tinggal atau tempat tinggal orang, tergantung pada tujuan fungsionalnya dan untuk melakukan berbagai jenis proses produksi.

BANGUNAN TEMPAT TINGGAL- gedung apartemen untuk tempat tinggal tetap orang dan asrama untuk tempat tinggal selama bekerja atau belajar.

BANGUNAN DAN STRUKTUR SEMENTARA- bangunan dan struktur (keperluan industri dan tambahan) yang didirikan secara khusus atau diadaptasi sementara (permanen) (perumahan, budaya, sosial dan lainnya) untuk masa konstruksi, diperlukan untuk melayani pekerja konstruksi, mengatur dan melakukan pekerjaan konstruksi dan instalasi.

BANGUNAN DAN STRUKTUR UMUM- bangunan dan bangunan yang diperuntukkan bagi pelayanan sosial kepada penduduk dan untuk perumahan lembaga administrasi dan organisasi publik.

BANGUNAN INDUSTRI- bangunan untuk menampung produksi industri dan pertanian dan menyediakan kondisi yang diperlukan bagi orang untuk bekerja dan mengoperasikan peralatan teknologi.

ZONA IKLIM JALAN - bagian bersyarat dari wilayah negara dengan kondisi iklim yang homogen dalam hal pembangunan jalan raya, ditandai dengan kombinasi kondisi air dan termal, kedalaman, air tanah, kedalaman pembekuan tanah dan jumlah curah hujan yang hanya menjadi ciri khas daerah tersebut.

ZONA KEAMANAN- zona di mana rezim keamanan khusus untuk objek yang ditempatkan ditetapkan.

WILAYAH KERJA- area di mana pekerjaan konstruksi dan pemasangan dilakukan secara langsung dan bahan-bahan yang diperlukan, struktur dan produk jadi, mesin dan peralatan ditempatkan.

ZONA PERLINDUNGAN SANITASI- zona yang memisahkan suatu perusahaan industri dari wilayah pemukiman kota dan daerah berpenduduk lainnya, di mana penempatan bangunan dan struktur, serta lansekap wilayah tersebut, diatur oleh standar sanitasi.

ZONA PERLINDUNGAN SANITASI- wilayah dan wilayah perairan, dalam batas-batas tertentu di mana sistem sanitasi khusus ditetapkan, tidak termasuk kemungkinan kontaminasi dan pencemaran pasokan air.

GIGI BENDUNGAN- elemen bendungan berupa langkan yang dihubungkan dengan pondasi dan ditenggelamkan ke dalam dasar, berfungsi untuk memperpanjang jalur penyaringan air dan meningkatkan kestabilan bendungan.

PRODUK KONSTRUKSI- elemen buatan pabrik yang dipasok untuk konstruksi dalam bentuk jadi.

SURVEI TEKNIK- serangkaian studi teknis dan ekonomi di area konstruksi, yang memungkinkan untuk membenarkan kelayakan dan lokasinya, untuk mengumpulkan data yang diperlukan untuk desain fasilitas baru atau rekonstruksi yang ada.

INDUSTRIALISASI - organisasi produksi konstruksi menggunakan proses mekanis yang kompleks dalam konstruksi bangunan dan struktur serta metode konstruksi progresif dan meluasnya penggunaan struktur prefabrikasi, termasuk struktur yang diperbesar dengan kesiapan pabrik yang tinggi.

INSTRUKSI- dokumen normatif all-Union (SN), republik (RSN) atau departemen (VSN) dalam sistem kode dan peraturan bangunan, yang menetapkan norma dan aturan: desain perusahaan di industri tertentu, serta bangunan dan struktur untuk berbagai tujuan, struktur dan peralatan teknik; produksi jenis pekerjaan konstruksi dan instalasi tertentu; penerapan bahan, struktur dan produk; tentang organisasi pekerjaan desain dan survei, mekanisasi pekerjaan, standarisasi tenaga kerja dan pengembangan dokumentasi desain dan estimasi

Publikasi resmi

KOMITE NEGARA DEWAN MENTERI KONSTRUKSI USSR (GOSSTROY USSR)

UDC *27.9.012.61 (083.75)

Bab SNiP 11-56-77 “Struktur beton beton dan bertulang dari struktur hidrolik” dikembangkan oleh VNIIG dengan namanya. B. E. Vedeneev, Institut “Gndroproekt* dinamai. S. Ya. Zhuk dari Kementerian Energi Uni Soviet dan Giprorechtrans dari Kementerian Armada Sungai RSFSR dengan partisipasi GruzNIIEGS dari Kementerian Energi Uni Soviet. Soyuzmornniproekt Miimorflot, Giprovodchoea Kementerian Sumber Daya Air Uni Soviet dan NIIZhB Gosstroy Uni Soviet

Bab SNiP 11-56-77 “Struktur beton dan struktur hidrolik bertulang” dikembangkan berdasarkan bab SNiP P-A.10-71 “Struktur dan pondasi bangunan. Prinsip desain dasar."

bab SNiP N-I.14-69 “Struktur beton bertulang struktur hidrolik. Standar desain";

perubahan bab SNiP N-I.14-69, linen halus berdasarkan resolusi Komite Pembangunan Negara Uni Soviet tanggal 16 Maret 1972 X* 42.

Editor -iizh. E. A. TROITSKIP (Gosstroy USSR), Ph.D. teknologi. Ilmu Pengetahuan A. V. SHVETSOV (VNIIG dinamai B. E. Vedeneev. Kementerian Energi Uni Soviet), peneliti. S. F. LIVES AND I (Gndroproekt dinamai S. Ya. Zhuk dari Kementerian Energi Uni Soviet), dan NNG. S. P. SHIPILOVA (Giprorechtrans Kementerian Armada Sungai RSFSR).

N meter di.-mormat., II km. - Saya.*-77

© Stroykzdat, 1977

Komite Negara Dewan Menteri Urusan Konstruksi Uni Soviet (Gosstroy Uni Soviet)

I. KETENTUAN UMUM

1.1. Standar-standar bab ini harus dipatuhi ketika merancang beton penahan beban dan struktur beton bertulang dari struktur hidrolik yang secara terus-menerus atau berkala terkena lingkungan perairan.

Catatan:!. Standar-standar bab ini tidak boleh diterapkan ketika merancang beton dan struktur beton bertulang pada jembatan, terowongan transportasi, serta pipa-pipa yang terletak di bawah tanggul jalan raya dan rel kereta api.

2. Struktur beton dan beton bertulang yang tidak terkena lingkungan perairan harus dirancang sesuai dengan persyaratan bab SNiP II-2I-75 “Struktur beton dan beton bertulang”.

1.2. Saat merancang struktur beton dan beton bertulang dari struktur hidrolik, perlu dipandu oleh bab SNiP dan dokumen peraturan All-Union lainnya yang mengatur persyaratan bahan, aturan untuk pekerjaan konstruksi, kondisi konstruksi khusus di daerah seismik, di Utara zona iklim konstruksi dan di zona distribusi tanah amblesan, serta persyaratan untuk melindungi struktur dari korosi di hadapan lingkungan yang agresif.

1.3. Saat merancang, perlu untuk menyediakan struktur beton dan beton bertulang (monolitik, monolitik prefabrikasi, prefabrikasi, termasuk pratekan), yang penggunaannya memastikan industrialisasi dan mekanisasi pekerjaan konstruksi, mengurangi konsumsi bahan, intensitas tenaga kerja, mengurangi durasi dan mengurangi biaya konstruksi.

1.4. Jenis struktur, dimensi utama elemennya, serta derajat kejenuhan struktur beton bertulang dengan tulangan harus

Kami diterima berdasarkan perbandingan indikator teknis dan ekonomi dari opsi. Dalam hal ini pilihan yang dipilih harus memberikan kinerja yang optimal. keandalan, daya tahan dan efektivitas biaya struktur.

1.5. Desain unit dan sambungan elemen prefabrikasi harus memastikan transmisi gaya yang andal, kekuatan elemen itu sendiri pada area sambungan, sambungan beton tambahan yang diletakkan pada sambungan dengan beton struktur, serta kekakuan, ketahanan air. (dalam beberapa kasus, permeabilitas tanah) dan ketahanan sambungan.

1.6. Ketika merancang desain baru struktur hidrolik yang belum cukup diuji dalam praktik desain dan konstruksi, untuk kondisi kompleks operasi struktur statis dan dinamis, ketika sifat keadaan tegangan dan deformasinya tidak dapat ditentukan dengan keandalan yang diperlukan melalui perhitungan, eksperimental studi harus dilakukan.

1.7. Proyek harus mencakup langkah-langkah teknologi dan desain. membantu meningkatkan ketahanan air dan ketahanan beku beton dan mengurangi tekanan balik: meletakkan beton dengan peningkatan ketahanan air dan ketahanan beku pada sisi permukaan tekanan dan permukaan luar (terutama di area dengan ketinggian air yang bervariasi); penggunaan bahan tambahan aktif permukaan khusus pada beton (pemasukan udara, plastisisasi, dll.); kedap air dan isolasi termal pada permukaan luar struktur; kompresi beton dari permukaan tekanan atau permukaan luar struktur yang mengalami tegangan akibat beban operasional.

1.8. Saat merancang struktur hidrolik, perlu untuk menyediakannya

lapisan es dalam konstruksinya, sistem pemotongannya dengan lapisan sementara dan cara penutupannya, memastikan pengoperasian struktur yang paling efisien selama periode konstruksi dan operasional.

PERSYARATAN DASAR PERHITUNGAN

1.9. Struktur beton dan beton bertulang harus memenuhi persyaratan perhitungan untuk kapasitas menahan beban (keadaan batas kelompok pertama) - untuk semua kombinasi beban dan tumbukan, dan untuk kesesuaian untuk operasi normal (keadaan batas kelompok kedua) - hanya untuk kombinasi utama beban dan dampak.

Struktur beton harus dihitung:

dalam hal daya dukung - untuk kekuatan dengan memeriksa stabilitas posisi dan bentuk struktur;

untuk retak - sesuai dengan Bagian 5 standar ini.

Struktur beton bertulang harus dihitung:

dalam hal daya dukung - untuk kekuatan dengan memeriksa stabilitas posisi dan bentuk struktur, serta untuk ketahanan struktur di bawah pengaruh beban berulang;

oleh deformasi - dalam kasus di mana besarnya gerakan dapat membatasi kemungkinan pengoperasian normal struktur atau mekanisme yang terletak di atasnya;

pada pembentukan retakan - dalam kasus di mana, dalam kondisi operasi normal struktur, pembentukan retakan tidak diperbolehkan, atau pada pembukaan retakan.

1.10. Struktur beton dan beton bertulang yang kondisi timbulnya keadaan batas tidak dapat dinyatakan dalam bentuk gaya pada penampang (bendungan gravitasi dan lengkung, penopang, pelat tebal, dinding balok, dll.) harus dihitung dengan menggunakan metode mekanika kontinum, dengan mempertimbangkan, jika perlu, deformasi inelastis dan retakan pada beton.

Dalam beberapa kasus, perhitungan struktur di atas dapat dilakukan dengan menggunakan metode kekuatan material sesuai dengan standar desain untuk jenis struktur hidrolik tertentu.

Untuk struktur beton, tegangan tekan di bawah beban rencana tidak boleh melebihi nilai ketahanan desain beton yang sesuai; untuk struktur beton bertulang, tegangan tekan pada beton tidak boleh melebihi perhitungan

ketahanan beton terhadap tekan, dan gaya tarik pada penampang pada tegangan beton yang melebihi nilai tahanan rencana harus diserap seluruhnya oleh tulangan, jika kegagalan zona beton tarik dapat mengakibatkan hilangnya daya dukung elemen; dalam hal ini, koefisien harus diambil sesuai dengan paragraf. 1.14, 2.12 dan 2.18 dari standar ini.

1.11. Beban standar ditentukan dengan perhitungan sesuai dengan dokumen peraturan yang berlaku, dan, jika perlu, berdasarkan hasil studi teoritis dan eksperimental.

Kombinasi beban dan benturan, serta faktor kelebihan beban l harus diterapkan sesuai dengan bab SNiP II-50-74 “Struktur hidrolik sungai. Prinsip dasar desain."

Saat menghitung struktur untuk ketahanan dan keadaan batas kelompok kedua, faktor kelebihan beban harus diambil sebesar satu.

1.12. Deformasi struktur beton bertulang dan elemen-elemennya, ditentukan dengan mempertimbangkan aksi beban jangka panjang, tidak boleh melebihi nilai yang ditetapkan oleh proyek, berdasarkan persyaratan pengoperasian normal peralatan dan mekanisme.

Perhitungan deformasi struktur dan elemen struktur hidroliknya tidak dapat dilakukan jika, berdasarkan pengalaman pengoperasian struktur serupa, ditetapkan bahwa kekakuan struktur dan elemennya cukup untuk memastikan pengoperasian normal struktur yang sedang dirancang.

1.13. Saat menghitung struktur prefabrikasi untuk gaya yang timbul selama pengangkatan, pengangkutan dan pemasangannya, beban dari berat elemen itu sendiri harus dimasukkan dalam perhitungan dengan koefisien dinamis sama dengan

1.3, sedangkan koefisien kelebihan beban terhadap beratnya sendiri diambil sama dengan satu.

Dengan justifikasi yang tepat, koefisien dinamisme dapat dianggap lebih besar

1.3, tetapi tidak lebih dari 1.5.

1.14. Dalam perhitungan struktur beton dan beton bertulang dari struktur hidrolik, termasuk yang dihitung sesuai dengan Art. 1.10 standar ini, perlu memperhitungkan faktor keandalan A dalam kombinasi beban p s. yang nilainya harus diambil menurut pasal 3.2 bab SNiP 11-50-74.

1.15. Besarnya tekanan balik air pada bagian desain elemen harus ditentukan dengan mempertimbangkan kondisi operasi sebenarnya

struktur selama periode operasional, serta dengan mempertimbangkan langkah-langkah desain dan teknologi (klausul 1.7 ini

standar) yang membantu meningkatkan ketahanan air beton dan mengurangi tekanan balik.

Dalam elemen tekanan dan beton bawah air dan struktur beton bertulang dari struktur hidrolik, dihitung sesuai dengan pasal 1.10 standar ini, tekanan balik air diperhitungkan sebagai gaya volumetrik.

Pada elemen lainnya, tekanan balik air diperhitungkan sebagai gaya tarik yang diterapkan pada bagian desain yang dipertimbangkan.

Tekanan balik air diperhitungkan baik saat menghitung bagian yang bertepatan dengan lapisan beton, dan bagian monolitik.

1.16. Saat menghitung kekuatan elemen tarik terpusat dan elemen tarik eksentris dengan diagram tegangan yang jelas dan menghitung kekuatan bagian elemen beton bertulang yang condong ke sumbu memanjang elemen, serta saat menghitung elemen beton bertulang untuk pembentukan retakan , tekanan balik harus diasumsikan bervariasi menurut hukum linier di seluruh ketinggian bagian.

Pada bagian elemen lentur, tekan eksentrik, dan tarik eksentrik dengan diagram tegangan dua digit yang dihitung berdasarkan kekuatan tanpa memperhitungkan kerja beton pada zona bagian tarik, tekanan balik air dalam zona tarik harus diperhitungkan. bagian tersebut berupa tekanan hidrostatis total pada sisi permukaan tarik dan tidak diperhitungkan dalam zona tekan bagian tersebut.

Pada bagian elemen dengan diagram tegangan tekan yang jelas, tekanan balik tidak diperhitungkan.

Ketinggian zona tekan pada bagian beton ditentukan berdasarkan hipotesis bagian datar; dalam hal ini, pada elemen yang tidak tahan retak, kerja beton tarik tidak diperhitungkan, dan bentuk diagram tegangan beton pada zona penampang tekan diasumsikan berbentuk segitiga.

Pada elemen dengan penampang konfigurasi kompleks, pada elemen yang menggunakan ukuran struktural dan teknologi, dan pada elemen yang dihitung sesuai dengan pasal 1.10 standar ini, nilai gaya tekanan balik air harus ditentukan berdasarkan hasil studi eksperimental. atau perhitungan filtrasi.

Catatan. Jenis keadaan tegangan suatu elemen ditentukan berdasarkan hipotesis penampang datar tanpa memperhitungkan gaya tekanan balik air.

1.17. Ketika menentukan gaya-gaya dalam struktur beton bertulang statis tak tentu yang disebabkan oleh pengaruh suhu atau penurunan penyangga, serta ketika menentukan tekanan tanah reaktif, kekakuan elemen harus ditentukan dengan mempertimbangkan pembentukan retakan di dalamnya dan mulur beton, persyaratan yang diatur dalam paragraf. 4.6 dan 4.7 standar ini.

Dalam perhitungan awal, diperbolehkan untuk mengambil kekakuan lentur dan tarik elemen tidak tahan retak sama dengan 0,4 kekakuan lentur dan tarik. ditentukan pada modulus elastisitas awal beton.

Catatan. Unsur yang tidak tahan retak meliputi unsur yang dihitung berdasarkan besarnya bukaan retak; untuk tahan retak - dihitung berdasarkan terbentuknya retakan.

1.18. Perhitungan ketahanan elemen struktur harus dilakukan dengan jumlah siklus perubahan beban 2-10® atau lebih selama seluruh umur desain struktur (bagian aliran unit hidrolik, saluran pelimpah, pelat tangki air, struktur sub-generator, dll.).

1.19. Saat merancang struktur beton bertulang pratekan dari struktur hidrolik, persyaratan bab SNiP P-21-75 harus dipenuhi dan koefisien yang diadopsi dalam standar ini harus diperhitungkan.

1.20. Saat merancang struktur masif pratekan yang ditambatkan ke alas, bersama dengan perhitungannya, studi eksperimental harus dilakukan untuk menentukan kapasitas menahan beban perangkat jangkar, nilai relaksasi tegangan pada beton dan jangkar, serta menentukan tindakan untuk melindungi. jangkar dari korosi. Desain harus menyediakan kemungkinan untuk mengencangkan kembali jangkar atau menggantinya, serta melakukan pengamatan pengendalian terhadap kondisi jangkar dan beton.

2. BAHAN STRUKTUR BETON DAN BETON BERTULANG

2.1. Untuk struktur beton beton dan bertulang dari struktur hidrolik, beton harus disediakan yang memenuhi persyaratan standar ini, serta persyaratan Gost yang relevan.

2.2. Saat merancang struktur beton dan beton bertulang dari struktur hidrolik, tergantung pada jenis dan desainnya

Selama pekerjaan, karakteristik beton yang diperlukan, yang disebut nilai desain, ditetapkan.

Proyek harus mencakup beton berat, yang nilai desainnya harus ditetapkan berdasarkan kriteria berikut:

a) dengan kekuatan tekan aksial (kekuatan kubus), yang dianggap sebagai ketahanan kompresi aksial dari sampel referensi - kubus, diuji sesuai dengan persyaratan Gost yang relevan. Karakteristik ini adalah yang utama dan harus ditunjukkan dalam proyek dalam semua kasus berdasarkan perhitungan struktural. Proyek harus menyediakan mutu beton berikut dalam hal kuat tekan (disingkat “nilai desain>): M 75, M 100, M 150, M 200. M 250, M 300. M 350, M 400, M 450, M 500, M 600;

b) berdasarkan kekuatan tarik aksial, yang dianggap sebagai ketahanan tarik aksial dari sampel kontrol yang diuji sesuai dengan standar Gost. Karakteristik ini harus diberikan dalam kasus di mana hal ini sangat penting dan dikendalikan dalam produksi, yaitu ketika kualitas kinerja struktur atau elemen-elemennya ditentukan oleh pekerjaan beton tarik atau pembentukan retakan pada elemen struktur tidak diperbolehkan. . Proyek harus mencakup mutu beton berikut dalam hal kekuatan tarik aksial: R10, R15, R20, R25, RZO, R35;

c) berdasarkan ketahanan beku, yang dianggap sebagai jumlah siklus pembekuan dan pencairan bergantian dari sampel yang diuji sesuai dengan persyaratan standar Gost; karakteristik ini ditetapkan sesuai dengan Standar Negara yang relevan tergantung pada kondisi iklim dan jumlah siklus desain pembekuan dan pencairan bergantian sepanjang tahun (menurut pengamatan jangka panjang) dengan mempertimbangkan kondisi operasi. Proyek harus mencakup kualitas beton berikut untuk ketahanan terhadap embun beku: Mrz 50, Mrz 75, Mrz 100, Mrz 150, Mrz 200, Mrz 300, Mrz 400, Mrz 500;

d) berdasarkan ketahanan air, yang dianggap sebagai tekanan air tertinggi di mana infiltrasi air belum diamati saat menguji sampel sesuai dengan persyaratan GOST. Karakteristik ini ditetapkan tergantung pada gradien tekanan, yang didefinisikan sebagai rasio tekanan maksimum dalam meter dengan ketebalan kerucut

struktur dalam meter. Proyek harus mencakup mutu beton berikut untuk ketahanan air: B2, B4, B6, B8, B10, B12. Pada struktur beton bertulang bertekanan yang tidak tahan retak dan pada struktur non-tekanan yang tidak tahan retak pada struktur lepas pantai, mutu desain beton untuk ketahanan air minimal harus B4.

2.3. Untuk struktur beton masif dengan volume beton lebih dari 1 juta m 1 dalam proyek, diperbolehkan untuk menetapkan nilai antara dari ketahanan standar beton, yang akan sesuai dengan gradasi nilai kuat tekan yang berbeda dari gradasi nilai kuat tekan yang ditetapkan dalam paragraf 2.2 standar ini.

2.4. Struktur beton dari struktur hidrolik harus tunduk pada persyaratan tambahan yang ditetapkan dalam proyek dan dikonfirmasi oleh studi eksperimental untuk:

perpanjangan ekstrim;

ketahanan terhadap air yang agresif;

tidak adanya interaksi berbahaya antara alkali semen dan agregat;

ketahanan terhadap abrasi oleh aliran air dengan sedimen dan sedimen tersuspensi;

resistensi terhadap kavitasi;

paparan bahan kimia terhadap berbagai kargo;

pembangkitan panas selama pengerasan beton.

2.5. Masa pengerasan (umur) beton, sesuai dengan tingkat desainnya dalam hal kuat tekan, kuat tarik aksial dan ketahanan air, biasanya diambil untuk struktur struktur hidrolik sungai 180 hari, untuk struktur prefabrikasi dan monolitik struktur kelautan dan prefabrikasi sungai. struktur transportasi 28 hari . Masa pengawetan (umur) beton yang sesuai dengan tingkat desain ketahanan bekunya diasumsikan 28 hari.

Jika waktu pembebanan aktual struktur, metode konstruksinya, kondisi pengerasan beton, jenis dan kualitas semen yang digunakan diketahui, maka diperbolehkan untuk menetapkan mutu desain beton pada umur yang berbeda.

Untuk struktur prefabrikasi, termasuk struktur pratekan, kekuatan temper beton harus diambil kurang dari 70% kekuatan kelas desain yang bersangkutan.

2.6. Untuk elemen beton bertulang yang terbuat dari beton berat, dirancang untuk dampak beban berulang, dan elemen tekan beton bertulang dari struktur batang (tanggul seperti trestle pada tiang pancang, tiang pancang, dll) diperlukan

gunakan beton mutu desain tidak lebih rendah dari M 200.

2.7. Untuk elemen pratekan, nilai desain beton untuk kuat tekan harus diterapkan:

tidak kurang dari M 200 - untuk struktur dengan tulangan batang;

tidak kurang dari M 250 - untuk struktur dengan kawat penguat berkekuatan tinggi;

tidak kurang dari M 400 - untuk elemen yang dibenamkan ke dalam tanah dengan cara digerakkan atau digetarkan.

2.8. Untuk memasang sambungan elemen struktur prefabrikasi, yang selama operasi dapat terkena suhu negatif udara luar atau air agresif, beton dengan kualitas desain harus digunakan untuk ketahanan beku dan ketahanan air tidak lebih rendah dari elemen yang diterima untuk disambung.

2.9. Perlu disediakan penggunaan aditif surfaktan secara luas (SDB, SNV, dll.). serta penggunaan abu terbang dari pembangkit listrik tenaga panas dan bahan tambahan terdispersi halus lainnya yang memenuhi persyaratan peraturan terkait sebagai bahan tambahan mineral aktif

dokumen untuk persiapan beton dan mortar.

Catatan. Di area struktur yang mengalami pembekuan dan pencairan secara bergantian, penggunaan fly ash atau bahan tambahan mineral halus lainnya pada beton tidak diperbolehkan.

2.10. Apabila karena alasan teknis dan ekonomis disarankan untuk mengurangi beban dari bobot mati struktur, diperbolehkan menggunakan beton pada agregat berpori, yang mutu desainnya diadopsi sesuai dengan Bab SNiP 11-21-75 .

STANDAR DAN KARAKTERISTIK DESAIN BETON

2.11. Nilai ketahanan standar dan desain beton, tergantung pada kualitas desain beton untuk kuat tekan dan kuat tarik aksial, harus diambil sesuai tabel. 1.

2.12. Koefisien kondisi operasi tertentu untuk menghitung struktur berdasarkan keadaan batas kelompok pertama harus diambil sesuai tabel. 2.

Saat menghitung menurut keadaan batas kelompok kedua, koefisien kondisi operasi konkret diambil sama dengan satu, untuk ns-

Tabel 1

Ketahanan beton Vmh

Kelas desain beton berat	resistansi standar: resistansi desain untuk keadaan batas kelompok kedua, kgf/cm 1		resistansi desain untuk keadaan batas kelompok pertama, kgf/cm"
	kompresi aksial (kekuatan primer) Jpr "Y"r dan	tegangan aksial	kompresi aksial (kekuatan) I V r	ketegangan aksial *9
		Sekuat landak
	Dengan kekuatan tarik

Catatan. Ketentuan nilai resistansi standar ditunjukkan pada tabel. 1. ditetapkan sama dengan 0,95 (dengan koefisien variasi dasar 0,135), kecuali untuk struktur hidrolik masif: gravitasi. melengkung, bendungan penopang massal, dll. yang ketentuan resistansi standarnya ditetapkan sebesar 0,9 (dengan koefisien variasi dasar 0,17).

penyertaan perhitungan di bawah aksi beban yang berulang-ulang.

Meja 2

2.13. Ketahanan desain beton saat menghitung struktur beton bertulang untuk ketahanan /? P r dan R r dihitung dengan mengalikan nilai tahanan beton yang sesuai /?pr n /? p pada koefisien kondisi pengoperasian TV. diterima sesuai tabel 3 standar ini.

2.14. Ketahanan standar beton di bawah kompresi menyeluruh R& harus ditentukan oleh rumus

**„, + * lakukan,) a dan (1)

dimana A adalah koefisien yang diambil berdasarkan hasil penelitian eksperimental; jika tidak ada, untuk beton mutu desain M 200, M 250, M 300, M 350, koefisien A harus ditentukan dengan rumus

oj - nilai absolut terkecil dari tegangan utama, kgf/cm g; ag adalah koefisien porositas efektif, ditentukan melalui studi eksperimental;

Resistansi desain ditentukan berdasarkan tabel. 1 tergantung pada nilainya dengan interpolasi.

2.15. Nilai modulus elastisitas awal beton terhadap tekan dan tarik £ 0 harus diambil dari tabel. 4.

Koefisien deformasi melintang awal beton c diasumsikan sama dengan 0,15, dan modulus geser beton G sama dengan 0,4 dari nilai yang sesuai £в-

Tabel 3

dimana dan byax berturut-turut adalah tegangan terkecil dan terbesar pada beton di dalamnya

siklus perubahan beban.

Catatan. Nilai koefisien m61 untuk beton, yang mutunya ditetapkan pada umur 28 hari, diterima sesuai dengan bab SNiP 11-21-75.

Tabel 4

Catatan. Nilai tabel 4 modulus elastisitas awal beton untuk struktur kelas 1 harus diperjelas berdasarkan hasil studi eksperimen.

Berat volumetrik beton berat, jika tidak ada data eksperimen, dapat diambil sama dengan 2,3-2,5 t/m*.

PERLENGKAPAN

2.16. Untuk memperkuat struktur beton bertulang struktur hidrolik, harus digunakan tulangan sesuai dengan bab SNiP P-21-75. SNiP 11-28-73 perlindungan struktur bangunan dari korosi”, gost saat ini atau spesifikasi teknis yang disetujui dengan cara yang ditentukan.

KARAKTERISTIK STANDAR DAN DESAIN FITTING

2.17. Nilai tahanan standar dan desain jenis tulangan utama yang digunakan pada struktur beton bertulang

Tabel 5

	Peraturan	Resistensi desain tulangan untuk keadaan batas kelompok pertama, kgf/cm*
	perlawanan	peregangan
Jenis dan kelas perlengkapan	Rg dan menghitung kekuatan tarik untuk keadaan batas kelompok kedua *a 11 - kgf/cm*	memanjang, melintang (penjepit dan batang bengkok) saat menghitung bagian miring pada titik ini, saya menekuk momen minimum "a"	melintang (klem dan BENGKOK batang) saat menghitung bagian miring dan aksi p- merica si-*a-x
Kelas penguatan batang:
Kelas alat kelengkapan kawat:
diameter B-I
VR-I dengan diameter 3-4 mm
VR-I dengan diameter 5 mm

* Pada rangka yang dilas untuk klem yang terbuat dari tulangan IM kelas A. yang diameternya lebih kecil dari */" diameter batang memanjang, nilai /?".* diambil sama dengan 2400 kgf/cm*.

Catatan: I. Nilai L tempa diberikan untuk kasus penggunaan tulangan kawat kelas B-I dan Bp I pada rangka ayashma.

2. Jika tidak ada daya rekat antara tulangan dan beton, c dianggap sama dengan nol.

3. Baja tulangan golongan A-IV dan A-V diperbolehkan berdasarkan. perubahan hanya untuk struktur pratekan

struktur hidrolik, tergantung pada kelas tulangan, harus diambil sesuai tabel. 5.

Karakteristik peraturan dan desain jenis alat kelengkapan lainnya harus diambil sesuai dengan instruksi bab SNiP 11-21-75.

2.18. Koefisien kondisi operasi tulangan non-pratekan harus diambil sesuai tabel. 6 standar ini, dan tulangan pratekan sesuai tabel. 24 bab SNiP 21-11-75.

Tabel b

Catatan. Di hadapan beberapa faktor. beroperasi secara bersamaan, produk dari koefisien kondisi operasi yang sesuai dimasukkan ke dalam perhitungan.

Koefisien kondisi operasi tulangan untuk perhitungan berdasarkan keadaan batas kelompok kedua diambil sama dengan satu.

2.19. Tahanan desain tulangan batang tarik non-pratekan R pada saat menghitung ketahanan struktur beton bertulang harus ditentukan dengan menggunakan rumus

/? di ■ t a, R t , (3)

dimana t w\ adalah koefisien kondisi kerja, dihitung dengan rumus

dimana kofaktornya, dengan mempertimbangkan kelas penguatan, yang diambil sesuai tabel.

k i - koefisien dengan mempertimbangkan diameter tulangan, diambil sesuai tabel. 8;

k c - koefisien dengan mempertimbangkan jenis sambungan las, diadopsi sesuai tabel. 9;

p, = koefisien asimetri siklus,

dimana a *i*n dan a, μs masing-masing adalah tegangan minimum dan maksimum pada tulangan tarik.

Tulangan tarik terhadap daya tahan tidak dihitung jika nilai koefisien t a1 yang ditentukan dengan rumus (4) lebih besar dari satu.

Tabel 7

Kelas penguatan

Nilai koefisien * masuk

Tabel 8

Diameter fitting, mm
Nilai koefisien

Catatan. Untuk nilai tengah diameter tulangan, nilai koefisien »d ditentukan dengan interpolasi.

Tabel 9

Catatan. Untuk tulangan yang tidak mempunyai sambungan las butt, nilai ke e diambil sama dengan satu.

2.20. Ketahanan desain tulangan saat menghitung ketahanan struktur pratekan ditentukan sesuai dengan Bab SNiP 11-21-75.

2.21. Nilai modulus elastisitas tulangan non pratekan dan tulangan batang prategang diambil sesuai tabel. 10 dari standar tersebut; Nilai modulus elastisitas tulangan jenis lain diambil dari tabel. Bab 29 SNiP P-21-75.

2.22. Saat menghitung ketahanan struktur beton bertulang, deformasi inelastis pada zona tekan beton harus diperhitungkan

Tabel 10

dengan menurunkan modulus elastisitas beton dengan mengambil koefisien reduksi tulangan pada beton n" sesuai Tabel 11.

Tabel II

Kelas desain beton
Faktor reduksi n"

3. PERHITUNGAN ELEMEN

STRUKTUR BETON DAN BETON BERTULANG MENURUT NEGARA BATAS KELOMPOK PERTAMA

PERHITUNGAN ELEMEN BETON BERDASARKAN KEKUATAN

3.1. Perhitungan kekuatan elemen struktur beton harus dilakukan per bagian. normal terhadap sumbu longitudinalnya, dan elemen dihitung sesuai dengan pasal 1.10 standar ini - untuk area kerja tegangan utama.

Tergantung pada kondisi pengoperasian elemen, elemen dihitung tanpa memperhitungkan dan memperhitungkan ketahanan beton di zona penampang tarik.

Tanpa memperhitungkan ketahanan beton di zona penampang tarik, elemen tekan eksentrik dihitung, di mana, menurut kondisi operasi, pembentukan retakan diperbolehkan.

Dengan mempertimbangkan ketahanan beton di zona penampang tarik, semua elemen lentur dihitung, serta elemen tekan terpusat di mana, menurut kondisi operasi, pembentukan retakan tidak diperbolehkan.

3.2. Struktur beton yang kekuatannya ditentukan oleh kekuatan beton

zona bagian yang ditarik diperbolehkan untuk digunakan jika pembentukan retakan di dalamnya tidak menyebabkan kehancuran, deformasi yang tidak dapat diterima atau pelanggaran terhadap kedap air struktur. Dalam hal ini, wajib untuk memeriksa ketahanan retak elemen struktur tersebut, dengan mempertimbangkan pengaruh suhu dan kelembaban sesuai dengan Bagian 5 standar ini.

3.3. Perhitungan elemen beton tekan luar tanpa memperhitungkan ketahanan beton pada daerah tarik tarik dilakukan berdasarkan ketahanan beton terhadap tekan, yang secara konvensional dicirikan oleh tegangan sebesar /? dll. dikalikan dengan koefisien kondisi operasi tertentu, yaitu.

3.4. Pengaruh defleksi elemen beton yang dikompresi secara terpusat terhadap daya dukungnya diperhitungkan dengan mengalikan besarnya gaya maksimum yang dirasakan oleh bagian tersebut dengan koefisien.<р, принимаемый по табл. 12.

Tabel 12

Sebutan diadopsi dalam tabel. 12:

Panjang elemen yang dihitung U;

b - ukuran terkecil dari bagian lurus; r - radius girasi terkecil dari bagian tersebut.

Saat menghitung elemen beton fleksibel pada -->10 atau ->35, hal ini harus diperhitungkan

pengaruh beban jangka panjang terhadap daya dukung struktur sesuai dengan bab SNiP 11-21-75 dengan pengenalan koefisien desain yang diadopsi dalam standar ini.

Elemen yang dapat ditekuk

3.5. Perhitungan elemen lentur beton harus dilakukan sesuai rumus

/k M< т А те /?„ 1Г Т, (5)

dimana t A adalah koefisien yang ditentukan tergantung pada tinggi bagian menurut tabel. 13;

momen resistensi untuk permukaan tegang bagian tersebut, ditentukan dengan

Tabel 13

dengan memperhatikan sifat inelastis beton menurut rumus B\-y1Gr. (6)

dimana y adalah koefisien yang memperhitungkan pengaruh deformasi plastis beton tergantung pada bentuk dan rasio dimensi penampang, diterima menurut lril. 1;

Nop adalah momen tahanan pada permukaan tarik suatu penampang, yang ditentukan untuk bahan elastis.

Untuk bagian yang bentuknya lebih kompleks, berbeda dengan data yang diberikan pada lampiran. 1, W r harus ditentukan sesuai dengan pasal 3.5 bab SNiP 11-21-75.

Elemen yang dikompresi secara eksentrik

3.6. Elemen beton yang dikompresi secara eksentrik yang tidak terkena air agresif dan tidak tahan terhadap tekanan air harus dihitung tanpa memperhitungkan ketahanan beton pada zona bagian tarik, dengan asumsi

Beras. 1. Skema gaya dan diagram tegangan pada suatu penampang tegak lurus terhadap sumbu memanjang elemen beton yang dikompresi secara leluhur, dihitung tanpa memperhitungkan ketahanan beton pada zona tarik di -■ dengan asumsi diagram tegangan tekan berbentuk persegi panjang; b - ■ dengan asumsi diagram segitiga tegangan tekan

Diagram tegangan tekan persegi panjang Zhenin (Gbr. 1, a) sesuai dengan rumus

k n n c N /P<5 Рпр Рб>DAN)

di mana G adalah luas penampang zona tekan beton, ditentukan dari kondisi bahwa pusat gravitasinya bertepatan dengan titik penerapan gaya-gaya luar yang dihasilkan.

Catatan. Pada penampang yang dihitung menurut rumus (7), nilai eksentrisitas e 0 gaya rencana relatif terhadap pusat gravitasi penampang tidak boleh melebihi 0,9 jarak y dari pusat gravitasi penampang ke tepi paling tertekan.

3.7. Elemen struktur beton yang dikompresi secara visentrik yang terkena tekanan agresif atau rentan terhadap tekanan air, tanpa memperhitungkan ketahanan zona bagian tarik, harus dihitung dengan menggunakan diagram segitiga tegangan tekan (Gbr. 1.6); dalam hal ini tegangan tekan tepi c harus memenuhi kondisi

<р т<5 /? П р ° < 8)

Bagian persegi panjang dihitung menggunakan rumus

3 M0.5A-,o) S " Pm

3.8. Dengan memperhitungkan ketahanan zona penampang tarik, elemen struktur beton yang dikompresi secara terpusat harus dihitung dari kondisi membatasi besarnya tegangan tarik dan tekan marginal dengan menggunakan rumus:

*vp e y’)<* Y «а "Ь Яр: O0)

"s (°.v -■ +-7)< Ф «в. О»

di mana dan W c masing-masing adalah momen hambatan untuk permukaan bagian yang diregangkan dan dimampatkan.

Dengan menggunakan rumus (11), struktur beton tekan eksentrik juga dapat dihitung dengan diagram tegangan yang tidak ambigu.

PERHITUNGAN ELEMEN BETON BERTULANG BERDASARKAN KEKUATAN

3.9. Perhitungan kekuatan elemen struktur beton bertulang harus dilakukan untuk bagian yang simetris terhadap bidang gaya kerja M. N dan Q, tegak lurus terhadap sumbu memanjangnya, serta untuk bagian yang paling miring ke sana. arah berbahaya.

3.10. Saat memasang elemen tulangan dari berbagai jenis dan kelas di suatu bagian, itu termasuk dalam perhitungan kekuatan dengan ketahanan desain yang sesuai.

3.11. Perhitungan elemen untuk torsi dengan lentur dan untuk aksi beban lokal (kompresi lokal, dorongan, robekan dan perhitungan bagian yang tertanam) dapat dilakukan sesuai dengan metodologi yang ditetapkan dalam bab SNiP P-21-75, dengan mempertimbangkan mempertimbangkan koefisien yang diadopsi dalam standar ini.

PERHITUNGAN BERDASARKAN KEKUATAN BAGIAN NORMAL TERHADAP Sumbu Longitudinal ELEMEN

3.12. Penentuan gaya pembatas pada penampang tegak lurus sumbu memanjang elemen harus dilakukan dengan asumsi bahwa zona tarik beton telah gagal, dengan asumsi tegangan pada zona tekan didistribusikan sepanjang diagram persegi panjang dan sama dengan motfnp. dan tegangan pada tulangan masing-masing tidak lebih dari tl I a dan t «/?a.s, untuk tulangan tarik dan tekan.

3.13. Untuk elemen yang ditekuk, dikompresi secara eksentrik, atau ditarik secara eksentrik dengan eksentrisitas besar, perhitungan penampang tegak lurus terhadap sumbu memanjang elemen, bila gaya luar bekerja pada bidang sumbu simetri penampang dan tulangan terkonsentrasi di tepinya. elemen yang tegak lurus terhadap bidang tertentu, harus dibuat bergantung pada perbandingan antara tinggi relatif zona tekan £=

Ditentukan dari kondisi keseimbangan, dan

nilai batas ketinggian relatif zona terkompresi Ir. dimana keadaan batas elemen terjadi bersamaan dengan tercapainya tegangan pada tulangan tarik. sama dengan resistansi yang dihitung m a R t .

Elemen beton bertulang yang dibengkokkan dan diregangkan secara eksentrik dengan eksentrisitas yang besar, pada umumnya harus memenuhi syarat Untuk elemen, sim.

metrik relatif terhadap bidang aksi momen dan gaya normal, diperkuat dengan tulangan non-pratekan, nilai batas |i harus diambil sesuai tabel. 14.

Tabel 14

3.14. Jika ketinggian zona tekan, yang ditentukan tanpa memperhitungkan tulangan tekan, kurang dari 2a", maka tulangan tekan tidak diperhitungkan dalam perhitungan.

Elemen yang dapat ditekuk

3.15. Perhitungan elemen beton bertulang yang dapat ditekuk (Gbr. 2), sesuai dengan ketentuan pasal 3.13 standar ini, harus dilakukan sesuai dengan rumus:

k l p s M ^ /i$ R a r S& 4* i? a saya a> c S*; (12)

Beras. 2. Skema gaya dan diagram tegangan pada bagian normal terhadap sumbu memanjang elemen beton bertulang lentur, ketika menghitung kekuatannya

3.16. Perhitungan elemen penampang persegi panjang yang dapat ditekuk harus dilakukan:

pada £^£i menurut rumus:

p s M< те Я„р А х (А 0 - 0.5 х) +

T,/?, e ^(A,-a"); (14)

/i a/?| - aku| Saya a _ c fj * yage Rnp A x\ (15

untuk £>£« menurut rumus (15). mengambil r «=» «ъпЛо-

Elemen yang dikompresi secara osentris

3.17. Perhitungan elemen beton bertulang tekan eksentrik (Gbr. 3) pada £<|я следует производить по формулам:

aku dengan N e< т 6 R„ ? Se -f т» Я а с S* ; (16)

l s ^ “ t 6 I pr Fa -1- /i, I a- s F" - /i a Ya. F, . (17)

3.18. Perhitungan elemen penampang persegi panjang yang dikompresi secara eksentrik harus dilakukan:

untuk £^|i menurut rumus:

A dan saya dengan /V e

T,I,.c^ (A#-o"); (18)

A n p s LG ^tvYaprAdg + t* I a s F" - m t I. F a ; (19)

Untuk £>|i - juga menurut rumus (18) dan rumus:

*N l s A "- t b Yapr A lg ■+ t„ I a s F" - /I, a a I*; (20)

dan untuk elemen yang terbuat dari beton mutu lebih tinggi dari M 400, perhitungannya harus dilakukan sesuai dengan pasal 3.20 Bab SNiP P-21-75, dengan mempertimbangkan koefisien desain yang dianut dalam standar ini.

3.19. Perhitungan elemen terkompresi secara eksentrik dengan fleksibilitas ---^35, dan elemen penampang persegi panjang dengan -~^10 harus dilakukan

dilakukan dengan memperhitungkan defleksi baik pada bidang eksentrisitas gaya longitudinal maupun pada bidang tegak lurus sesuai dengan paragraf. 3.24. dan 3.25 bab SNiP 21-11-75.

Elemen yang diregangkan secara terpusat

3.20. Perhitungan elemen beton bertulang tarik terpusat harus dilakukan sesuai rumus

*.p dengan AG<т,Я в Г.. (22)

3.21. Perhitungan kekuatan tarik cangkang beton bertulang baja dari pipa air bundar di bawah pengaruh tekanan air internal yang seragam harus dilakukan sesuai dengan rumus

A„p dengan AG<т, (Я./^ + ЛЛ,). (23)

di mana N adalah gaya pada cangkang akibat tekanan hidrostatik, dengan mempertimbangkan komponen hidrodinamik;

F 0 dan R masing-masing adalah luas penampang dan kekuatan tarik yang dihitung dari cangkang baja, ditentukan sesuai dengan bab SNiP IV.3-72 “Struktur baja. Standar desain

Elemen yang diregangkan secara eksentrik

Beras. 3- Skema gaya dan diagram tegangan pada bagian yang tegak lurus terhadap sumbu memanjang elemen beton bertulang yang dikompresi secara sudut, saat menghitung kekuatannya

3.22. Perhitungan elemen beton bertulang yang dikencangkan secara eksentrik harus dilakukan: pada eksentrisitas kecil, jika gaya N

diterapkan antara gaya-gaya resultan pada tulangan (Gbr. 4, a), menurut rumus:

^ fn t R t S t’, (25)

Beras. 4. Skema gaya dan diagram tegangan pada bagian normal terhadap sumbu memanjang elemen beton bertulang tidak berkarat, saat menghitung kekuatannya

a - gaya longitudinal N diterapkan antara gaya resultan pada tulangan A dan L"; 6 - gaya longitudinal N diterapkan "dalam jarak antara gaya resultan pada tulangan A dan A"

pada eksentrisitas yang besar, jika gaya N diterapkan di luar jarak antara gaya-gaya resultan pada tulangan (Gbr. 4.6), sesuai dengan rumus:

^pr $$ + i*a Sst e ^a * (26)

*■ yaitu LG ■■ tw Yash F»~~ /i, R t t - fflj /?atau ^v (27)

3.23. Perhitungan elemen penampang persegi panjang yang dikencangkan secara eksentrik harus dilakukan:

a) jika gaya N diterapkan antara gaya-gaya resultan pada tulangan, menurut rumus:

* > nc ArB

k a n c Ne"

b) jika gaya N diterapkan di luar jarak antara gaya-gaya resultan pada tulangan:

di K£l menurut rumus:

kuncNt^m^Rap bх (A* - 0,5х) +

+ "b*sh.shK (30)

ku^N Ш| /? #Fj - m, e - nij /? pr b x (31) dengan 1>Ir tanpa rumus (31), mengambil x=.

PERHITUNGAN BERDASARKAN KEKUATAN BAGIAN. Cenderung PADA Sumbu Longitudinal ELEMEN.

TERHADAP AKSI GAYA TRANSVERS DAN MOMEN KETUK

3.24. Saat menghitung bagian yang condong ke sumbu memanjang elemen, kondisi * dan l 0 harus dipenuhi untuk aksi gaya transversal<}< 0,251^3 ЯпрЬ А, . (32)

di mana b adalah lebar minimum elemen di bagian tersebut.

3.25. Perhitungan tulangan melintang tidak dilakukan untuk bagian elemen yang kondisinya terpenuhi

A, hal<г

dimana Qc adalah gaya lateral yang dirasakan oleh beton pada zona tekan pada bagian miring, ditentukan dengan rumus<2 в = *Яр6АИ8р. (34)

gdr k - koefisien diterima oleh L - 0,5+ +25-

Ketinggian relatif dari zona terkompresi dari bagian £ ditentukan oleh rumus: untuk elemen lentur:

untuk elemen yang dikompresi secara eksentrik dan diregangkan secara eksentrik dengan eksentrisitas besar

»Fa Yash, *f36.

BA* /? vr * BA,/?„р * 1 *

dimana tanda plus diambil untuk elemen yang dikompresi secara eksentrik, dan tanda minus untuk elemen yang diregangkan secara eksentrik.

Sudut antara bagian miring dan sumbu memanjang elemen 0 ditentukan oleh rumus

teP--*7sr~t (37)

dimana M dan Q masing-masing adalah momen lentur dan gaya geser pada penampang normal yang melewati ujung penampang miring pada zona tekan.

Untuk elemen dengan tinggi penampang 60 cm, nilai Qc yang ditentukan dengan rumus (34) harus dikurangi 1,2 kali lipat.

Nilai tgP yang ditentukan dengan rumus (37) harus memenuhi kondisi 1,5^ >W>0,5.

Catatan. Untuk elemen yang diregangkan secara eksternal dengan eksentrisitas kecil, kita harus mengambil

3.26. Untuk struktur pelat yang beroperasi secara spasial dan berada pada pondasi elastis, perhitungan tulangan melintang tidak dilakukan jika syarat terpenuhi

3.27. Perhitungan tulangan melintang pada bagian miring dari elemen dengan tinggi konstan (Gbr. 5) harus dilakukan sesuai dengan rumus

p dengan Q| % £ juta t /? a _ x F\ 4- 2 mt /? a _ X G 0 dosa o-tQe. (39)

Beras. 5. Skema gaya-gaya pada bagian yang miring terhadap sumbu memanjang elemen beton bertulang, ketika menghitung kekuatannya di bawah aksi gaya beban a - beban diterapkan dari sisi gr * “dan kapur-t” yang dibatasi ; b - beban diterapkan dari sisi permukaan memsite yang dikompresi

dimana Qi adalah gaya transversal yang bekerja pada bagian miring, mis. resultan semua gaya transversal dari beban luar yang terletak pada salah satu sisi bagian miring yang ditinjau;

2m a R ax Fx dan Smatfa-xfoSincc - jumlah gaya transversal yang dirasakan masing-masing oleh klem dan batang bengkok yang melintasi bagian miring; a adalah sudut kemiringan batang bengkok terhadap sumbu memanjang elemen pada bagian miring.

Jika suatu beban eksternal bekerja pada suatu elemen dari sisi tepi tariknya, seperti ditunjukkan pada Gambar. 5, l, nilai gaya transversal Qi yang dihitung ditentukan dengan rumus Q.* co* p. (40)

dimana Q adalah besarnya gaya geser pada bagian tumpuan;

Qo adalah resultan beban luar yang bekerja pada elemen sepanjang proyeksi bagian miring c terhadap sumbu memanjang elemen;

W adalah besarnya gaya tekanan balik yang bekerja pada pusat miring, ditentukan sesuai dengan pasal 1.16 standar ini.

Jika beban eksternal diterapkan pada permukaan elemen yang terkompresi, seperti yang ditunjukkan pada Gambar. 5.6, maka nilai Q 0 pada rumus (40) tidak diperhitungkan.

3.28. Jika rasio perkiraan panjang elemen dengan tingginya kurang dari 5, perhitungan elemen beton bertulang di bawah aksi gaya transversal harus dilakukan sesuai dengan pasal 1.10 standar tegangan tarik utama ini.

3.29. Perhitungan elemen lentur dan tekan kental dengan ketinggian konstan, diperkuat dengan klem, dapat dilakukan sesuai dengan paragraf 3.34 Bab SNNP 11-21-75, dengan mempertimbangkan koefisien desain k„. hal. gp (t i. diadopsi dalam standar ini.

3.30. Jarak antara batang melintang (klem), antara ujung tikungan sebelumnya dan awal tikungan berikutnya, serta antara tumpuan dan ujung tikungan yang paling dekat dengan tumpuan, tidak boleh lebih dari nilai u* kapak. ditentukan oleh rumus

M

3.31. Untuk elemen dengan tinggi variabel dengan tepi memanjang miring (Gbr. 6), gaya transversal tambahan Q* dimasukkan ke sisi kanan rumus (39). sama dengan proyeksi gaya pada tulangan memanjang yang terletak pada bidang miring pada garis normal sumbu elemen, ditentukan dengan rumus

Р'с 6. Skema gaya pada bagian miring dari elemen struktur beton bertulang dengan tepi memanjang miring ketika menghitung kekuatannya di bawah aksi gaya transversal

di mana M adalah momen lentur pada penampang tegak lurus terhadap sumbu memanjang elemen yang melewati awal penampang miring pada zona tarik; r adalah jarak antara gaya resultan pada tulangan A dengan gaya resultan pada zona tekan beton pada penampang yang sama;

O - sudut kemiringan tulangan A terhadap sumbu elemen.

Catatan. Dalam kasus di mana tinggi elemen berkurang dengan meningkatnya momen lentur, nilainya

3.32. Perhitungan kantilever yang panjangnya /* sama dengan atau kurang dari tingginya pada bagian acuan L (kantilever pendek), harus dilakukan dengan menggunakan metode teori elastisitas, seperti pada benda isotropik homogen.

Gaya tarik yang ditentukan dengan perhitungan pada bagian konsol harus diserap seluruhnya oleh tulangan pada tegangan tidak melebihi tahanan desain /? A. dengan mempertimbangkan koefisien yang diadopsi dalam standar ini.

Untuk kantilever dengan tinggi penampang konstan atau variabel pada I*^2 m, diperbolehkan mengambil diagram tegangan tarik utama pada bagian tumpu dalam bentuk segitiga dengan orientasi tegangan utama pada sudut 45. ° relatif terhadap bagian pendukung.

Luas penampang klem atau tekukan yang melintasi bagian penyangga harus ditentukan dengan menggunakan rumus:

P* » 0,71 F x , (44)

dimana P adalah beban eksternal yang dihasilkan; a adalah jarak dari beban luar yang dihasilkan ke bagian tumpuan.

3.33. Perhitungan bagian yang condong ke sumbu memanjang elemen di bawah aksi momen lentur harus dilakukan sesuai dengan rumus

*dalam p s M^m t R t F t z + S t, R, F 0 z 0 +2 t l R t F x z x , (45)

dimana M adalah momen semua gaya luar (dengan memperhitungkan tekanan balik) yang terletak pada satu sisi bagian miring yang ditinjau, relatif terhadap sumbu. melewati titik penerapan gaya-gaya resultan pada zona tekan dan tegak lurus terhadap bidang aksi momen; m M R x F a z, 2m x R x F o z 0 . Zm a R x F x z x - jumlah momen terhadap sumbu yang sama, masing-masing, dari gaya-gaya pada tulangan memanjang, pada batang bengkok dan sengkang yang melintasi zona regangan pada bagian miring; g.g 0 . z x - bahu gaya pada tulangan memanjang. pada batang bengkok dan klem relatif terhadap sumbu yang sama (Gbr. 7).

Beras. 7. Diagram gaya pada bagian yang miring terhadap sumbu memanjang elemen beton bertulang, ketika menghitung kekuatannya di bawah aksi momen lentur

Ketinggian zona terkompresi pada bagian miring, diukur normal terhadap sumbu memanjang elemen, ditentukan sesuai dengan paragraf. 3.14-3.23 dari standar ini.

Perhitungan dengan menggunakan rumus (45) harus dilakukan untuk bagian yang diuji kekuatannya di bawah aksi gaya transversal, serta:

pada bagian-bagian yang melalui titik-titik perubahan luas tulangan tarik memanjang (titik-titik putusnya tulangan secara teoritis atau perubahan diameternya);

di tempat-tempat di mana terjadi perubahan tajam pada dimensi penampang elemen.

3.34. Elemen dengan ketinggian bagian yang konstan atau bervariasi secara halus tidak dihitung berdasarkan kekuatan bagian miring di bawah aksi momen lentur dalam salah satu kasus berikut:

a) jika seluruh tulangan memanjang disambungkan ke tumpuan atau ke ujung elemen dan mempunyai angkur yang cukup;

b) jika elemen beton bertulang dihitung sesuai dengan pasal 1.10 standar ini;

c) pada pelat, struktur yang berfungsi secara spasial atau pada struktur di atas fondasi elastis;

d) jika batang-batang yang diregangkan memanjang, dipatahkan sepanjang elemen, dimasukkan melampaui bagian normal, yang tidak diperlukan oleh perhitungan, hingga suatu panjang<о, определяемую по формуле

dimana Q adalah gaya transversal pada penampang normal yang melewati titik patah teoritis batang;

F 0 . a - masing-masing, luas penampang dan sudut kemiringan batang bengkok yang terletak dalam suatu bagian panjangnya<о;

Yr" adalah gaya dalam klem per satuan panjang elemen pada suatu bagian yang panjangnya, ditentukan oleh rumus

d - diameter batang patah, cm.

3.35. Pada sambungan sudut struktur beton bertulang masif (Gbr. 8), jumlah tulangan rencana F 0 yang diperlukan ditentukan dari kondisi kekuatan bagian miring yang melewati garis bagi sudut masuk kembali di bawah aksi momen lentur *

Beras. 8. Skema perkuatan sambungan sudut struktur beton bertulang masif

ta. Dalam hal ini, bahu pasangan gaya dalam r pada bagian miring harus diambil sama dengan bahu pasangan gaya dalam dengan ketinggian terkecil A* dari bagian akar elemen kawin.

PERHITUNGAN ELEMEN BETON BERTULANG UNTUK DAYA TAHAN

3.36. Perhitungan ketahanan elemen struktur beton bertulang harus dilakukan dengan membandingkan tegangan tepi pada beton dan tulangan tarik dengan # tahanan beton yang dihitung.

dan penguatan R%, ditentukan sesuai dengan paragraf. 2.13 dan 2.19 dari standar ini. Penguatan terkompresi tidak dihitung untuk daya tahan.

3.37. Pada elemen tahan retak, tegangan tepi pada beton dan tulangan ditentukan dengan perhitungan seperti untuk benda elastis tetapi untuk bagian tertentu sesuai dengan pasal 2.22 standar ini.

Pada elemen tahan tegangan, luas dan momen tahanan penampang tereduksi harus ditentukan tanpa memperhitungkan zona tarik beton. Tegangan pada tulangan harus ditentukan sesuai dengan pasal 4.5 standar ini.

3.38. Pada elemen struktur beton bertulang, ketika menghitung ketahanan bagian miring, tegangan tarik utama diserap oleh beton jika nilainya tidak melebihi R p. Jika yang utama

tegangan tarik melebihi R p, maka resultannya harus dipindahkan seluruhnya ke tulangan melintang pada tegangan di dalamnya sama dengan tahanan rencana R,.

3.39. Besarnya tegangan tarik utama terhadap g harus ditentukan dengan menggunakan rumus:

4. PERHITUNGAN ELEMEN STRUKTUR BETON BERTULANG MENURUT NEGARA BATAS KELOMPOK KEDUA

PERHITUNGAN ELEMEN BETON BERTULANG UNTUK PEMBENTUKAN RETAK

Dalam rumus (48) -(50): o* dan m - tegangan normal dan tegangan geser pada beton;

Ia adalah momen inersia bagian tereduksi relatif terhadap pusat gravitasinya;

S n adalah momen statis dari bagian penampang tereduksi yang terletak pada satu sisi sumbu, pada tingkat tegangan tangensial ditentukan;

y adalah jarak dari pusat gravitasi bagian tereduksi ke garis pada tingkat tegangan yang ditentukan;

b - lebar bagian pada tingkat yang sama.

Untuk elemen berpenampang persegi panjang, tegangan tangensial t dapat ditentukan dengan rumus

dimana 2=0,9 Lo-

Dalam rumus (48), tegangan tarik harus dimasukkan dengan tanda “plus”, dan tegangan tekan dengan tanda “minus”.

Dalam rumus (49), tanda minus diambil untuk elemen yang dikompresi secara eksentrik, dan tanda plus untuk elemen yang diregangkan secara eksentrik.

Dengan memperhitungkan tegangan normal yang bekerja pada arah tegak lurus sumbu elemen, tegangan tarik utama ditentukan sesuai dengan pasal 4.11 bab SNiP N-21-75 (rumus 137).

4.1. Perhitungan elemen beton bertulang untuk pembentukan retakan harus dilakukan:

untuk elemen tekanan yang terletak di area dengan ketinggian air yang bervariasi dan mengalami pembekuan dan pencairan berkala, serta untuk elemen yang tunduk pada persyaratan kedap air dengan memperhatikan instruksi LP. 1.7 dan 1.15 dari standar ini;

jika ada persyaratan khusus untuk standar desain jenis struktur hidrolik tertentu.

4.2. Perhitungan pembentukan retakan yang normal terhadap sumbu longitudinal elemen harus dilakukan:

a) untuk unsur yang diregangkan terpusat menurut rumus

n c ff

b) untuk elemen lentur menurut rumus

"cm<т л у/?рц V, . (53)

di mana shi dan y adalah koefisien yang diadopsi sesuai dengan instruksi pasal 3.5 standar ini;

Momen hambatan bagian tereduksi, ditentukan oleh rumus

di sini 1 a adalah momen inersia bagian tereduksi;

y с adalah jarak dari pusat gravitasi bagian yang direduksi ke permukaan terkompresi;

c) untuk unsur-unsur yang dikompresi secara eksentrik menurut rumus

dimana F a adalah luas penampang tereduksi;

d) untuk unsur-unsur yang diregangkan secara eksentrik menurut rumus

4.3. Perhitungan pembentukan retakan di bawah pengaruh beban berulang harus dilakukan berdasarkan kondisi

n s ** YAT * n (57)

dimana op adalah tegangan tarik normal maksimum pada beton, ditentukan dengan perhitungan sesuai dengan persyaratan pasal 3.37 standar ini.

PERHITUNGAN ELEMEN BETON BERTULANG DENGAN CRACK OPENING

4.4. Lebar bukaan retakan a t.mm normal terhadap sumbu memanjang elemen harus ditentukan dengan rumus

o t -*S d "1 7 (4-100 c) V"d.(58)

di mana k adalah koefisien yang diambil sama dengan: untuk elemen lentur dan tekan eksentrik - 1; untuk elemen yang diregangkan secara terpusat dan eksentrik - 1,2; dengan susunan tulangan multi-baris - 1.2;

C d - koefisien diambil sama dengan memperhitungkan:

beban jangka pendek - 1;

beban jangka panjang permanen dan sementara - 1.3;

beban berulang berulang kali: dalam keadaan beton kering udara - C a -2-p a. dimana p* adalah koefisien asimetri siklus;

dalam keadaan beton jenuh air - 1.1;

1) - koefisien diambil sama dengan: untuk tulangan batang: profil periodik - 1; halus - 1.4.

dengan tulangan kawat:

profil periodik - 1,2; halus - 1,5;

<7а - напряжение в растянутой арматуре, определяемое по указаниям п. 4.5 настоящих норм, без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения; Онач - начальное растягивающее напряжение в арматуре от набухания бетона; для конструкций, находящихся в воде,- 0и«ч=2ОО кгс/см 1 ; для конструкций, подверженных длительному высыханию, в том числе во время строительства. - Ои«ч=0; ц-коэффициент армирования сечения,

diambil sama dengan p=.---, tetapi tidak

lebih dari 0,02; d - diameter batang tulangan, mm.

untuk elemen yang diregangkan secara terpusat

untuk elemen yang diregangkan secara eksentrik dan dikompresi secara eksentrik pada eksentrisitas yang besar

N (e ± z) F*z

Dalam rumus (59) dan (61): r - bahu pasangan gaya dalam, diambil berdasarkan hasil perhitungan kekuatan bagian tersebut;

e adalah jarak dari pusat gravitasi luas penampang tulangan A ke titik penerapan gaya longitudinal JV.

Dalam rumus (61), tanda “plus” digunakan untuk tegangan eksentrik, dan tanda “minus” untuk kompresi eksentrik.

Untuk elemen yang diregangkan secara eksentris dengan eksentrisitas kecil, o a harus ditentukan dengan menggunakan rumus (61) dengan nilai e-far b diganti

Berdasarkan jumlah --- untuk perlengkapan

A dan „a _- --- untuk perlengkapan A".

Lebar bukaan retakan yang ditentukan dengan perhitungan tanpa adanya tindakan perlindungan khusus yang diberikan dalam pasal 1.7 standar ini tidak boleh lebih dari nilai yang diberikan dalam tabel. 15.

SNIP II-23-81*
Sebagai imbalannya
SNiP II-V.3-72;
SNiP II-I.9-62; Bab 376-67

STRUKTUR BAJA

1. KETENTUAN UMUM

1.1. Standar-standar ini harus dipatuhi ketika merancang struktur bangunan baja untuk bangunan dan struktur untuk berbagai keperluan.

Standar ini tidak berlaku untuk desain struktur baja untuk jembatan, terowongan transportasi dan pipa di bawah tanggul.

Saat merancang struktur baja dalam kondisi operasi khusus (misalnya, struktur tanur sembur, pipa utama dan proses, tangki tujuan khusus, struktur bangunan yang terkena dampak seismik, suhu intens atau paparan lingkungan agresif, struktur struktur hidrolik lepas pantai), struktur bangunan dan struktur unik, serta jenis struktur khusus (misalnya, pratekan, spasial, gantung), persyaratan tambahan harus dipatuhi yang mencerminkan fitur pengoperasian struktur ini, disediakan oleh dokumen peraturan terkait yang disetujui atau disepakati oleh Komite Pembangunan Negara Uni Soviet.

1.2. Saat merancang struktur baja, seseorang harus mematuhi standar SNiP untuk perlindungan struktur bangunan dari korosi dan standar keselamatan kebakaran untuk desain bangunan dan struktur. Peningkatan ketebalan produk canai dan dinding pipa untuk melindungi struktur dari korosi dan meningkatkan ketahanan api pada struktur tidak diperbolehkan.

Semua struktur harus dapat diakses untuk observasi, pembersihan, pengecatan, dan tidak boleh menahan kelembapan atau menghalangi ventilasi. Profil tertutup harus disegel.

1.3*. Saat merancang struktur baja, Anda harus:

pilih skema teknis dan ekonomi yang optimal dari struktur dan penampang elemen;

gunakan profil canai yang ekonomis dan baja yang efisien;

menggunakan, sebagai suatu peraturan, standar terpadu atau desain standar untuk bangunan dan struktur;

menggunakan struktur progresif (sistem spasial yang terbuat dari elemen standar; struktur yang menggabungkan fungsi penahan beban dan penutup; struktur pratekan, cable-stayed, lembaran tipis dan gabungan yang terbuat dari baja berbeda);

menyediakan kemampuan manufaktur dan pemasangan struktur;

menggunakan desain yang memberikan intensitas tenaga kerja paling sedikit dalam pembuatan, pengangkutan dan pemasangannya;

menyediakan, sebagai suatu peraturan, produksi struktur in-line dan konveyornya atau pemasangan blok besar;

menyediakan penggunaan jenis sambungan pabrik progresif (pengelasan otomatis dan semi-otomatis, sambungan flensa, dengan ujung yang digiling, sambungan baut, termasuk sambungan berkekuatan tinggi, dll.);

menyediakan, sebagai suatu peraturan, sambungan pemasangan dengan baut, termasuk yang berkekuatan tinggi; sambungan instalasi yang dilas diperbolehkan dengan justifikasi yang sesuai;

mematuhi persyaratan standar negara untuk struktur dari jenis yang sesuai.

1.4. Saat merancang bangunan dan struktur, perlu untuk mengadopsi skema struktural yang menjamin kekuatan, stabilitas dan kekekalan spasial bangunan dan struktur secara keseluruhan, serta elemen individualnya selama transportasi, pemasangan dan pengoperasian.

1,5*. Baja dan bahan sambungan, pembatasan penggunaan baja S345T dan S375T, serta persyaratan tambahan untuk baja yang dipasok yang disediakan oleh standar negara bagian dan standar CMEA atau spesifikasi teknis, harus ditunjukkan dalam gambar kerja (DM) dan detailing (DMC) struktur baja dan dalam dokumentasi pemesanan bahan.

Tergantung pada fitur struktur dan komponennya, kelas kontinuitas baja perlu ditunjukkan saat memesan.

1,6*. Struktur baja dan perhitungannya harus memenuhi persyaratan "Keandalan struktur bangunan dan pondasi. Ketentuan dasar perhitungan" dan ST SEV 3972 – 83 "Keandalan struktur dan pondasi bangunan. Struktur baja. Ketentuan dasar perhitungan."

1.7. Skema desain dan asumsi dasar perhitungan harus mencerminkan kondisi operasi struktur baja yang sebenarnya.

Struktur baja umumnya harus dirancang sebagai sistem tata ruang terpadu.

Ketika membagi sistem tata ruang terpadu menjadi struktur datar yang terpisah, interaksi elemen satu sama lain dan dengan alasnya harus diperhitungkan.

Pilihan skema desain, serta metode penghitungan struktur baja, harus dilakukan dengan mempertimbangkan penggunaan komputer yang efektif.

1.8. Perhitungan struktur baja biasanya harus dilakukan dengan mempertimbangkan deformasi inelastis baja.

Untuk struktur statis tak tentu, metode perhitungan yang memperhitungkan deformasi inelastis baja belum dikembangkan, gaya desain (momen lentur dan torsi, gaya memanjang dan melintang) harus ditentukan dengan asumsi deformasi elastis baja menurut suatu skema yang tidak berubah bentuk.

Dengan studi kelayakan yang tepat, perhitungan dapat dilakukan dengan menggunakan skema deformasi yang memperhitungkan pengaruh pergerakan struktur di bawah beban.

1.9. Elemen struktur baja harus memiliki penampang minimum yang memenuhi persyaratan standar ini, dengan mempertimbangkan jenis produk canai dan pipa. Pada bagian komposit yang ditentukan dengan perhitungan, tegangan kurang tidak boleh melebihi 5%.

2. BAHAN STRUKTUR DAN SAMBUNGAN

2.1*. Tergantung pada tingkat tanggung jawab struktur bangunan dan struktur, serta kondisi operasinya, semua struktur dibagi menjadi empat kelompok. Baja untuk struktur baja bangunan dan struktur harus diambil sesuai tabel. 50*.

Baja untuk struktur yang didirikan di wilayah iklim I 1, I 2, II 2 dan II 3, tetapi dioperasikan di ruangan berpemanas, harus diambil untuk wilayah iklim II 4 menurut Tabel. 50*, dengan pengecualian baja C245 dan C275 untuk konstruksi kelompok 2.

Untuk sambungan flensa dan rakitan rangka, produk canai harus digunakan sesuai dengan TU 14-1-4431 – 88.

2.2*. Untuk mengelas struktur baja, berikut ini harus digunakan: elektroda untuk pengelasan busur manual sesuai dengan GOST 9467-75*; kawat las menurut Gost 2246 – 70*; fluks menurut Gost 9087 – 81*; karbon dioksida menurut Gost 8050 – 85.

Bahan las dan teknologi pengelasan yang digunakan harus menjamin kekuatan tarik logam las tidak lebih rendah dari nilai kekuatan tarik standar. Berlari logam dasar, serta nilai kekerasan, kekuatan impak, dan perpanjangan relatif logam sambungan las, yang ditetapkan oleh dokumen peraturan terkait.

2.3*. Coran (bagian pendukung, dll.) untuk struktur baja harus dirancang dari baja karbon grade 15L, 25L, 35L dan 45L, memenuhi persyaratan untuk pengecoran kelompok II atau III sesuai dengan GOST 977 – 75*, serta dari besi cor kelabu grade SCh15, SCh20, SCh25 dan SCh30, memenuhi persyaratan Gost 1412 – 85.

2.4*. Untuk sambungan baut, baut dan mur baja harus digunakan yang memenuhi persyaratan *, GOST 1759.4 – 87* dan Gost 1759.5 – 87*, dan mesin cuci yang memenuhi persyaratan*.

Baut harus dipasang sesuai dengan Tabel 57* dan *, *, Gost 7796-70*, gost 7798-70*, dan ketika deformasi sambungan dibatasi - sesuai dengan gost 7805-70*.

Kacang harus digunakan sesuai dengan Gost 5915 – 70*: untuk baut kelas kekuatan 4.6, 4.8, 5.6 dan 5.8 – kacang kekuatan kelas 4; untuk baut kelas kekuatan 6.6 dan 8.8 – mur kelas kekuatan masing-masing 5 dan 6, untuk baut kelas kekuatan 10.9 – kacang kekuatan kelas 8.

Mesin cuci harus digunakan: bulat sesuai dengan Gost 11371 – 78*, miring menurut GOST 10906 – 78* dan pegas normal menurut GOST 6402 – 70*.

2,5*. Pemilihan mutu baja untuk baut pondasi harus dilakukan sesuai dengan, dan desain serta dimensinya harus diambil sesuai dengan *.

Baut (berbentuk U) untuk mengencangkan kabel pria pada struktur komunikasi antena, serta baut berbentuk U dan pondasi untuk menopang saluran listrik overhead dan perangkat distribusi harus digunakan dari kualitas baja: 09G2S-8 dan 10G2S1-8 menurut Gost 19281 – 73* dengan persyaratan tambahan untuk kekuatan benturan pada suhu minus 60 °C tidak kurang dari 30 J/cm 2 (3 kgf × m/cm 2) pada wilayah iklim I 1; 09G2S-6 dan 10G2S1-6 menurut Gost 19281 – 73* di wilayah iklim I 2, II 2 dan II 3; VSt3sp2 menurut Gost 380 – 71* (sejak 1990 St3sp2-1 menurut Gost 535 – 88) di semua wilayah iklim lainnya.

2.6*. Mur untuk pondasi dan baut U sebaiknya digunakan:

untuk baut dari baja grade VSt3sp2 dan 20 – kelas kekuatan 4 menurut GOST 1759.5 – 87*;

untuk baut berbahan baja grade 09G2S dan 10G2S1 – kelas kekuatan tidak lebih rendah dari 5 menurut GOST 1759.5 – 87*. Diperbolehkan menggunakan mur yang terbuat dari baja dengan mutu yang diterima untuk baut.

Mur untuk pondasi dan baut U dengan diameter kurang dari 48 mm harus digunakan sesuai dengan Gost 5915 – 70*, untuk baut dengan diameter lebih dari 48 mm – menurut Gost 10605 – 72*.

2,7*. Baut berkekuatan tinggi harus digunakan sesuai dengan *, * dan TU 14-4-1345 – 85; mur dan mesin cuci untuk mereka – menurut Gost 22354 – 77* dan *.

2,8*. Untuk elemen penahan beban penutup gantung, kabel pria untuk saluran udara dan switchgear luar ruangan, tiang dan menara, serta elemen pratekan pada struktur pratekan, hal-hal berikut harus digunakan:

tali spiral menurut Gost 3062 – 80*; gost 3063 – 80*, Gost 3064 – 80*;

tali peletakan ganda menurut Gost 3066 – 80*; gost 3067 – 74*; Gost 3068 – 74*; Gost 3081 – 80*; Gost 7669 – 80*; Gost 14954 – 80*;

tali penahan beban tertutup menurut Gost 3090 – 73*; Gost 18900 – 73*GOST 18901 – 73*; Gost 18902 – 73*; Gost 7675 – 73*; Gost 7676 – 73*;

bundel dan untaian kabel paralel yang dibentuk dari kawat tali yang memenuhi persyaratan Gost 7372 – 79*.

2.9. Karakteristik fisik bahan yang digunakan untuk struktur baja harus diambil sesuai dengan App. 3.

3. KARAKTERISTIK DESAIN BAHAN DAN SAMBUNGAN

3.1*. Resistensi yang dihitung dari produk canai, bagian bengkok dan pipa untuk berbagai jenis keadaan tegangan harus ditentukan dengan menggunakan rumus yang diberikan dalam Tabel. 1*.

Tabel 1*

Keadaan tegang		Simbol	Ketahanan yang dihitung dari produk dan pipa yang digulung
peregangan,	Dengan kekuatan luluh	Ry	R y = R yn /gm
kompresi dan pembengkokan	Menurut perlawanan sementara	Ru	Ru kamu = R un /gm
		R s	R s = 0,58Ryn/ gm
Keruntuhan permukaan ujung (jika dipasang)		Rp	R p = R un /gm
Penghancuran lokal pada engsel silinder (trunnion) pada kontak yang rapat		Rp	Rp= 0,5Jalankan/ gm
Kompresi diametris roller (dengan kontak bebas pada struktur dengan mobilitas terbatas)		RCD	RCD= 0,025Jalankan/ gm
Ketegangan searah dengan ketebalan produk yang digulung (hingga 60 mm)		R th	R th= 0,5Jalankan/ gm
Penunjukan diadopsi dalam tabel. 1*:
gm - koefisien keandalan material, ditentukan sesuai dengan pasal 3.2*.

3.2*. Nilai koefisien keandalan untuk material yang digulung, bagian bengkok dan pipa harus diambil sesuai tabel. 2*.

Meja 2*

Sebutkan standar atau persyaratan teknis untuk persewaan	Faktor keandalan berdasarkan material gm
(kecuali baja S590, S590K); TU 14-1-3023 – 80 (untuk lingkaran, persegi, garis)	1,025
(baja S590, S590K); gost380 – 71** (untuk lingkaran dan persegi yang dimensinya tidak termasuk dalam TU 14-1-3023 – 80); Gost 19281 – 73* [untuk lingkaran dan persegi dengan kekuatan luluh hingga 380 MPa (39 kgf/mm 2) dan dimensi tidak termasuk dalam TU 14-1-3023 – 80]; *; *	1,050
Gost 19281 – 73* [untuk lingkaran dan persegi dengan kekuatan luluh lebih dari 380 MPa (39 kgf/mm 2) dan dimensi tidak termasuk dalam TU 14-1-3023 – 80]; Gost 8731 – 87; TU 14-3-567 – 76	1,100

Ketahanan yang dihitung terhadap tegangan, kompresi dan tekukan lembaran, produk canai universal pita lebar dan produk canai berbentuk diberikan dalam tabel. 51*, pipa - di meja. 51, sebuah. Resistansi yang dihitung dari profil bengkok harus diambil sama dengan resistansi yang dihitung dari lembaran yang digulung dari mana profil tersebut dibuat, sementara pengerasan baja lembaran yang digulung di zona lentur dapat diperhitungkan.

Resistansi desain produk bulat, persegi dan strip harus ditentukan berdasarkan tabel. 1*, mengambil nilai Ryn Dan Berlari sama dengan kekuatan luluh dan kekuatan tarik menurut TU 14-1-3023 – 80, Gost 380 – 71** (sejak 1990 Gost 535 – 88) dan Gost 19281 – 73*.

Ketahanan yang dihitung dari produk canai terhadap penghancuran permukaan ujung, penghancuran lokal pada engsel silinder dan kompresi diametris roller diberikan dalam Tabel. 52*.

3.3. Resistensi yang dihitung dari coran yang terbuat dari baja karbon dan besi cor kelabu harus diambil sesuai tabel. 53 dan 54.

3.4. Perhitungan resistensi sambungan las untuk berbagai jenis sambungan dan kondisi tegangan harus ditentukan dengan menggunakan rumus yang diberikan dalam Tabel. 3.

Tabel 3

Sambungan las	Keadaan tegangan		Simbol	Ketahanan sambungan las yang dihitung
Pantat	Kompresi. Ketegangan dan pembengkokan selama pengelasan otomatis, semi-otomatis atau manual dengan fisik	Dengan kekuatan luluh	Benar	Benar=Ry
	kontrol kualitas jahitan	Menurut perlawanan sementara	R wu	R wu= R kamu
	Peregangan dan pembengkokan selama pengelasan otomatis, semi-otomatis atau manual	Dengan kekuatan luluh	Benar	Benar= 0,85Ry
	Menggeser		Rws	Rws= R s
Dengan jahitan sudut	Irisan (bersyarat)	Untuk logam las	Rwf
		Untuk batas fusi logam	Rwz	Rwz= 0,45Jalankan
Catatan: 1. Untuk jahitan yang dibuat dengan pengelasan tangan, nilainya Aku tidak tahu harus diambil sama dengan nilai kekuatan tarik logam las yang ditentukan dalam GOST 9467-75*. 2. Untuk jahitan yang dibuat dengan pengelasan otomatis atau semi otomatis, nilai R wun harus diambil sesuai tabel. 4* dari standar ini. 3. Nilai koefisien reliabilitas material las g wm harus diambil sama dengan: 1,25 – pada nilai Aku tidak tahu tidak lebih dari 490 MPa (5.000 kgf/cm2); 1.35 – pada nilai Aku tidak tahu 590 MPa (6.000 kgf/cm2) atau lebih.

Resistansi yang dihitung dari sambungan butt elemen yang terbuat dari baja dengan resistansi standar yang berbeda harus diambil seperti untuk sambungan butt yang terbuat dari baja dengan nilai resistansi standar yang lebih rendah.

Resistansi yang dihitung dari logam las sambungan las dengan las fillet diberikan dalam Tabel. 56.

3.5. Resistansi yang dihitung dari sambungan baut tunggal harus ditentukan dengan menggunakan rumus yang diberikan dalam tabel. 5*.

Kekuatan geser dan tarik baut yang dihitung diberikan dalam Tabel. 58*, runtuhnya elemen yang disambung dengan baut, - di meja. 59*.

3,6*. Rencanakan kuat tarik baut pondasi Rba

Rba = 0,5R. (1)

Desain Kekuatan Tarik Baut U R bv, yang ditentukan dalam klausa 2.5*, harus ditentukan oleh rumus

R bv = 0,45Berlari. (2)

Kekuatan tarik yang dihitung dari baut pondasi diberikan dalam tabel. 60*.

3.7. Rancang kekuatan tarik baut berkekuatan tinggi Rbh harus ditentukan oleh rumus

Rbh = 0,7Rsanggul, (3)

Di mana Rbtidak – kekuatan tarik sementara baut terkecil, diambil sesuai tabel. 61*.

3.8. Rancang kekuatan tarik kawat baja tarik tinggi Rdh, digunakan dalam bentuk bundel atau untaian, harus ditentukan oleh rumus

Rdh = 0,63Berlari. (4)

3.9. Nilai hambatan (gaya) yang dihitung terhadap tegangan tali baja harus diambil sama dengan nilai gaya putus tali secara keseluruhan, yang ditetapkan oleh standar negara atau spesifikasi teknis untuk tali baja, dibagi dengan koefisien keandalan. gm = 1,6.

Tabel 4*

Nilai kawat (menurut Gost 2246 – 70*) untuk pengelasan otomatis atau semi-otomatis		Nilai bubuk	Nilai standar
terendam (GOST 9087 – 81*)	dalam karbon dioksida (menurut Gost 8050 – 85) atau dalam campurannya dengan argon (menurut Gost 10157 – 79*)	kabel (menurut Gost 26271 – 84)	ketahanan logam las Aku tidak tahu, MPa (kgf/cm 2)
SV-08, SV-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	Sv-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
Sv-10NMA, Sv-10G2	Sv-08G2S*	–	590 (6000)
Sv-09HN2GMYU	Sv-10ХГ2СМА Sv-08ХГ2ДУ	–	685 (7000)
* Saat mengelas dengan kawat nilai Sv-08G2S Aku tidak tahu harus diambil sama dengan 590 MPa (6000 kgf/cm 2) hanya untuk las fillet dengan kaki kf £ 8 mm dalam struktur yang terbuat dari baja dengan kekuatan luluh 440 MPa (4500 kgf/cm2) atau lebih.

Tabel 5*

		Resistansi desain sambungan baut tunggal
Keadaan tegang	Simbol	geser dan tegangan baut kelas			runtuhnya elemen baja yang disambung dengan kekuatan luluh hingga 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 kgf/cm 2)
	Rp	R bs = roti 0,38R	Rp= 0,4R roti	Rp= 0,4R roti	–
Peregangan	R bt	R bt s = roti 0,38R	R bt = roti 0,38R	R bt = roti 0,38R	–
	Rp
a) baut kelas ketelitian A		–	–	–
b) baut kelas B dan C		–	–	–
Catatan. Diperbolehkan menggunakan baut berkekuatan tinggi tanpa pengatur tegangan yang terbuat dari baja grade 40X “pilih”, sedangkan tahanannya dihitung Rp Dan R bt harus ditentukan untuk baut kelas 10.9, dan ketahanan desain untuk baut kelas akurasi B dan C. Baut kekuatan tinggi menurut TU 14-4-1345 – 85 hanya dapat digunakan saat bekerja dalam keadaan tegang.

4*. KONDISI OPERASI AKUNTANSI DAN TUJUAN STRUKTUR

Saat menghitung struktur dan sambungan, hal-hal berikut harus diperhitungkan: koefisien keandalan untuk tujuan yang dimaksudkan g n diadopsi sesuai dengan Aturan untuk memperhitungkan tingkat tanggung jawab bangunan dan struktur ketika merancang struktur;

faktor keandalan G kamu= 1,3 untuk elemen struktur yang dihitung kekuatannya menggunakan tahanan desain Ru;

koefisien kondisi kerja g c dan koefisien kondisi operasi koneksi g b , diambil sesuai tabel. 6* dan 35*, bagian dari standar ini untuk desain bangunan, struktur dan struktur, serta aplikasi. 4*.

Tabel 6*

Elemen struktural	Koefisien kondisi kerja g dengan
1. Balok padat dan elemen tekan dari rangka lantai di bawah aula teater, klub, bioskop, kolong tribun, di bawah gedung pertokoan, tempat penyimpanan buku dan arsip, dll. dengan berat lantai sama atau lebih besar dari beban hidup	0,9
2. Kolom bangunan umum dan penyangga menara air	0,95
3. Elemen utama yang dikompresi (kecuali yang menopang) dari kisi-kisi penampang T komposit dari sudut penutup yang dilas dan rangka langit-langit (misalnya, kasau dan rangka serupa) dengan fleksibilitas aku ³ 60	0,8
4. Balok padat saat menghitung stabilitas umum di j b 1,0	0,95
5. Pengencang, batang, kawat gigi, liontin terbuat dari baja canai	0,9
6. Elemen struktur inti pelapis dan langit-langit:
a) dikompresi (dengan pengecualian bagian tubular tertutup) dalam perhitungan stabilitas	0,95
b) diregangkan pada struktur yang dilas	0,95
c) lapisan tarik, tekan, serta pantat pada struktur yang dibaut (kecuali untuk struktur dengan baut berkekuatan tinggi) yang terbuat dari baja dengan kekuatan luluh hingga 440 MPa (4500 kgf/cm 2), memikul beban statis, dalam perhitungan kekuatan	1,05
7. Balok komposit padat, kolom, serta pelat pantat terbuat dari baja dengan kekuatan luluh sampai dengan 440 MPa (4500 kgf/cm2), memikul beban statis dan dibuat menggunakan sambungan baut (kecuali sambungan dengan baut kekuatan tinggi ), dalam perhitungan kekuatan	1,1
8. Bagian dari elemen yang digulung dan dilas, serta pelapis yang terbuat dari baja dengan kekuatan luluh hingga 440 MPa (4500 kgf/cm2) pada sambungan yang dibuat dengan baut (kecuali sambungan dengan baut kekuatan tinggi) yang memikul beban statis , dalam perhitungan kekuatan:
a) balok dan kolom padat	1,1
b) struktur inti dan lantai	1,05
9. Elemen kisi terkompresi dari struktur kisi spasial dari sudut flensa tunggal yang sama (dipasang dengan flensa yang lebih besar):
a) dipasang langsung pada sabuk dengan satu flensa dengan menggunakan las atau dua atau lebih baut yang dipasang miring:
kawat gigi menurut gambar. 9*, sebuah	0,9
spacer menurut gambar. 9*, b, V	0,9
kawat gigi menurut gambar. 9*, dalam, G, D	0,8
b) dipasang langsung ke sabuk dengan satu rak, satu baut (kecuali yang ditentukan dalam angka 9, dalam tabel ini), dan juga dipasang melalui buhul, apa pun jenis sambungannya	0,75
c) dengan kisi silang kompleks dengan sambungan baut tunggal sesuai dengan Gambar. 9*, e	0,7
10. Elemen tekan dari sudut tunggal, diikat dengan satu flensa (untuk sudut yang tidak sama hanya dengan flensa yang lebih kecil), dengan pengecualian elemen struktur yang ditunjukkan pada pos. 9 dari tabel ini, kurung kurawal menurut Gambar. 9*, B, dipasang langsung ke tali busur dengan las atau dua atau lebih baut yang ditempatkan sepanjang sudut, dan rangka datar dari satu sudut	0,75
11. Pelat dasar terbuat dari baja dengan kekuatan luluh sampai dengan 285 MPa (2900 kgf/cm2), memikul beban statis, tebal, mm:
	1,2
b) lebih dari 40 hingga 60	1,15
c) lebih dari 60 hingga 80	1,1
Catatan: 1. Koefisien kondisi pengoperasian g dengan 1 tidak boleh diperhitungkan secara bersamaan saat menghitung. 2. Koefisien kondisi operasi diberikan masing-masing di pos. 1 dan 6, di; 1 dan 7; 1 dan 8; 2 dan 7; 2 dan 8,a; 3 dan 6, c, harus diperhitungkan secara bersamaan dalam perhitungan. 3. Koefisien kondisi operasi diberikan di pos. 3; 4; 6, a, c; 7; 8; 9 dan 10, serta di pos. 5 dan 6, b (kecuali untuk sambungan las butt), elemen yang dipertimbangkan tidak boleh diperhitungkan saat menghitung sambungan. 4. Dalam hal yang tidak ditentukan dalam standar ini, rumusnya harus diambil g c = 1.

5. PERHITUNGAN ELEMEN STRUKTUR BAJA UNTUK GAYA AKSIAL DAN BENDING

EKSTENSI TERPUSAT DAN ELEMEN TERKOMPRESI TERPUSAT

5.1. Perhitungan kekuatan elemen yang terkena tegangan pusat atau kompresi oleh gaya N, kecuali yang ditentukan dalam pasal 5.2, harus dilakukan sesuai dengan rumus

Perhitungan kekuatan bagian pada titik pengikatan elemen tarik dari sudut tunggal, dipasang pada satu flensa dengan baut, harus dilakukan sesuai dengan rumus (5) dan (6). Dalam hal ini, nilainya g dengan dalam rumus (6) harus diambil menurut adj. 4* dari standar ini.

5.2. Perhitungan kekuatan tarik elemen struktur baja dengan perbandingan Ru/kamu > Ry, yang pengoperasiannya dimungkinkan bahkan setelah logam mencapai titik leleh, harus dilakukan sesuai dengan rumus

5.3. Perhitungan stabilitas elemen dinding padat yang mengalami kompresi sentral secara paksa N, harus dilakukan sesuai rumus

Nilai-nilai J

pada 0 £2,5

; (8)

di 2.5 £4,5

pada > 4,5

. (10)

Nilai numerik J diberikan dalam tabel. 72.

5.4*. Batang yang dibuat dari sudut tunggal harus dirancang untuk kompresi sentral sesuai dengan persyaratan yang ditetapkan dalam pasal 5.3. Saat menentukan fleksibilitas batang ini, jari-jari girasi bagian sudutnya Saya dan panjang efektif kiri harus diambil sesuai dengan paragraf. 6.1 – 6.7.

Saat menghitung elemen tali busur dan kisi struktur spasial dari sudut tunggal, persyaratan pasal 15.10* standar ini harus dipenuhi.

5.5. Elemen terkompresi dengan dinding kokoh bagian terbuka berbentuk U dengan aku x 3aku , Di mana aku x Dan aku – perhitungan fleksibilitas elemen pada bidang yang masing-masing tegak lurus terhadap sumbu X– X Dan kamu -y (Gbr. 1), disarankan untuk memperkuatnya dengan bilah atau kisi, dan persyaratan paragraf harus dipenuhi. 5.6 dan 5.8*.

Jika tidak ada strip atau kisi-kisi, elemen-elemen tersebut, selain perhitungan menggunakan rumus (7), harus diperiksa stabilitasnya selama mode tekuk lentur-torsi sesuai dengan rumus

Di mana j y – koefisien tekuk, dihitung sesuai dengan persyaratan pasal 5.3;

Dengan

(12)

Di mana ;

A = sebuah x/ H – jarak relatif antara pusat gravitasi dan pusat lentur.

J w – momen inersia sektoral dari bagian tersebut;

b saya Dan itu saya – masing-masing lebar dan tebal elemen persegi panjang yang menyusun bagian tersebut.

Untuk bagian yang ditunjukkan pada Gambar. 1, a, nilai Dan A harus ditentukan dengan rumus:

Di mana B = B/H.

5.6. Untuk batang terkompresi komposit, yang cabang-cabangnya dihubungkan dengan strip atau kisi-kisi, koefisiennya J relatif terhadap sumbu bebas (tegak lurus terhadap bidang bilah atau kisi-kisi) harus ditentukan dengan menggunakan rumus (8) – (10) dengan penggantiannya dengan ef. Arti ef harus ditentukan tergantung pada nilainya kiri diberikan dalam tabel. 7.

Tabel 7

Jenis			Skema			Fleksibilitas diberikan kiri batang penampang komposit
bagian			bagian			dengan bilah di		dengan bar
						J s aku /( J b b) 5	J s aku /( J b b) ³ 5
1						(14)	(17)	(20)
2						(15)	(18)	(21)
3						(16)	(19)	(22)
Sebutan diadopsi dalam tabel. 7:
B				– jarak antara sumbu cabang;
aku				– jarak antara bagian tengah papan;
aku				– fleksibilitas terbesar dari keseluruhan batang;
aku 1, aku 2, aku 3				– fleksibilitas masing-masing cabang ketika ditekuk pada bidang yang tegak lurus terhadap sumbu, masing-masing 1 – 1 , 2 – 2 dan 3 – 3, pada area antara strip yang dilas (di tempat terbuka) atau di antara bagian tengah baut luar;
A				– luas penampang seluruh batang;
Sebuah d1 dan A d2				– luas penampang penyangga kisi-kisi (dengan kisi-kisi silang – dua kawat gigi) terletak pada bidang yang tegak lurus sumbu, masing-masing 1 – 1 Dan 2 – 2;
Sebuah d				– luas penampang penyangga kisi (dengan kisi melintang – dua penyangga) yang terletak pada bidang yang satu sisinya (untuk batang segitiga sama sisi);
sebuah 1 Dan sebuah 2				– koefisien ditentukan oleh rumus
Di mana				– dimensi ditentukan dari Gambar. 2;
	n, n 1, n 2, n 3			– koefisien ditentukan berdasarkan rumus;
Di Sini			J b1 Dan J b3		– momen inersia masing-masing bagian cabang relatif terhadap sumbu 1 – 1 dan 3 – 3 (untuk bagian tipe 1 dan 3);
			J b1 Dan J b2		– sama, masing-masing dua sudut relatif terhadap sumbu 1 – 1 dan 2 – 2 (untuk bagian tipe 2);
					– momen inersia suatu bagian batang relatif terhadap sumbunya X– x (Gbr. 3);
			Js1 Dan J s2		– momen inersia bagian salah satu strip yang masing-masing terletak pada bidang yang tegak lurus terhadap sumbu 1 – 1 dan 2 – 2 (untuk bagian tipe 2).

Pada batang komposit dengan kisi-kisi, selain menghitung stabilitas batang secara keseluruhan, stabilitas masing-masing cabang di area antar simpul harus diperiksa.

Fleksibilitas masing-masing cabang aku 1 , aku 2 Dan aku 3 di area antara bilah tidak boleh lebih dari 40.

Jika ada lembaran padat di salah satu bidang, bukan bilah (Gbr. 1, B, V) fleksibilitas cabang harus dihitung dengan jari-jari girasi setengah bagian relatif terhadap sumbunya yang tegak lurus terhadap bidang bilah.

Pada batang komposit dengan kisi, fleksibilitas masing-masing cabang antar simpul tidak boleh lebih dari 80 dan tidak boleh melebihi fleksibilitas yang diberikan. kiri batang secara keseluruhan. Diperbolehkan untuk menerima nilai fleksibilitas cabang yang lebih tinggi, tetapi tidak lebih dari 120, asalkan perhitungan batang tersebut dilakukan sesuai dengan skema deformasi.

5.7. Perhitungan elemen komposit yang terbuat dari sudut, saluran, dll., yang dihubungkan rapat atau melalui spacer, harus dilakukan sebagai berdinding padat, dengan ketentuan bahwa jarak terbesar di area antara strip yang dilas (di tempat terbuka) atau di antara pusat-pusat dari baut luar tidak melebihi:

untuk elemen terkompresi 40 Saya

untuk elemen tarik 80 Saya

Di sini jari-jari inersia Saya sudut atau saluran harus diambil untuk bagian T atau I relatif terhadap sumbu yang sejajar dengan bidang pengatur jarak, dan untuk bagian melintang – minimal.

Dalam hal ini, setidaknya dua spacer harus dipasang di sepanjang elemen terkompresi.

5,8*. Perhitungan elemen penghubung (papan, kisi-kisi) dari batang komposit terkompresi harus dilakukan untuk gaya transversal bersyarat Qfic, dianggap konstan di sepanjang batang dan ditentukan oleh rumus

Qfic = 7,15 × 10 -6 (2330 – E/Ry)N/J, (23)*

Di mana N – gaya longitudinal pada batang komposit;

J – koefisien lentur memanjang yang diterima untuk batang komposit pada bidang elemen penghubung.

Gaya geser bersyarat Qfic harus didistribusikan:

jika hanya ada strip penghubung (grid), sama rata antara strip (grid) yang terletak pada bidang yang tegak lurus terhadap sumbu yang relatif terhadap stabilitas yang diperiksa;

di hadapan lembaran padat dan strip penghubung (kisi) – di bagian antara lembaran dan bilah (kisi) yang terletak pada bidang yang sejajar dengan lembaran;

ketika menghitung batang komposit segitiga sama sisi, gaya transversal bersyarat yang bekerja pada sistem elemen penghubung yang terletak pada bidang yang sama harus diambil sama dengan 0,8 Qfic.

5.9. Perhitungan strip penghubung dan pengikatannya (Gbr. 3) harus dilakukan sebagai perhitungan elemen rangka tanpa penahan pada:

memaksa F, memotong batang, sesuai rumus

F = Q s l/B; (24)

momen M 1, menekuk batang pada bidangnya, sesuai rumus

M 1 = Q s l/2 (25)

Di mana pertanyaan – gaya geser bersyarat yang diterapkan pada batang pada satu sisi.

5.10. Perhitungan kisi-kisi penghubung harus dilakukan sebagai perhitungan kisi-kisi rangka. Saat menghitung penyangga silang dari kisi silang dengan penyangga (Gbr. 4), gaya tambahan harus diperhitungkan Tidak, yang timbul pada setiap bresing akibat kompresi sabuk dan ditentukan oleh rumus

(26)

Di mana N – kekuatan pada salah satu cabang batang;

A – luas penampang satu cabang;

Sebuah d – luas penampang satu penyangga;

A – koefisien ditentukan oleh rumus

A = Al 2 /(A 3 =2B 3) (27)

Di mana A, aku Dan B – dimensi ditunjukkan pada Gambar. 4.

5.11. Perhitungan batang yang dimaksudkan untuk mengurangi panjang desain elemen tekan harus dilakukan untuk gaya yang sama dengan gaya transversal konvensional pada elemen tekan utama, ditentukan oleh rumus (23)*.

ELEMEN BENDING

5.12. Perhitungan kekuatan elemen (kecuali balok dengan dinding fleksibel, dengan dinding berlubang dan balok derek) yang ditekuk pada salah satu bidang utama harus dilakukan sesuai dengan rumus

(28)

Nilai tegangan geser T pada bagian elemen bengkok harus memenuhi kondisi tersebut

(29)

Jika dinding dilemahkan oleh lubang baut, nilainya T pada rumus (29) harus dikalikan dengan koefisien A , ditentukan oleh rumus

A = A/(A – D), (30)

Di mana A – jarak lubang;

B - diameter lubang.

5.13. Untuk menghitung kekuatan dinding balok di tempat-tempat di mana beban diterapkan pada tali busur atas, serta pada bagian penyangga balok yang tidak diperkuat dengan pengaku, tegangan lokal harus ditentukan. s lokasi sesuai dengan rumusnya

(31)

Di mana F – nilai beban (gaya) yang dihitung;

kiri – panjang distribusi beban bersyarat, ditentukan tergantung pada kondisi tumpuan; untuk kasus dukungan menurut Gambar. 5.

kiri = B + 2tf, (32)

Di mana tf – ketebalan tali busur atas balok, jika balok bawah dilas (Gbr. 5, A), atau jarak dari tepi luar flensa ke awal pembulatan bagian dalam dinding, jika balok bawah digulung (Gbr. 5, B).

5.14*. Untuk dinding balok yang dihitung menggunakan rumus (28), syarat-syarat berikut harus dipenuhi:

Di mana – tegangan normal pada bidang tengah dinding, sejajar dengan sumbu balok;

s kamu – sama, tegak lurus terhadap sumbu balok, termasuk s lokasi , ditentukan oleh rumus (31);

T xy – tegangan tangensial dihitung menggunakan rumus (29) dengan memperhatikan rumus (30).

Tegangan sx Dan s kamu , diterima dalam rumus (33) dengan tandanya sendiri, serta t xy harus ditentukan pada titik yang sama pada balok.

5.15. Perhitungan kestabilan balok penampang I yang ditekuk pada bidang dinding dan memenuhi persyaratan paragraf. 5.12 dan 5.14*, harus dilakukan sesuai dengan rumus

Di mana Toilet – harus ditentukan untuk sabuk bertekanan;

j b – koefisien ditentukan oleh adj. 7*.

Saat menentukan nilainya j b untuk perkiraan panjang balok kiri jarak antara titik pengikatan sabuk tekan dari perpindahan melintang (simpul sambungan memanjang atau melintang, titik pengikatan lantai kaku) harus diambil; jika tidak ada koneksi kiri = aku(Di mana aku – bentang balok) panjang desain kantilever harus diambil sebagai berikut: kiri = aku dengan tidak adanya pengikatan sabuk terkompresi di ujung konsol pada bidang horizontal (di sini aku – panjang konsol); jarak antara titik pengikatan sabuk tekan pada bidang horizontal saat mengencangkan sabuk di ujung dan sepanjang konsol.

5.16*. Stabilitas balok tidak perlu diperiksa:

a) ketika memindahkan beban melalui lantai kaku yang menerus, terus menerus bertumpu pada sabuk tekan balok dan dihubungkan dengan aman padanya (pelat beton bertulang yang terbuat dari beton berat, ringan dan seluler, lantai logam datar dan berprofil, baja bergelombang, dll. );

b) sehubungan dengan panjang balok yang dihitung kiri dengan lebar sabuk terkompresi B, tidak melebihi nilai yang ditentukan oleh rumus pada tabel. 8* untuk balok berpenampang I simetris dan dengan tali busur tekan yang lebih berkembang, yang mana lebar tali busur tarik paling sedikit 0,75 dari lebar tali busur tekan.

Tabel 8*

Muat lokasi aplikasi	Nilai terbesar kiri /B, yang tidak memerlukan perhitungan stabilitas untuk balok canai dan balok las (pada 1 £ H/B 6 dan 15 £ B/T £35)
Ke sabuk atas	(35)
Ke sabuk bawah	(36)
Terlepas dari tingkat penerapan beban saat menghitung penampang balok di antara bresing atau dalam lentur murni	(37)
Sebutan yang diadopsi pada tabel 8*: B Dan T – masing-masing lebar dan tebal sabuk tekan; H – jarak (tinggi) antara sumbu lembaran sabuk. Catatan: 1. Untuk balok dengan sambungan tali busur pada baut berkekuatan tinggi, nilainya kiri/B, yang diperoleh dari rumus pada Tabel 8* harus dikalikan dengan faktor 1,2. 2. Untuk balok dengan perbandingan B/T /T= 15.

Pengikatan sabuk tekan pada bidang horizontal harus dirancang untuk gaya lateral aktual atau bersyarat. Dalam hal ini, gaya lateral bersyarat harus ditentukan:

bila ditetapkan pada titik-titik individual menurut rumus (23)*, di mana J harus ditentukan dengan fleksibilitas aku = kiri/Saya(Di Sini Saya – jari-jari inersia bagian sabuk tekan pada bidang horizontal), dan N harus dihitung dengan menggunakan rumus

N = (Af + 0,25A W)Ry; (37, sebuah)

dengan pengikatan terus menerus sesuai rumus

qfic = 3Qfic/aku, (37,b)

Di mana qfic – gaya transversal bersyarat per satuan panjang tali busur;

Qfic – gaya transversal bersyarat, ditentukan oleh rumus (23)*, yang harus diambil J = 1, sebuah N – ditentukan oleh rumus (37,a).

5.17. Perhitungan kekuatan elemen yang ditekuk pada dua bidang utama harus dilakukan sesuai dengan rumus

(38)

Di mana X Dan kamu – koordinat titik bagian yang ditinjau relatif terhadap sumbu utama.

Pada balok yang dihitung dengan rumus (38), nilai tegangan pada badan balok harus diperiksa dengan menggunakan rumus (29) dan (33) pada dua bidang lentur utama.

Jika persyaratan klausul 5.16* terpenuhi, A pemeriksaan stabilitas balok yang ditekuk pada dua bidang tidak diperlukan.

5.18*. Perhitungan kekuatan balok belah bagian padat yang terbuat dari baja dengan kekuatan luluh hingga 530 MPa (5400 kgf/cm2), memikul beban statis, tunduk pada paragraf. 5.19* – 5.21, 7.5 dan 7.24 harus dilakukan dengan mempertimbangkan perkembangan deformasi plastis sesuai dengan rumus

ketika menekuk di salah satu bidang utama di bawah tekanan tangensial T £0,9 R s(kecuali untuk bagian dukungan)

(39)

ketika menekuk pada dua bidang utama di bawah tekanan tangensial T £0,5 R s(kecuali untuk bagian dukungan)

(40)

Di Sini M, Mx Dan Ku – nilai absolut momen lentur;

c 1 – koefisien ditentukan oleh rumus (42) dan (43);

cx Dan c y – koefisien diterima menurut tabel. 66.

Perhitungan pada bagian penyangga balok (dengan M = 0; Mx= 0 dan Ku= 0) harus dilakukan sesuai rumus

Di hadapan zona lentur murni dalam rumus (39) dan (40) sebagai ganti koefisien c 1, cx Dan dengan kamu harus diambil sesuai:

dari 1m = 0,5(1+C); cxm = 0,5(1+cx); dengan kamu = 0,5(1+c y).

Dengan aksi simultan di bagian momen M dan kekuatan geser Q koefisien dari 1 harus ditentukan dengan menggunakan rumus:

pada T £0,5 R s C 1 = C; (42)

pada 0,5 R s T £0,9 R s c 1 = 1,05bc , (43)

Di mana (44)

Di Sini Dengan – koefisien diterima sesuai tabel. 66;

T Dan H – masing-masing ketebalan dan tinggi dinding;

A – koefisien sama dengan A = 0,7 untuk bagian I yang ditekuk pada bidang dinding; A = 0 – untuk jenis bagian lainnya;

dari 1 – koefisien diambil tidak kurang dari satu dan tidak lebih dari koefisien Dengan.

Untuk mengoptimalkan balok saat menghitungnya dengan mempertimbangkan persyaratan paragraf. Nilai koefisien 5,20, 7,5, 7,24 dan 13,1 Dengan, cx Dan dengan kamu dalam rumus (39) dan (40) diperbolehkan mengambil kurang dari nilai yang diberikan pada tabel. 66, tetapi tidak kurang dari 1,0.

Jika dinding dilemahkan oleh lubang baut, nilai tegangan gesernya T harus dikalikan dengan koefisien yang ditentukan oleh rumus (30).