Îmbunătățirea eficienței refrigerării
instalații datorate supercoolingului agentului frigorific
FGOU VPO "Academia de Stat Baltica de Flota de pescuit",
Rusia, ***** @ *** RU
Reducerea consumului de energie electrică este foarte un aspect important Durata de viață datorită situației energetice actuale din țară și în lume. Consumul redus de energie cu instalații de refrigerare poate fi realizat prin îmbunătățirea capacității de răcire frigidere. Acesta din urmă poate fi realizat cu ajutorul diferitelor tipuri de suprasolicitări. Astfel, luați în considerare tipuri diferite Supercolele sunt proiectate cel mai eficient.
capacitate de răcire, SuperCooling, schimbător de căldură regenerativă, Supercooler, fierbere inter-tub, fierbeți în interiorul țevilor
Datorită hipotermerismului unui agent frigorific lichid înainte de a se abține, poate fi realizată o creștere semnificativă a eficienței unității de refrigerare. Hyposhee de agent frigorific poate fi realizată prin instalarea monoclorurii. Supercharricul de agent frigorific lichid, care provine din condensator cu o presiune de condensare la supapa de control este proiectat pentru ao răci sub temperatura de condensare. Există diferite modalități de supercooling: datorită fierberii agentului frigorific lichid la presiune intermediară, datorită agentului în formă de vapori care provin din vaporizator și cu apă. Supercooling-ul agentului frigorific lichid vă permite să măriți capacitatea de răcire a unității de refrigerare.
Unul dintre tipurile de schimbătoare de căldură destinate supercooling-ului agentului frigorific lichid sunt schimbătoare de căldură regenerative. În dispozitivele acestei specii, supercooling-ul agentului frigorific este realizat în detrimentul unui agent în formă de vapori care provin din vaporizator.
În schimbătoarele de căldură regenerative, schimbul de căldură are loc între agentul frigorific lichid care provine de la receptor la supapa de reglare și agentul de vapori ieșind din vaportor. Schimbatoarele de căldură regenerative sunt utilizate pentru a efectua una sau mai multe dintre următoarele funcții:
1) creșterea eficienței termodinamice a ciclului de refrigerare;
2) SuperCooling a unui agent frigorific lichid pentru a preveni vaporizarea în fața supapei de reglare;
3) evaporarea unei cantități mici de fluid care este purtat din vaporizator. Uneori, atunci când se utilizează evaporate de tip inundat, un strat bogat în lichid este descărcat în mod intenționat într-o linie de aspirație pentru a asigura revenirea uleiului. În aceste cazuri, schimbătoarele de căldură regenerative servesc la evaporarea agentului frigorific lichid din soluție.
În fig. 1 prezintă schema de instalare RT.
Fig.1. Schema de instalare a schimbătorului de căldură regenerativă
Smochin. 1. Schema de instalare a schimbătorului de căldură regenerativ
Cea mai simplă formă de schimbător de căldură este obținută cu contact metalic (sudare, lipire) între conductele lichide și abur pentru a asigura un contradictor. Ambele conducte sunt acoperite cu izolație ca un singur întreg. Pentru a asigura performanța maximă, linia de lichid trebuie plasată sub aspirație, deoarece lichidul din conducta de aspirație poate curge de-a lungul formei inferioare.
Cea mai mare distribuție din industria internă și în străinătate a fost obținută prin schimbătoare de căldură regenerative de carcasă și de coajă și tub. În mașinile mici de refrigerare fabricate de firme străine, sunt utilizate uneori schimbătoarele de căldură de gustare ale unui design simplificat, în care tubul lichid este înfășurat pe aspirație. Dunham-Bashi (Dunham-Bus, Statele Unite) pentru a îmbunătăți transferul de căldură la linia de aspirație a unei bobine lichide umple aliajul de aluminiu. Linia de aspirație este furnizată cu nervuri longitudinale netede, oferind un transfer de căldură bun la o pereche cu rezistență hidraulică minimă. Aceste schimbătoare de căldură sunt proiectate pentru stabilirea unei capacități de răcire mai mică de 14 kW.
Pentru instalațiile de productivitate medie și mare, schimbătoarele de căldură regenerative de acoperire a cochiliei sunt utilizate pe scară largă. În dispozitivele de acest tip, o bobină lichidă (sau mai multe bobine paralele), înghesuită în jurul deplasării, plasată într-un vas cilindric. Cuplurile trece în spațiul inelar dintre deplasator și carcasă, iar feribotul suprafeței bobinei lichide este asigurată. Șarpele este făcută din netedă și, mai des, din tuburi finite afară.
Atunci când se utilizează schimbătoarele de căldură ale tipului "țeavă într-o conductă" (de regulă, pentru mașini mici de refrigerare), se acordă o atenție deosebită intensificării schimbului de căldură în aparat. În acest scop, conductele finite sunt fie utilizate, fie tot felul de inserții (fir, centură etc.) sunt utilizate în zona de abur sau în regiunile cu abur și lichid (figura 2).
Fig.2. Schimbător de căldură de tip regenerativ "țeavă într-o conductă"
Smochin. 2. Tipul de extensie de căldură regenerativă "Țeavă în conductă"
Supercolarea datorată fierberii agentului frigorific lichid la presiune intermediară poate fi efectuată în recipiente intermediare și economizoare.
În instalațiile de refrigerare la temperaturi scăzute de compresie în două etape, funcționarea vasului intermediar, care este determinată între compresoarele primului și al doilea pașii determină în mare măsură perfecțiunea termodinamică și eficiența întregii unități de refrigerare. Nava intermediară efectuează următoarele funcții:
1) "a bătut" Supraîncălzire abur după compresorul de prima etapă, ceea ce duce la o scădere a funcționării de către nivelul de presiune ridicată;
2) răcirea agentului frigorific lichid înainte de a intra în supapa de reglare la o temperatură apropiată sau egală cu temperatura de saturație la presiune intermediară, care asigură reducerea pierderilor în supapa de reglementare;
3) separarea parțială a uleiului.
În funcție de tipul de navă intermediar (serpentină sau PECK), se efectuează o diagramă cu o accelerație cu o singură etapă a agentului frigorific lichid. În sistemele nevăzute, utilizarea vaselor intermediare bobine este preferabilă, în care lichidul este sub presiune de condensare, care asigură un agent frigorific lichid în sistemul de evaporare a frigiderelor cu mai multe etaje.
Prezența unei servenți elimină de asemenea măcinarea suplimentară a fluidului în vasul intermediar.
În sistemele de pompare și circulare, unde alimentarea cu fluid la sistemul de evaporare este asigurată de presiunea pompei, pot fi aplicate recipiente intermediare impresionante. Utilizarea în prezent în schemele de instalații de refrigerare de separatoare eficiente de ulei (spălare sau ciclon pe partea laterală a descărcării, hidrocicloanele - în sistemul de evaporare) face de asemenea posibilă aplicație Navele intermediare fără animale - dispozitive mai eficiente și mai simple în design constructiv.
Supercooling-ul de apă poate fi realizat în scară contracurent.
În fig. 3 prezintă un supercooler contracurrent cu două țevi. Se compune din una sau două secțiuni colectate din conductele duble incluse în mod consecvent (țevile din țeavă). Țevile interne sunt conectate prin evenimente de fontă, gătite externe. Substanța de lucru lichidă se desfășoară în spațiul intercoUx în lichidul de răcire contracurent, deplasându-se prin conductele interioare. Țevi - Oțel fără sudură. Temperatura de funcționare a substanței de lucru din dispozitiv este de obicei de 2-3 ° C peste temperatura apei de răcire de intrare.
Țeava din țeavă "), în fiecare dintre care un agent frigorific lichid este furnizat prin distribuitor și un agent frigorific de la un receptor liniar este alimentat în spațiul intercouplat, principalul dezavantaj este durata de viață limitată datorită eșecului rapid al Distribuitor. Vasul intermediar, la rândul său, poate utiliza numai pentru sistemele de răcire care funcționează pe amoniac.
 |
Smochin. 4. Schiță a programului de freon lichid cu o fierbere în spațiul de interblocare
Smochin. 4. Schița Supercooler cu fierbere de freon lichid în spațiul intertubes
Cel mai potrivit dispozitiv este superchalterul freonului lichid cu o fierbere în spațiul intercuflat. Schema unui astfel de superchalter este prezentată în fig. patru.
Din punct de vedere structural, acesta este un dispozitiv de schimb de căldură cu tub de acoperire, în spațiul de interblocare al căruia se fierbe agentul frigorific, agentul frigorific al receptorului liniar curge în țeavă, este ipocheat și apoi hrănit la vaporizator. Principalul dezavantaj al unui astfel de superchalter este spumarea freonului lichid datorită formării unui film de ulei pe suprafața sa, ceea ce duce la necesitatea unui dispozitiv special pentru îndepărtarea uleiului.
Astfel, a fost dezvoltat un design, în care agentul de refrigerare lichidă hiposabil a fost propus dintr-un receptor liniar pentru a se alimenta în spațiul intercouplat și în țevi pentru a furniza (prin pre-fragment) fierberea agentului frigorific. Această soluție tehnică este explicată în fig. cinci.
Smochin. 5. Schiță a suprapoolului lichid Freon cu tuburi de fierbere în interior
Smochin. 5. Schița Supercooler cu fierbere de freon lichid în interiorul țevilor
Această diagramă a dispozitivului vă permite să simplificați designul monocloruității, excluzând dispozitivul de la acesta pentru a îndepărta uleiul de pe suprafața freonului lichid.
Supercharricul propus de freon lichid (economizator) este o carcasă care conține un pachet de tuburi de schimb de căldură cu aripioare interne, de asemenea, o duză pentru intrarea agentului frigorific răcit, duza pentru eliberarea agentului frigorific răcit, duzele pentru intrarea Agentul frigorific rafinat, duza pentru randamentul agentului frigorific în formă de vapori.
Designul recomandat vă permite să evitați spumarea freonului lichid, să îmbunătățiți fiabilitatea și să vă asigurați o supraîncărcare mai intensă a agentului frigorific lichid, care, la rândul său, duce la o creștere a capacității de răcire a unității de refrigerare.
Lista surselor literare
1. Zelikovski pe schimbătoare de căldură de mașini mici de refrigerare. - M.: Industria alimentară, 19c.
2. Ioni de producție rece. - Kaliningrad: kn. Editura, 19c.
3. Dispozitive frigidere Danilov. - M.: Agropromizdat, 19c.
Îmbunătățirea eficienței plantelor frigorifice datorate supercooling a agentului frigorific
N. V. Lubimov, Y. N. Slstichin, N. M. Ivanova
SuperCooling de freon lichid în fața vaporizatorului permite creșterea capacității de răcire a unei mașini de răcire. În acest scop putem folosi schimbătoare de căldură regenerative și supracolere. Dar mai eficiente este supracolerul cu fierbere de freon lichid în interiorul țevilor.
capacitatea de kefrigering, SuperCooling, Supercooler
În acest articol vom spune despre cea mai exactă modalitate de a combina aparatele de aer condiționat.
Puteți reîncărca orice freoni. Realimentare - numai freoni cu o singură componentă (de exemplu: R-22) sau amestecuri izotropice (condiționată izotropice, de exemplu: R-410)
La diagnosticarea sistemelor de răcire și de aer condiționat, procesele care apar în interiorul condensatorului sunt ascunse de inginerul de serviciu și adesea este tocmai pentru ei că poate fi înțeles de ce se poate înțelege eficiența sistemului în ansamblu.
Luați în considerare pe scurt:
- Perechi preîncălzite de agent frigorific cad din compresor la condensator
- Sub acțiunea fluxului de aer, temperatura freonului este redusă la temperatura de condensare.
- Până când ultima moleculă de Freon se desfășoară în faza lichidă, pe întreaga porțiune a autostrăzii, pe care apare procesul de condensare, temperatura rămâne aceeași.
- Sub acțiunea fluxului de răcire a aerului, temperatura agentului frigorific este redusă de la temperatura de condensare la temperatura freonului lichid răcit.
Cunoașterea presiunii, conform tabelelor speciale ale producătorului de Freon, puteți determina temperatura de condensare în condițiile curente. Diferența dintre temperatura de condensare și temperatura de temperatură răcită la ieșirea condensatorului - temperatura SuperCooling - valoarea este de obicei cunoscută (este specificată producătorul de sistem) și gama acestor valori pentru acest sistem este fixată (de exemplu : 10-12 ° C).
Dacă valoarea supra-pooling este mai mică decât intervalul specificat de producător - atunci Freon nu are timp să se răcească în condensator - nu este suficient și realimentarea. Lipsa de freon reduce eficiența sistemului și crește sarcina pe ea.
Dacă valoarea hipotermiei este mai mare decât gama Freon prea mult, este necesar să se scurgă partea înainte ca valoarea optimă să fie atinsă. Overabuntancerea lui Freon crește sarcina pe sistem și reduce durata de viață a serviciului.
Reduceți realimentarea fără utilizare:
- Conectăm un colector de manometru și un cilindru cu freon la sistem.
- Montați senzorul termometrului / temperaturii pe linie de presiune ridicată.
- Rulați sistemul.
- Manometrul de pe linia de presiune înaltă (linia lichidă) este măsurat prin presiune, calculați temperatura de condensare pentru acest freon.
- Conform termometrului, controlați temperatura freonului suprasolicitat la ieșirea condensatorului (ar trebui să fie în intervalul de valori ale temperaturii temperaturii de condensare și temperatura hipotermiei).
- Dacă temperatura lui Freon depășește admisibilitatea (temperatura supra-pooling sub intervalul dorit) - Freonul nu este suficient, adăugați lent la sistem până când temperatura dorită este atinsă
- Dacă temperatura Freonului este mai mică decât cea admisibilă (temperatura supraîncărcată deasupra intervalului) - Freon în exces, o parte trebuie să fie lent se amestecă până când se atinge temperatura dorită.
- Resetăm dispozitivul la zero, traduc în modul hipotermare, setați tipul de freon.
- Conectăm colectorul de manometru și cilindrul de telefon la sistem și furtunul de înaltă presiune (lichid) Conectați prin tee în formă de T furnizat împreună cu instrumentul.
- Stabiliți senzorul de temperatură SH-36N pe linie de presiune ridicată.
- Porniți sistemul, valoarea supra-pooling-ului este afișată pe ecran, comparați-o cu dipase-ul dorit și, în funcție de modul sau mai mic, valoarea afișată se învârte încet sau adăugând freon.
Alexey Matveyev,
Specialist tehnic al companiei "Restal"
Smochin. 1.21. Sema dendrita.
Astfel, mecanismul de cristalizare al metalelor se topește la rate ridicate de răcire este fundamental diferit în faptul că un grad ridicat de hipotermie se realizează în volume mici ale topiturii. Consecința aceasta este dezvoltarea cristalizării în vrac, care în metalele pure poate fi omogenă. Centrele de cristalizare cu dimensiuni mai critice sunt capabile să crească în continuare.
Pentru metale și aliaje, cea mai tipică formă de creștere dendritică, descrisă mai întâi în 1868. D.K. Chernov. În fig. 1.21 arată schița D.K. Chernova, explicând schema structurii dendrite. De obicei, dendrite constă dintr-un trunchi (axa de primă comandă), din care se duc ramuri - axa comenzilor secundare și ulterioare. Creșterea dendritică apare în anumite direcții cristalografice cu ramuri prin aceleași intervale. În structurile cu laturi ale cuburilor grazente și volumetrice, creșterea dendritică este în trei direcții reciproc perpendiculare. Se stabilește experimental că creșterea dendritică este observată numai într-o topitură superculă. Rata de creștere este determinată de gradul de hipotermie. Sarcina determinării teoretice a ratei de creștere în gradul de funcția hipotei nu a primit încă o soluție rezonabilă. Pe baza datelor experimentale, se crede că această dependență poate fi luată în considerare aproximativ în forma V ~ (d t) 2.
Mulți cercetători consideră că, la un anumit grad critic de supercooling, se observă o creștere asemănătoare avalanche a numărului de centre de cristalizare, capabile să fie o creștere suplimentară. Nașterea tuturor cristalelor noi și noi poate întrerupe creșterea dendritică.
Smochin. 1.22. Transformarea structurilor
Conform celor mai recente date străine, cu o creștere a gradului de supercooling și gradient de temperatură înainte de frontul de cristalizare, există o transformare a structurii unui aliaj rapid solidificat de la Dendritic la Equix, microcristalină, nanocristalină și mai departe spre starea amorfă ( Fig. 1.22).
1.11.5. Amorfizarea topiturii
În fig. 1.23 ilustrează o diagramă TTT idealizată (tranzacție la temperatura timpului), explicând caracteristicile de solidificare a metalelor aliate, în funcție de viteza de răcire.
Smochin. 1.23. Diagrama TTT: 1 - viteza de răcire moderată:
2 - rată foarte mare de răcire;
3 - Rata de răcire intermediară
Temperatura axei verticale este amânată, orizontală - timp. Deasupra unor puncte de topire - faza lichidă (topitură) este stabilă. Sub această temperatură, lichidul este ipochetat și devine instabil, deoarece apare posibilitatea originea și creșterea centrelor de cristalizare. Cu toate acestea, cu o răcire ascuțită, poate apărea la mișcarea atomilor într-un fluid puternic supercoled și la temperaturi sub T S, se formează o fază solidă amorfă. Pentru multe aliaje, temperatura amorfizării a început - T S Lies în intervalul de la 400 la 500 ° C. Cele mai multe lingouri și turnare tradiționale sunt răcite încet conform curbei 1 din fig. 1.23. În timpul răcirii, apar centre de cristalizare și cresc, formând structura cristalină a aliajului într-o stare solidă. Cu o rată foarte mare de răcire (curba 2), se formează o fază solidă amorfă. Rata intermediară de răcire (curba 3) este, de asemenea, de interes. Pentru acest caz, este posibilă o opțiune de întărire mixtă cu prezența atât a structurii cristaline și amorfe. Această opțiune are loc în cazul în care procesul de cristalizare nu are timp să se completeze în timpul răcirii la temperatura T a versiunii mixte de solidificare cu formarea de particule amorfe mici este ilustrată prin schema simplificată prezentată în fig. 1.24.
Smochin. 1.24. Schema particulelor amorfe superficiale
În partea stângă în această figură prezintă o picătură mare de topitură, care conține în cantitatea de 7 centre de cristalizare capabile de creșterea ulterioară. În mijloc, aceeași picătură este împărțită în 4 părți, dintre care unul nu conține centre de cristalizare. Această particulă se întărește amorfe. Pe dreapta din figură, particula sursă este împărțită în 16 părți, dintre care 9 vor deveni amorfe. În fig. 1.25. Dependența reală a numărului de particule amorfe de aliaj de nichel cu aliaj de înaltă calitate la dimensiunea particulelor și intensitatea răcirii în mediul de gaz (argon, heliu).
Smochin. 1.25. Dependența numărului de particule amorfe de aliaj de nichel de la
dimensiunea particulelor și intensitatea gazului în mediul de gaz
Tranziția se topeste metalului în amorf sau așa cum se numește și starea de sticlă este un proces complex și depinde de mulți factori. În principiu, toate substanțele pot fi obținute în stare amorfă, dar pentru metalele pure sunt necesare astfel de rate ridicate de răcire, care nu pot fi furnizate cu mijloace tehnice moderne. În același timp, aliaje de înaltă aliaj, inclusiv aliaje eutectice ale metaloidelor metalide (B, C, Si, P), sunt solidificate în stare amorfă la rate mai mici de răcire. În fila. 1.9 prezintă rate critice de răcire atunci când amorfizarea topitelor de nichel și a unor aliaje.
Tabelul 1.9.
19.10.2015
Gradul de hipotermie al lichidului obținut la ieșirea condensatorului este un indicator importantcare caracterizează muncă stabilă circuitul de refrigerare. Supercooling-ul se numește diferența de temperatură dintre lichid și condens la această presiune.
Cu normal presiune atmosfericăCondensarea apei are un indicator de temperatură de 100 de grade Celsius. Conform legilor fizicii, apa, care este de 20 de grade, este considerată a fi acoperită de 80 de grade Celsius.
Overcooling-ul la ieșirea schimbătorului de căldură este schimbat ca diferența dintre lichidul de temperatură și condensarea. Pe baza figurii 2.5, supercooling-ul va fi egal cu 6 până la 38-32.
În condensatoarele răcite cu aer, indicatorul de hipotermare trebuie să fie de la 4 la 7 k. În cazul în care are o valoare diferită, aceasta indică o muncă instabilă.
Condensator și interacțiune ventilator: diferența de temperatură a aerului.
Ventilatorul de aer injectat are un indicator de 25 de grade Celsius (Figura 2.3). El ia căldura de la Freon, datorită căreia temperatura sa schimbă până la 31 de grade.
Figura 2.4 prezintă o schimbare mai detaliată:
Tae este o marcaj de temperatură a aerului furnizat condensatorului;
TAS - aer cu o nouă temperatură condensator după răcire;
TK-C Mărturie privind măsurarea presiunii cu privire la temperatura de condensare;
Δθ - Diferența în indicatoare de temperatură.
Calculul diferenței de temperatură în condensatorul răcit cu aer are loc cu formula:
Δθ \u003d (TAS - TAE), unde K are o limită de 5-10 K. Pe diagramă, această valoare este de 6 K.
Diferența dintre diferența de temperatură la punctul D, adică la ieșirea condensatorului, în acest caz, 7 k este egală cu, așa cum este în aceeași limită. Presiunea de temperatură este de 10-20 k, în figura este (tk-tae). Cel mai adesea, valoarea acestui indicator se oprește la marca de 15 k, dar în acest exemplu - 13 K.
Sub hippatia condensului, temperatura condensului este înțeleasă împotriva temperaturii aburului saturat care intră în condensator. Sa observat mai presus de faptul că amploarea condensului hiposal este determinată de diferența de temperatură t n. -T. la .
Overcooling-ul condensului conduce la o reducere remarcabilă a rentabilității instalației, deoarece cantitatea de căldură transmisă în condensatorul de răcire crește cu supraîncărcarea condensului. O creștere a condensului hiposal cu 1 ° C determină depășirea combustibilului în instalațiile fără încălzire regenerativă a apei nutritive cu 0,5%. Cu încălzirea regenerativă a apei nutritive, rezervorul de combustibil în instalare este oarecum mai mic. În instalațiile moderne, în prezența condensatoarelor tipului regenerativ, condensul subcooling în condiții normale de muncă instalare de condensare nu depășește 0,5-1 ° C. Substanța de condensare este cauzată de următoarele motive:
a) încălcarea densității aerului a sistemului de vid și a costurilor ridicate de aer;
b) niveluri înalte condens în condensator;
c) consumul excesiv de apă de răcire printr-un condensator;
d) Dezavantajele constructive ale condensatorului.
Creșteți conținutul aerului în starea constantă
amestecul duce la o creștere a presiunii parțiale a aerului și, în consecință, la o scădere a presiunii parțiale a vaporilor de apă în raport cu presiunea totală a amestecului. Ca rezultat, temperatura vaporilor de apă saturată și, prin urmare, temperatura condensului va fi mai mică decât cea înainte de o creștere a conținutului de aer. Astfel, una dintre activitățile importante care vizează reducerea hipotermiei condensului este de a oferi o bună densitate a aerului sistemului de vid al sistemului turbo.
Cu o creștere semnificativă a nivelului de condens în condensator, se poate obține un astfel de fenomen că rândurile inferioare ale tuburilor de răcire vor fi spălate cu condens, ca rezultat al cărui condens va fi transferat. Prin urmare, este necesar să se asigure că nivelul condensului este întotdeauna sub rândul inferior al tuburilor de răcire. Cel mai bun instrument Prevenirea creșterii nevalide a nivelului condensului este dispozitivul de comandă automată din condensator.
Consumul excesiv de apă prin condensator, în special la temperaturi scăzute, va duce la o creștere a vidului în condensator datorită scăderii presiunii parțiale a vaporilor de apă. Prin urmare, consumul de apă de răcire prin condensator trebuie ajustat în funcție de sarcina de abur de pe condensator și de temperatura apei de răcire. Cu o ajustare adecvată a consumului de apă de răcire în condensator, va fi susținut un vid economic, iar hipotermia condensului nu va depăși valoarea minimă pentru acest condensator.
Concentrarea condensului poate apărea ca urmare a dezavantajelor constructive ale condensatorului. În unele structuri de condensare a condensatorului, ca urmare a amplasării strânse a tuburilor de răcire și a defalcării nereușite, ele creează o rezistență mare de abur, care atinge RT 15-18 mm în unele cazuri. Artă. O mare rezistență la abur a condensatorului duce la o reducere semnificativă a presiunii deasupra nivelului condensului. Reducerea presiunii amestecului deasupra nivelului condensului apare datorită scăderii presiunii parțiale a vaporilor de apă. Astfel, temperatura condensului este obținută semnificativ mai mică decât temperatura vaporilor saturați care intră în condensator. În astfel de cazuri, pentru a reduce supercooling-ul condensului, este necesar să se deplaseze la modificările structurale, și anume, pentru a îndepărta unele părți ale tuburilor de răcire în scopul dispozitivului în fasciculul de coridoare și pentru a reduce rezistența la abur a condensatorului.
Trebuie să se țină cont de faptul că îndepărtarea unei părți a tuburilor de răcire și scăderea suprafeței de răcire a condensatorului conduce la o creștere a sarcinii specifice a condensatorului. Cu toate acestea, o creștere a sarcinii specifice de abur este de obicei acceptabilă, deoarece condensatoarele de structuri vechi au o sarcină relativ scăzută de abur.
Am revizuit principalele probleme de funcționare a echipamentului unității de condensare a turbinelor cu abur. Din cele de mai sus rezultă că atenția principală în funcționarea instalației de condensare ar trebui să fie trasă la menținerea unui vid economic în condensator și să asigure hipotermarea minimă a condensului. Acești doi parametri sunt în mare parte influențați de economia instalației cu turbină. În acest scop, este necesar să se mențină o bună densitate a aerului sistemului de vid de instalare a turbinei, să asigure funcționarea normală a dispozitivelor de scurgere a aerului, a pompelor de circulație și condensare, mențineți tuburile condensatoare curate, monitorizează densitatea apei a condensatorului Preveniți mâncăruri sporite de impermeabilizare, asigurați dispozitivele normale de răcire. Dispozitivele de control și măsurare izolatoare, dispozitivele de reglementare automate, dispozitivele de semnalizare și reglare permit personalului de service să monitorizeze starea echipamentului și în spatele modului de instalare și să mențină astfel de moduri de funcționare în care se asigură o operație de instalare extrem de economică și fiabilă.