Datele inițiale:
1. Soldul termic al spațiilor este întocmit pentru două perioade ale anului:
de TP. - perioadă caldă
ca în căldură explicită Σq I. și căldură completă Σq p. .
de HP. - perioada rece
2. Condiții meteorologice externe (pentru Moscova):
TP.: t h "a" \u003d 22,3 ° C; J N "A" \u003d 49,4 kJ / kg;
HP.: t n "b" \u003d -28 ° C; J N "B" \u003d -27,8 kJ / kg.
Calculul veniturilor de umiditate în cameră Σ W. .
Temperatura aerului interior interior:
TP. - t în cel mult 3 ° C peste temperatura calculată prin parametrii "A";
HP - T B \u003d 18 ÷ 22 ° C.
PLATĂ.
Calculul pornește de la o vârstă caldă a anului TP.Deoarece schimbul de aer este obținut maxim.
Secvența de calcul (a se vedea figura 1):
1. On Diagrama J-D Aplica () N. - cu parametrii aerului în aer liber:
t n "a" \u003d 22,3 ° C; J N "A" \u003d 49,4 kJ / kg
d n "a" .
Punct de aer exterior - () N. va fi punctul de afluare - () P. .
2. Aplicați linia de temperatură constantă a aerului intern - izoterm t b
t b \u003d t n "a" 3 \u003d 25,5 ° C.
unde: v - volumul camerei, m 3..
4. Pe baza dimensiunii stresului termic al camerei, găsim gradientul de temperatură în înălțime.
Gradientul de temperatură la înălțimea spațiilor clădirilor publice și civile.
t y \u003d t b + grad t (h-h p.z.), ºC
unde: N.
- înălțimea camerei, m.;
h r.z.
- înălțimea zonei de lucru, m..
Pe Diagrama J-D Aplicați izotermul aerului de ieșire mULTUMESC.*.
Atenţie! Cu multiplicitatea schimbului de aer mai mult de 5, a fost acceptată t y \u003d t b .
(Valoarea numerică a dimensiunii raportului de căldură și umiditate, luăm 6 200).
Pe Diagrama J-D prin punctul 0 pe scara temperaturilor poartă o linie de relații cu hidratate termic semnificația numerică 6,200 și efectuați un proces de fascicul printr-un punct de aer în aer liber - () H linie paralelă a unui raport de umiditate la căldură.
Procesul procesului traversează aerul izoterm intern și aerian la punct ÎN și la punctul W. .
De la punctul W. Realizăm linia de entalpie permanentă și conținut constant de umiditate.
6. Conform formulelor, determinăm schimbul de aer la căldură completă
7. Calculați cantitatea de reglementare a aerului necesar persoanelor din cameră.
Alimentarea cu aer exterioară minimă în cameră.
| Circumferința clădirilor | Premisele | Sisteme de asistență | |||
|---|---|---|---|---|---|
| cu ventilație naturală | fără ventilație naturală | ||||
| Flux de aer | |||||
| Producție | pentru 1 persoană, m 3 / h | pentru 1 persoană, m 3 / h | Multiplicitatea schimbului de aer, H -1 | % din schimbul total de aer nu este mai mic | |
| 30*; 20** | 60 | ≥1 | — | Fără reciclare sau cu recirculare cu multiplicitate 10 H -1 și mai mult | |
| — | 60 90 120 | — | 20 15 10 | Cu recirculare cu multiplicitate mai mică de 10 H -1 | |
| Public și administrativ intern | Conform cerințelor șefilor relevanți ai Snipov | 60 20*** | — | — | — |
| Rezidențial | 3 m 3 / h pe 1 m 2 | — | — | — | |
Notă. * La volumul camerelor pentru o persoană. Mai puțin de 20 m 3
** la dimensiunea camerei pentru o persoană. 20 m 3 sau mai mult
*** Pentru sălile vizuale și reale, întâlnirile, în care oamenii sunt de până la 3 ore continuu.
Calculul suplimentar se efectuează pentru o mai mare amploare, pe baza clauzei 6 sau a alimentării cu aer externă minimă.
Realizăm calculul pentru HP.
Secvența de calcul (a se vedea figura 2):
1. On Diagrama J-D Aplica () N. - cu parametrii aerului în aer liber:
t n "b" \u003d -28 ° C; J N "B" \u003d -27,8 kJ / kg
și determină parametrul lipsă - umiditate absolută sau conținut de umiditate d n "b".
2. Luați temperatura aerului în cameră.
În prezența excesului termic, este mai bine să luați limita superioară.
t b \u003d 22 ° C.
În acest caz, costul ventilației va fi minim.
4. Pe baza amplorii stresului termic al camerei, găsim un gradient de creștere a temperaturii în înălțime
Gradientul temperaturii aerului la înălțimea spațiilor clădirilor publice și civile
și calculam temperatura aerului îndepărtată din zona superioară a camerei
t y \u003d t b + grad t (h-h r.z.), ºC
unde: N.
- înălțimea camerei, m.;
h r.z.
- înălțimea zonei de lucru, m..
Pe Diagrama J-D Aplicați izotermul aerului de ieșire.
5. Acceptăm această temperatură aerul de admisie T N diferă de temperatura internă a aerului în cameră t la cel mult 5 ° C.
t n \u003d t b - 5 \u003d 22 - 5 \u003d 17 ° C.
Pe Diagrama J-D Aplicați o izotermă a aerului de admisie.
6. Realizăm linia de conținut constant de umiditate - d \u003d const. Din punctul de aer exterior - () N. , la izoterme.
Obțineți un punct - () LA Cu parametrii aerului după încălzirea în calorifeer.
În același timp, va fi, de asemenea, un punct de admisie a aerului - () P. .
Pentru exemplul nostru, vom lua amploarea căldurii umede
Pe Diagrama J-D Realizăm o linie a unei relații termice-umede prin () 0 pe scara temperaturilor și apoi prin punctul de aer imputat - () P. Realizăm o linie paralelă a liniei rapoartelor Humid Humid până la intersecția cu interne - T B și a părăsirii în aer. Obțineți puncte - () ÎN și () W. .
7. Conform formulelor, determinăm schimbul de aer la căldură completă
Valorile numerice rezultate trebuie să coincidă cu o precizie de ± 5%.
8. Valorile obținute ale schimburilor de aer sunt comparate cu schimbul de aer de reglementare și sunt realizate mari ale valorilor.
Atenţie!
Dacă schimbul de aer de reglementare depășește cea calculată, este necesară recalcularea temperaturii aerului de alimentare.
În cele din urmă, am primit două magnitudine de schimburi de aer: conform TP și HP.
Întrebare - Cum să fii?
Opțiuni de soluție:
1. Sistemul de alimentare pentru a conta pe schimbul maxim de aer și instalați un regulator de viteză de rotație pe temperatura internă a aerului pe motorul electric ventilator. Sistemul de evacuare se face fie cu circulație naturală, fie cu un mecanic activat din același regulator de frecvență de rotație.
Sistemul este eficient, dar foarte scump!
2. Efectuați două setări de aspirație și două instalații de evacuare. O alimentare și o instalare de evacuare lucrează în HP. Sistem de alimentare cu un încălzitor de aer, care este proiectat pentru încălzirea aerului exterior din parametrii "B" la temperatura fluxului. A doua pereche de sisteme - unitate de aprovizionare Fără transportator, numai lucrările TP.
3. Efectuați numai un sistem de alimentare pentru depunerea la HP și un sistem de evacuare al aceluiași furaj, iar schimbul de aer în TP este efectuat prin ferestrele deschise.
Exemplu.
Într-o clădire administrativă - o cameră de atrium, cu dimensiuni generale în ceea ce privește:
9 × 20,1 m
și înălțimea - 6 M.
este necesar să se mențină temperatura aerului în zona de lucru ( h \u003d 2 m)
t b \u003d 23 ° C și umiditatea relativă φ B \u003d 60%.
Aerul pasionat este alimentat cu o temperatură t n \u003d 18ºC .
Disiparea completă a căldurii în cameră se compun
Σq plin. \u003d 44 kW,
disiparea explicită a căldurii sunt egale Σ q isne. \u003d 26. kW.
fluxul de umiditate este egal Σ w \u003d 32 kg / ch..
Decizie (a se vedea figura 3).
Pentru a determina amploarea coeficientului unghiular, este necesar să aducem toți parametrii în funcție de Diagrama J - D .
Σ q plin. \u003d 44 kW × 3600 \u003d 158400 kJ / kg.
Pe baza acestui lucru, coeficientul unghiular este egal
Gradientul de temperatură la înălțimea camerei va fi (definiți pe masă)
grad t \u003d 1,5 ° C.
Apoi, temperatura aerului de ieșire este egală
t y \u003d t B + grad t (H - H R.Z.) \u003d 23 + 1,5 (6 - 2) \u003d 29 ° C.
Pe Diagrama J - D Găsim un punct ÎN cu parametrii interni ai aerului () ÎN :
t b \u003d 23 ° C; φ B \u003d 60%.
Realizăm o linie de relatie umedă cu o valoare numerică 4950 Prin punctul 0 al scalei temperaturilor și, paralel cu această linie, efectuăm raza noastră de proces prin punctul de aer menajant - () ÎN.
Deoarece temperatura aerului de alimentare t n \u003d 18ºC Apoi punctul de intrare P. va fi determinată ca trecerea razei procesului și izotermului t n \u003d 18ºC .
Punct de aer de ieșire W. Se află la intersecția razei procesului și izotermului t y \u003d 29 ºC .
Obținem parametrii punctelor de referință:
În t \u003d 23 ° C; φ B \u003d 60%; D \u003d 10,51 g / kg; J B \u003d 49,84 kJ / kg;
N t n \u003d 18ºс; d n \u003d 8,4 g / kg; J n \u003d 39,37 kJ / kg;
La t y \u003d 29 ° C; D y \u003d 13,13 g / kg; J Y \u003d 62,57 kJ / kg.
Determinați consumul de aer de aprovizionare:
- privind conținutul de căldură
acestea. Vom obține aproape același consum de admisie a aerului.
Astfel, darul ratei de schimb de aer este mai mic de 5.
Deoarece multiplicitatea schimbului de aer din aflux este mai mare de 5, este necesar să se calculeze din condiția ca temperatura de ieșire a aerului intern t U. Este necesar să se ia temperatura internă internă în interior t b.
t y \u003d t in
Și formula pentru determinarea cantității de aer ar lua forma:
- privind conținutul de căldură
Circuitul fundamental al unității de ventilație de alimentare a se vedea Figura 4.
1. Consumul aerului de aprovizionare L. m 3 / h, pentru sistemul de ventilație și aer condiționat trebuie determinate de calcul și să ia o cheltuială mai mare necesară pentru a asigura:
a) standarde sanitare și igienice în conformitate cu alineatul (2);
b) normele de siguranță a exploziilor în conformitate cu alineatul (3).
2. Debitul de aer trebuie determinat separat pentru perioadele calde și reci ale anului și condițiile de tranziție, luând mai multe valori obținute prin formule (1) - (7) (la densitatea alimentării și aerul îndepărtat, egale la 1,2 kg / m 3):
a) În excesul de căldură explicită:
Fluxul termic intră în poziție dreaptă și împrăștiată radiatie solara, Trebuie luată în considerare la proiectarea:
ventilație, inclusiv cu răcire cu aer evaporativ, pentru o perioadă caldă a anului;
aer condiționat - pentru perioadele calde și reci ale anului și pentru condițiile de tranziție;
b) prin masă de substanțe dăunătoare sau explozive distinse;
(2)
Odată cu selecția simultană a mai multor substanțe nocive, cu efectul acțiunii, schimbul de aer trebuie determinat prin sumarea costurilor aerului calculate pentru fiecare dintre aceste substanțe:
c) în exces de umiditate (vapori de apă):
(3)
Pentru spațiile cu un exces de umiditate, adecvarea schimbului de aer trebuie verificată pentru a preveni formarea condensului pe suprafața interioară a structurilor externe de închidere în parametrii calculați ai aerului extern în timpul sezonului rece;
d) excesul de căldură totală:
(4)
d) la multitudinea normalizată a schimbului de aer:
(5)
e) la consumul specific normalizat de aer de aprovizionare:
(6)
(7)
În formulele (1) - (7):
|
L. w, Z. |
fluxul de aer, eliminat din zona de funcționare sau de lucru a spațiilor cu sisteme locale de aspirație și nevoi tehnologice, M 3 / H . |
|
|
Q, Q. h, F. |
debitul excesiv explicit și termic în cameră, W; |
|
|
capacitatea de căldură a aerului este egală cu 1,2 kJ / (m 3 × ° C); |
||
|
t. w, Z. |
temperatura aerului în zona de funcționare sau de lucru a camerei, îndepărtată de sistemele locale de aspirație și nevoile tehnologice, ° C; |
|
|
t. l. |
temperatura aerului îndepărtată din camera din afara zonei de funcționare sau de lucru, ° C; |
|
|
t. ÎN. |
temperatura aerului furnizată în cameră, ° C, determinată în conformitate cu clauza 6; |
|
|
excesul de umiditate în interior, g / h; |
||
|
d. w, Z. | ||
|
d. l. | ||
|
d. ÎN. | ||
|
I. w, Z. |
entalpii specifici ai aerului, eliminat din zona de lucru sau de lucru a spațiilor cu sisteme locale de aspirație și nevoi tehnologice, KJ / kg; |
|
|
I. l. |
entalpii specifici ai aerului îndepărtat din camera din afara zonei de funcționare sau de lucru, KJ / KG; |
|
|
I. ÎN. |
aerul de enthalpy specific furnizat camerei. KJ / kg, determinat ținând cont de creșterea temperaturii în conformitate cu alineatul (6); |
|
|
m. po |
consumul fiecăruia dintre substanțe nocive sau explozive care intră în aerul camerei, mg / h; |
|
|
q. w, Z. , Q. l. |
concentrația unei substanțe dăunătoare sau explozive în aer, îndepărtată, respectiv din zona de funcționare sau de lucru a camerei și dincolo de Mg / M 3; |
|
|
q. ÎN. |
concentrarea substanței dăunătoare sau explozive în aerul furnizat în cameră, mg / m3; |
|
|
V. p. |
volumul camerei, m 3; Pentru camerele de 6 m înălțime și mai mult ar trebui luate V. p. = 6 A. ; |
|
|
zona camerei, M 2; |
||
|
numărul de persoane (vizitatori), locuri de muncă, unități de echipamente; |
||
|
multiplicitatea normalizată a schimbului de aer, H -1; |
||
|
debitul de aer de alimentare normat pe 1 m 2 al încăperii, M 3 / (H × M2); |
||
|
consumul specific normat de aer de alimentare pentru 1 persoană, m 3 / h, 1 la locul de muncă, 1 vizitator sau unitate de echipament. |
Parametrii aerului t. w, Z. , d. w, Z. , I. w, Z. Trebuie să fiți egali cu parametrii calculați din incinta servită sau zona de lucru a secțiunii. 2 din aceste standarde și q. w, Z. - Egal MPC în zona de lucru a camerei.
3. Debitul de aer pentru a asigura normele de siguranță explozivă trebuie determinate prin formula (2).
În același timp, în formula (2) q. w, Z. și q. l. ar trebui înlocuit cu 0,1 q. g. , mg / m 3 (unde q. g. - Limita de concentrație mai scăzută a proliferării flacără asupra amestecurilor de gaz, vapori și prafuri).
4. Debitul de aer L. el. , m 3 / h pentru Încălzirea aeruluiNu este combinată cu ventilația să fie determinată prin formula
(8)
5. Debitul de aer L. mt. De la sistemele de ventilație periodice de lucru cu productivitate nominală L. d. , M 3 / h este dat pe baza n.Minerit, operație de sistem întreruptă timp de 1 oră cu formula
(9)
6. Temperatura aerului de alimentare furnizată de sisteme de ventilație cu motivație artificială și aer condiționat, t. ÎN. ° C, trebuie determinată prin formule:
a) cu aer exterior netratat:
(10)
b) cu aer exterior, răcit cu apă circulantă prin ciclu adiabatic care reduce temperatura acestuia D.t. 1 ° С:
c) cu aer exterior netratat (a se vedea paragraful "A") și aerul local care își reduc temperatura D.t. 2 ° С:
d) cu aerul exterior răcit cu apă circulantă (a se vedea paragraful "B") și dazamentul local (a se vedea paragraful "în"):
e) cu aer exterior încălzit într-un încălzitor de aer care mărește temperatura acestuia D.t. 3 ° С:
Anexa 18.
Obligatoriu
Temperatura redusă a aerului perioada de vară Utilizarea procesului de evaporare a adiabatică
În întreprinderile unui număr de industrii situate în zonele cu climă uscată și caldă, eliberarea căldurii explicite este predominantă cu descărcări minore de umiditate. Pentru a reduce temperatura aerului de alimentare în timpul verii, se utilizează procesul de evaporare adiabatică. Esența unei astfel de metode de reducere a temperaturii este după cum urmează. Aerul exterior este procesat în camera de irigare, introducând în contact cu picăturile de apă stropitoare având un termometru umed, vine într-o stare aproape de starea de saturație (umiditate relativă practic? \u003d 95%) datorită evaluării umidității în acest caz. Evident, evaporarea are loc numai atunci când aerul prelucrat are o umiditate relativă sub 100%. În procesul de evaporare a fluidului, sursa de căldură din aer - aer este aerul, iar starea de transfer de căldură este diferența de temperatură dintre aer și apă. La temperatura apei T m, această diferență corespunde unei diferențe psihrometrice de temperatură.
Aerul pasionat, oferind căldură explicită ca urmare a schimbului de căldură cu apă, răcită. Teoretic, când se atinge saturația completă, temperatura aerului final trebuie să fie egală cu temperatura termometrului umed T M, dar în condiții reale ale camerei de irigare a aparatului de aer condiționat pentru a obține o astfel de stare de aer eșuează. Prin urmare, atunci când este utilizat pentru a reduce temperatura aerului a procesului adiabatic de evaporare a fluidului în timpul perioadei de vară a anului, numai camera de irigare ar trebui să funcționeze de la toate nodurile principale ale aparatului de aer condiționat al duzei. Apa de stropire în camera de irigare a camerei în timpul contactului cu aerul prelucrat ia temperatura termometrului umed.
Nu sunt necesare dispozitive speciale de răcire. Din cantitatea totală de apă stropire, doar 3 ... 5% se evaporă, iar restul apei cade în palet, de unde este închis de pompă și este alimentat de duzele. Hrănirea cu apă se face automat utilizând o macara cu bile.
Deoarece cantitatea de apă adăugată este ușor, temperatura apei de stropitoare pentru calcule poate fi luată egală cu temperatura termometrului umed, iar starea finală a aerului prelucrat este determinată pe diagrama de identificare (vezi figura 6.1) din Punctul de intersecție I \u003d Const, petrecut prin punctul de stare specificată a aerului exterior (vara), cu o curbă? \u003d 95%. Parametrii inițiali ai aerului exterior sunt denumiți de t N și? n, și parametrii calculați ai aerului intern - prin T B și? în. În care? Q se poate schimba în limitele admise (a se vedea tabelul 3.2 ... 3.4), adică? B \u003d A ... B, ca și în cazul acestei metode de tratare a aerului, nu este posibilă menținerea unei valori specificate permanente a umidității relative? în.
În fig. 1 descris schema schematică Sisteme de aer condiționat în timpul verii folosind procesul adiabatic. Literele N, N și în anumite părți ale circuitului, le leagă la diagrama I-D (figura 2), pe care starea aerului în secțiunile respective ale circuitului este indicată prin aceleași litere.
Figura 1. Schema sistemului de climatizare în timpul verii, utilizând procesul de tratare a aerului adiabatic: 1 - Cameră cu aer condiționat; 2 - Aer condiționat; 3 - Calorificul primei încălzire; 4 - Camera de irigare; 5 - Calorifer al celei de-a doua încălzire; 6 - Fan
Figura 2. Bazându-se pe o diagramă I-D a procesului de procesare a adiabatică în aparatul de aer condiționat din vara
Aerul exterior din cantitatea de g, kg / h, intră în aparatul de aer condiționat 2 (vezi figura 1) și după prelucrare - în cameră 1. Aerul de evacuare este îndepărtat din cameră utilizând un sistem de evacuare. O astfel de schemă de aer condiționat este numită direct. În fig. 1 Aerul condiționat este împărțit în mod condiționat în trei părți, în conformitate cu componentele acestuia cu elemente.
Construcția procesului de aer condiționat pe diagrama I-D începe cu aplicarea unui punct H, care caracterizează starea aerului exterior (vezi figura 2). Deoarece în perioada de vară pot fi dezactivate, apoi aerul exterior cu parametrii t n, d n,? N intră în spațiul de ploaie (camera de irigare), unde, atunci când este în contact cu picăturile de apă având o temperatură a unui termometru umed, apare procesul de evaporare adiabatică, care pe diagrama de identificare corespunde fasciculului adiabatic al NP (coeficientul unghiular? WC \u003d 0). Procesul este finalizat la punctul de intersecție a acestui fascicul cu o curbă? \u003d 95%. În acest caz, temperatura T P este extrem de posibilă atunci când se utilizează procesul adiabatic.
Astfel, la procesarea specificată, temperatura aerului scade la AT \u003d T n - T p. Generarea de căldură a aerului este conservată aproximativ constantă. Din fig. 2 Se poate vedea că cu atât mai mult? n, cu atât mai puțin? t. Prin urmare, utilizarea procesului adiabatic de reducere a temperaturii aerului de alimentare este adecvată numai pentru valori relativ scăzute ale umidității relative a aerului exterior.
În condițiile luate în considerare, parametrii punctelor punctuale sunt parametrii aerului de aprovizionare. Dacă cantitatea de căldură și umiditate sunt cunoscute a fi amplasate în interior și, prin urmare, coeficientul de colț al procesului de proces? P, atunci construcția ulterioară a procesului este produsă astfel. După punctul N, se efectuează PV (corespunde procesului care apare în cameră) înainte de ao trece cu o izotermă, corespunzătoare valorii specificate a temperaturii interne. După determinarea poziției punctului, adică. Parametrii săi pot fi utilizați cu formula (1), calculați cantitatea de aer de ventilație a aerului de alimentare.
Dacă umiditatea relativă corespunzătoare punctului B satisface limitele specificate (? b \u003d a ... b), atunci construcția procesului este considerată completă. Cu toate acestea, în practică, astfel de condiții sunt adesea pliate sub care linia de fascicul de proces de schimbare a aerului în cameră trece în zona de valori ridicate de umiditate relativă, prin urmare coordonatele (adică parametrii ) Puncte în limitele admise. În aceste cazuri, la procesarea aerului în aer liber, se recomandă utilizarea schemei de aer condiționat prezentată în fig. 3. Această schemă prevede furnizarea numai a unei părți a aerului exterior în spațiul de ploaie, iar restul aerului netratat este amestecat cu aerul prelucrat folosind conducta de by-pass.
Figura 3. Schema de sistem de aer condiționat în timpul verii, utilizând procesul de procesare a adiabatică și amestecarea părții aerului exterior din zona din spatele camerei de irigare (Numerele de poziție corespund fig.1)
Partea prelucrată a aerului exterior G al DP, kg / h, are parametri în orificiul de admisie în spațiul de ploaie, corespunzător punctului H (fig.4) și la ieșirea camerei de irigare - parametrii de stare caracterizați prin punctul O (ca rezultat al procesului adiabatic). O altă parte a aerului în cantitatea de (g B cu starea H, ocolind camera de irigare, este amestecată cu aerul care apare în cantitatea de PP din camera de irigare. Ca rezultat al procesului termodinamic, Amestecul rezultat în cantitatea de g 0 va avea parametri ai stării aerului de alimentare corespunzătoare diagramei POINT P. Când aerul de alimentare sosește în cameră, sediile sunt setate la aerul interior (punctul B). Cu Acești parametri, aerul este îndepărtat din camera sistemului de ventilație de evacuare.
Figura 4. Construcția pe diagrama I-D a procesării adiabatice a aerului din aer în vara cu o parte de amestecare a aerului exterior din zona din spatele camerei de irigare
Luați în considerare construirea acestui proces de prelucrare a procesării aerului exterior în timpul aerului condiționat pe diagrama I-D (vezi figura 4). Datele sursă sunt parametrii calculați ai aerului exterior și interior, precum și coeficientul unghiular al procesului de proces din cameră. Construcția procesului de pe diagrama I-D începe cu aplicarea punctului H, având parametrii aerului exterior. Apoi, prin punctul H, raza procesului de evaporare adiabatică (WC \u003d 0) înainte de a trece curba? \u003d 95%, primind un punct O, ale cărui parametri determină starea aerului care părăsește spațiul de ploaie în cantitatea de g. Apoi, pe diagrama I-D, conform parametrilor de aer intern specificați, punctul (în acest caz, acceptă o anumită valoare). Prin punctul dintr-o rază, corespunzător procesului din cameră, înainte de ao trece cu fasciculul, dar corespunzător procesului adiabatic din camera de irigare. Punctul de intersecție P determină parametrii aerului de alimentare obținut prin amestecarea aerului exterior de pe conducta de by-pass și aerul tratat în aparatul de aer condiționat.
Deoarece parametrii aerului de alimentare determinate ca rezultat al construcției, numărul său poate fi calculat cu formula (1). Pentru a determina cantitatea de aer transmis prin picăturile de ploaie DP și conducta de aer by-pass G B, folosim proporția dintre care rezultă că G B \u003d G 0
Cantitatea de aer care trece prin spațiul de ploaie, G DP \u003d G 0 - G b.
Cantitatea de umiditate W este, KG / H care trebuie evaporată pentru umidificarea aerului în schema în cauză, poate fi determinată prin formula
Metoda considerată de tratare a aerului nu poate fi utilizată în cazurile în care parametrii (conținutul de căldură și umiditate) din aerul de alimentare sunt sub parametrii externi externi corespunzători. În astfel de cazuri, se recomandă aplicarea schemei de procesare a aerului cu răcirea și uscarea acestuia.
Piscină într-o cabană de țară,
Echipat cu sistem de ventilație de alimentare și evacuare.
Din ce în ce mai mult, locul general acceptat de recreere și comunicare devine bazine și, indiferent de dimensiune. Dar, astfel încât această cameră să fie cu adevărat confortabilă, este necesar să scăpați de umiditatea excesivă, partener obișnuit de piscină.
Această umiditate, desigur, trebuie îndepărtată. Puteți face acest lucru prin ventilație. Alte modalități de eliminare a excesului de umiditate, cum ar fi absorbția și drenajul în mașinile de răcire, sunt inutile drumuri și, în același timp, nu au ventilația necesară.
Ce trebuie luat în considerare atunci când se aplică bazinul și asigurarea sistemului său de ventilație efectiv?
Fondurile considerabile investite în construirea unui bazin individual sunt justificate numai dacă sunt susținute de temperatura, umiditatea și viteza dorită a aerului în locul în care oamenii sunt, ca să nu mai vorbim de păstrarea cantității necesare de oxigen și să elimine impuritățile dăunătoare.
Când se calculează și proiectează ventilația și trebuie să se străduiască să se asigure că evaporarea este minimă. Cu cât temperatura apei este mai mare în bazin, cu atât este mai mare evaporarea umidității de pe suprafața sa, performanța mai mare ar trebui să aibă un sistem de ventilație. De mai sus și consumul de energie pentru ventilație. Evaporarea poate fi redusă prin evitarea temperaturilor prea ridicate a apei și menținerea umidității relative maxime. Există un control foarte important asupra umidității relative a aerului în camera de piscină. Într-un astfel de climat rece, ca și rusă, convergența structurilor de construcție ar putea avea grave consecințe negative. În primul rând, materialele metalice sunt afectate, care sunt supuse coroziunii datorită condensării umidității pe suprafața lor. În plus, structurile și structurile de susținere ale clădirii sunt distruse datorită înghețării umidității în interiorul lor. Umiditatea relativă în incintele bazinelor ar trebui să fie de 50-60%. Depășirea duce la condensarea umidității, iar indicatorii inferiori creează un sentiment de disconfort în oameni.
Astfel, la organizarea ventilației în bazin, trebuie luate în considerare următoarele condiții obligatorii:
- evaporarea minimă posibilă a apei de pe suprafața bazinului;
- oferind confort pentru vizitatori;
- prevenirea condensului de umiditate pe suprafețele interioare ale gardurilor de construcție.
În majoritatea țărilor europene, temperatura apei din piscină în cazul înotului sportiv este menținută la 22-24 ° C, cu înotul de wellness, se ridică la 24-26 ° C. Temperatura aerului în camera de piscină - de la 24 la 26 o C la umiditate relativă 40-60%. Parametrii calculați recomandați ai apei și aerului pentru piscine pe standardele americane au o gamă mai largă (vezi Tabelul 1).
Dacă piscina este utilizată simultan pentru wellness și înotul sportiv, cea mai optimă combinație de parametri pare temperatura apei 27 o C și temperatura aerului 28 o C.
Când dispozitivul de ventilare în bazinele încorporate și atașate, trebuie să țineți cont de faptul că acestea trebuie furnizate cu adeziv separat și sisteme de evacuareNu este legată de sistemele de securitate ale clădirii principale, deoarece sediile bazinului și sediile clădirii principale au, de obicei, numiri funcționale diferite și matrițe interne de căldură diferite. Există o presiune scăzută în camera de piscină (5% mai mică atmosferică), pentru a crea "descărcare" și pentru a preveni răspândirea aerului umed de la piscină prin restul clădirii. Acest lucru este realizat prin excesul de volum. aer evacuat. deasupra ofertei.
Jetul aerului de alimentare nu trebuie direcționat la suprafața apei. Mobilitatea aerului în suprafața apoasă ar trebui să fie minimă și să nu depășească 0,05 m / s. - o creștere a mobilității conduce la o creștere semnificativă a evaporării apei, deteriorarea reglementării umidității relative și o creștere a consumului de energie al sistemului de ventilație. Viteza aerului de la podeaua camerei din jurul piscinei trebuie să fie de 0,13 m / s, astfel încât înotătorii să nu experimenteze senzații neplăcute de răcirea prin evaporare.
O protecție destul de eficientă a suprafețelor interioare ale modelelor de închidere a camerei de la condens asigură faptul că aceste suprafețe aruncă suprafețele. Aerul cald și uscat, îndreptat de-a lungul geamului, încălzește suprafața, împiedică condensarea vaporilor de apă și se usucă spray-ul. Este recomandabil să utilizați alimentarea aerului de alimentare prin canale subterane cu eliberarea jeturilor verticale din partea de jos în sus de-a lungul gardurilor în aer liber. În același timp, ratele ridicate de eliberare a aerului nu conduc la formarea de schițe și nu creează un sentiment de disconfort. Este destul de dificil să protejați lămpile de plafon și lanternele anti-aeronave de la condens. Aerul pasionat este recomandat să fie trimis la locul de instalare al lămpilor. Jeturile sale ar trebui să fie formate astfel încât să pună pe suprafețele interioare ale acelor structuri de închidere, a cărei temperatură poate fi mai mică decât punctul de rouă de aer. Umiditatea absolută a aerului și, în consecință, temperatura punctului de rouă în întregul volum al bazinului cu un grad suficient de ridicat de precizie poate fi considerat același. Prin urmare, nu este nevoie să se alinieze parametrii înălțimii aerului utilizat pentru încăperi mari de volume mari.
Conducte de aer, peeling aer cald purificat până la podea,
Supape de accelerație furnizate pentru controlul fluxului de aer.
Dacă în camera în care piscina este localizată din orice motiv, este imposibil să furnizați aerul din partea inferioară, atunci puteți utiliza alimentarea aerului de alimentare deasupra jeturilor de podea pe gardurile și geamurile exterioare. Este prea metoda eficientă Organizația de schimb de aer.
Tabelul №1.
Deoarece în sediul bazinelor există riscul de supratensiune a structurilor de construcții, designerii sistemelor de ventilație și de încălzire în determinarea și selectarea măsurilor de izolare a căldurii și umidității gardurilor externe ar trebui să funcționeze în strânsă legătură cu arhitecții. Pentru perioada de iarnă, izolația structurilor de închidere trebuie să asigure menținerea temperaturii interioare mai mari decât temperatura punctului de rouă de aer din cameră. Designul ferestrelor ar trebui, de asemenea, să ofere protecția împotriva căldurii Coacerea ferestrei. Deoarece sticla de fereastră este cea mai probabilă loc de condensare, se recomandă utilizarea ferestrelor triple de geamuri.
Utilizarea uscătorilor de aer nu rezolvă problemele de ventilație bazinelor. Ei nu elimină mirosurile, nu furnizează hrana aer proaspat, Creați fluxuri de aer inegale cu viteze crescute. În plus, uscătoarele care utilizează ciclul de refrigerare sunt, de asemenea, sursele de căldură. Dacă se utilizează desicantul, siguranța electrică a camerei trebuie să fie acordată o atenție deosebită. Este posibilă distribuirea de ventilație și uscătoare de aer, dar necesită analize și calcule suplimentare.
Când bazinul este adecvat, este recomandabil să se ofere adăpostul suprafeței apei cu un film special. Aceasta va reduce performanța sistemului de ventilație și va fi utilizată atunci când este necesar, modul de funcționare rentabil.
Păcatul aruncă pe stradă cu instalații extinse este destul de curat, cald și umed de la piscină și să nu-l folosească cald. Prin urmare, cea mai adecvată se aplică aplicației în bazinele centralei de alimentare cu utilizarea căldurii aerului evacuat. Căldura ascunsă a aburului de aer umed cu temperaturi destul de ridicate poate crește semnificativ eficiența recuperării acestor setări, iar utilizarea acestora reduce consumul de energie și costurile operaționale pentru ventilație.
Având în vedere că aerul exterior din diferite momente ale anului are un conținut diferit de umiditate (în timpul iernii este scăzut, în vara ridicată), cantitatea de aer de admisie a aerului furnizat pentru asimilarea umidității eliberate de suprafața bazinului și menținerea Umiditatea relativă necesară în cameră va fi mult variată, adică În timpul iernii, este necesar un schimb de aer minim, iar în timpul verii - maximul. Schimbarea performanței ventilatorului care servește piscina poate fi realizată utilizând convertorul de frecvență curentă în combinație cu senzorul relativ de umiditate instalat în conducta de aer evacuat și oferă un semnal pentru a schimba numărul de revoluții ale ambelor fani (aprovizionare și evacuare) când scade sau crește umiditatea relativă în cameră. În același timp, energia termică necesară pentru încălzirea aerului de intrare în timpul iernii este salvată semnificativ și raportul cantitativ conservat este menținut între sursa de alimentare și aerul evacuat.
Tabelul (a se vedea apendicele) poate fi văzut ca în funcție de parametrii aerului exterior și al aerului intern, iar temperatura apei în piscină schimbă schimbul de aer în interior în perioade diferite ale anului.
Ilustrațiile de mai sus (proiectarea, instalarea, punerea în funcțiune și livrarea sistemelor la cheie au fost efectuate de specialiștii "Echipamente de inginerie" CJSC) arată modul în care vă puteți organiza cu adevărat sistemul de ventilație din bazinul de cabane din țară. Unitatea de alimentare compactă este plasată în spațiu sub podeaua camerei de piscină. Acesta este echipat cu o unitate de control al sectorului apei și sistemul de automatizare care permite economic să cheltuiască lichidul de răcire, schimbând performanța instalației în funcție de parametrii aerului exterior. Aerul pasionat este furnizat în cameră prin intermediul laturilor de podea pe pereții exteriori și sub radiatoarele de încălzire situate sub ferestre, unde este încălzit suplimentar și gardurile exterioare și geamurile. Din zona superioară, aerul este îndepărtat printr-o grilă de evacuare.
Poate că unii vor părea că organizarea unei ventilații eficiente a spațiilor cu o piscină, un lucru este prea complicat, supărător și scump. Dar, după cum arată experiența, durabilitatea și puterea bazinului în sine, precum și sănătatea și starea de spirit a proprietarilor depind direct de calitatea ventilației structurilor.
Ingineri: A. Aleksashin, R. Ovchinnikov, S. Titayev
CJSC "Echipamente de inginerie"
aplicație
| Temperatura exterioară | Umiditatea relativă externă. aer | Conținutul de umiditate al aerului în aer liber | Temperatura aerului interior | Umiditatea relativă internă. aer | Temperatura marii în piscină | Total execuții de umiditate | Schimbul de aer la o piață de 1 m. Oglinzi de apă |
| t n, cu | f H,% | d h, g / kg | t în, cu | f b,% | cu o cu | M, kg / h | L 1m.kv. , m 3 / h |
| 1 | 3 | 4 | 7 | 9 | 29 | 41 | 50 |
| Perioadă caldă | |||||||
| 28.5 | 41.16 | 9.98 | 26 | 50 | 26 | 4.011 | 26.74 |
| 28.5 | 41.16 | 9.98 | 28 | 50 | 26 | 3.432 | 13.80 |
| 28.5 | 41.16 | 9.98 | 28 | 50 | 28 | 4.380 | 38.81 |
| 28.5 | 41.16 | 9.98 | 30 | 50 | 28 | 3.734 | 24.76 |
| 28.5 | 41.16 | 9.98 | 30 | 50 | 30 | 5.041 | 58.27 |
| Perioada de tranzitie | |||||||
| 8 | 22.5 | 5.76 | 26 | 50 | 26 | 4.011 | 32.25 |
| 8 | 22.5 | 5.76 | 28 | 50 | 26 | 3.432 | 23.18 |
| 8 | 22.5 | 5.76 | 28 | 50 | 28 | 4.380 | 30.44 |
| 8 | 22.5 | 5.76 | 30 | 50 | 28 | 3.734 | 21.41 |
| 8 | 22.5 | 5.76 | 30 | 50 | 30 | 5.041 | 30.04 |
| Perioada rece | |||||||
| -28 | 75.69 | 0.29 | 26 | 50 | 26 | 4.011 | 18.24 |
| -28 | 75.69 | 0.29 | 28 | 50 | 26 | 3.432 | 14.11 |
| -28 | 75.69 | 0.29 | 28 | 50 | 28 | 4.380 | 18.32 |
| -28 | 75.69 | 0.29 | 30 | 50 | 28 | 3.734 | 13.88 |
| -28 | 75.69 | 0.29 | 30 | 50 | 30 | 5.041 | 19.24 |