La determinarea performanțelor sistemelor de ventilație universală, schimbul de aer este calculat pentru trei perioade ale anului: rece, tranzitoriu și cald. Pentru sistemele de aer condiționat, calculul schimbului de aer este luat pentru două perioade ale anului - rece și cald, urmat de o analiză a operațiunii pe tot parcursul anului. Conform rezultatelor calculelor pentru diferite condiții, ventilația este selectată: ventilatoare, filtre, calorifeni, răcitoare de aer, camere de irigare etc.

Smochin. VIII. 1. Construirea proceselor de modificare a stării aerului în diagrama D-D pentru perioadele calculate ale anului cu ventilație generală

1 - Perioada rece: 2 - Perioada de tranziție; 3 - perioadă caldă; H este un punct care caracterizează parametrii aerului exterior; l non, aer de admisie; V - același aer intern; Y - Același lucru, aerul îndepărtat din zona superioară a încăperii; P ", în", y "- puncte care caracterizează parametrii aerului în perioada rece după recalcularea schimbului de aer calculat; ex P, £ p. P, este coeficienții de producție ai razei procesului în cameră, respectiv Cold, tranziție și perioadă caldă

Bursa de aer este în mare măsură determinată de alegerea parametrilor aerului (în aer liber, în zona de lucru a camerei, alimentarea și îndepărtată din cameră). Luați în considerare valorile recomandate ale acestor parametri.

Parametrii aerului în aer liber. Temperatura și entalpia aerului exterior (punctul N din fig. VIII. 1) sunt acceptate în conformitate cu recomandările SNIP în conformitate cu locația geografică a obiectului. Conținutul de umiditate este determinat de diagrama / - D-Diagrama. Există două opțiuni pentru condiții externe calculate pentru ventilație - categoriile de parametri climă A și B:

Pentru perioada rece a anului, parametrii și sunt luați cu ventilație generală, parametrii B - pentru sistemele de ventilație generală, combinate cu încălzire sau dacă există Sunsuri locale, pentru sistemele de scenarii aeriene, precum și pentru sistemele de aer condiționat ;

Pentru perioada de tranziție a anului, pentru toate părțile țării, ele iau / h \u003d 4-10 ° C, fi \u003d G70% (conținutul de entalpie și umiditate al aerului sunt preluate de / -d diagrame);

Pentru o perioadă caldă a anului, parametrii A sunt luați pentru orice sisteme de ventilație (inclusiv pentru sistemele de ventilație cu umidificare adiabatică a aerului), parametrii sistemelor de aer condiționat.

Parametrii aerului în zona de lucru a camerei. În conformitate cu SNIP, condițiile interne pentru două perioade ale anului - cald și rece (aici includ și o perioadă de tranziție). Pentru majoritatea camerelor cu ventilație generală, parametrii interni ai aerului - punctul din diagrama / - D-Diagrama (fig. VII 1.1) sunt limitate numai de temperatura TB (temperatura în zona servită a camerei). Pentru spațiile cu elgo semnificative - descărcări, se adaugă umiditatea relativă maximă admisă a aerului intern. Ca parametrii de aer calculați, NRI din ventilația generală ia parametrii admisibili. DJ Proiectarea sistemelor de climatizare
Ha acceptă parametri optimi (combinații TB și<рв). Значения расчетных параметров приведены в гл. I.

Parametri aerul de admisie. Temperatura aerului de alimentare (punctul N din fig. VIII. 1) al sistemelor de ventilație pentru a crește inslarea aderenței termice la acestea este de dorit să se ia cât mai scăzut posibil. Acest lucru reduce schimbul de aer necesar. Cu toate acestea, atunci când aleg TN, pentru perioada rece a anului, inadmisibilitatea condițiilor incomode ar trebui luată în considerare după cum urmează:

A) cu înălțimea spațiilor clădirilor rezidențiale și publice până la 3 m, TU este luată sub TB cu 2-3 ° C; Cu înălțimea spațiilor mai mult de 3 m (sali, clase, public etc.) - sub TB cu 4-6 ° C. Este posibilă o scădere mai mare a valorii TN, dar când este selectată, este necesar Asigurați-vă că parametrii aerului specificați în zona deservită a camerei trebuie să fie garantate. Reafirmând acest lucru prin calcularea jetului de alimentare (vezi Ch. IX). Aceste recomandări se aplică spațiilor condiționate;

B) În incinta clădirilor industriale, £ să fie determinată din starea, astfel încât fluxul de aer din orificiul de alimentare (duza), ajungând la locul de muncă, a avut o temperatură de 1-1,5 ° C sub TB, când aerul este furnizat zona superioară a camerei sau în zona inferioară ops - Kami, dar în depărtare de lucrări durează 6-10 ° C sub TB; Pentru sistemele de aeronave care furnizează aer pentru a compensa soarele locale în atelierele cu exces de căldură semnificativ, acestea iau n \u003d 5 ° C (când aerul este furnizat la distanță de locurile de muncă); Pentru sistemele de accident vascular cerebral, parametrii aerului de alimentare, FP și viteza hranei sale sunt determinate de un calcul special.

Temperatura aerului de alimentare în timpul perioadei reci a anului este, de asemenea, suprapusă datorită inadmisibilității condensului aerului intern de vapori de apă la conducta de aer.

Pentru perioada de tranziție a anului, TN este primită cu 0,5-1 ° C peste temperatura calculată a aerului în aer liber pentru această perioadă (încălzirea aerului în conductele de aer este luată în considerare).

Pentru un sezon cald al anului, temperatura aerului de alimentare - * x coincide cu temperatura aerului exterior (categoria parametrilor climatici a).

Parametrii aerului de aprovizionare rămasă - entalpia, conținutul de umiditate, umiditatea relativă - sunt determinate de / - diagrama RF. Pentru perioada rece a anului (linia 1 - în figura VIII. 1), punctul P este la intersecția liniei D \u003d Const (încălzirea în calorifer) care trece prin punctul H, cu izoterm, corespunzător cerințele considerate mai sus cerințele pentru temperatura aerului de alimentare. Pentru perioada de tranziție a anului (linia 2 din figura VIII. 1) Punctul P este pe linia d \u003d\u003d \u003d const care trece prin punctul H, 0,5-1 ° C deasupra acesteia. Pentru o perioadă caldă a anului (linia 3 din figura VIII.1), punctul P coincide cu punctul ".

Parametrii aerului îndepărtați din cameră. Din păcate, problema valorilor parametrilor aerului care urmează să fie eliminată din cameră nu este încă studiată pe deplin pentru a rezolva ventilația diferitelor industrii. Temperatura aerului din zona superioară a camerei (punctul Y din fig. VIII. 1) depinde de mulți factori - înălțimea și cursa de căldură a camerei, metodele de furnizare și îndepărtare a aerului, localizarea tehnologiei Echipamente etc. În mod obișnuit, valorile parametrilor aerului îndepărtate sunt luate pe baza experimentelor cu contabilitate pentru experiența acumulată de proiectare a ventilației spațiilor. În absența datelor experimentale, puteți utiliza
Creșterea medie a temperaturii aerului intern la înălțimea spațiilor este gradul T (Tabelul VIII.2). În acest caz, punctul Y este la intersecția razei corespunzătoare a procesului din încăperea efectuată de la punctul P, cu "izotermul, care trece deasupra izotermului / b \u003d const de valoarea (otravă-1.5) gradf .

Tabelul VIII.2.

Gradienții de temperatură a aerului în înălțimea spațiilor de clădiri rezidențiale și publice

Excesul specific de căldură explicită

La reciclarea distribuției, construirea procedeului de schimbare a stării aerului din sistemul de ventilație și încăperea pentru perioada rece a anului este prezentată în fig. VIII.2, A, B. Selectați opțiunea pentru gard

Smochin. VIII.2. Construirea proceselor de modificare a stării aerului în diagrama I-D pentru perioada rece a anului cu ventilație generală cu recircularea aeriană internă

A - cu gardul de reciclare a aerului din zona superioară a încăperii (cu parametrii caracterizați printr-un punct Y); B - Același lucru, din zona de lucru (cu parametrii caracterizați de litera b)

Reciclarea aerului din lucrare sau din zona superioară a încăperii se face ținând cont de natura distribuției prin plasarea descărcării dăunătoare.

Procesul de schimbare a stării aerului este construit în fig. VIII.2, cu condiția ca coeficienții unghiulari ai zonelor inferioare și superioare ale camerei să fie aceleași.

Punctul C corespunde parametrilor unui amestec de reciclare și aer exterior. Dacă temperatura amestecului este mai mică decât temperatura dorită a debitului, amestecul este încălzit în Calorifer (linia SP) dacă
Temperatura amestecului va fi mai mare decât temperatura dorită a debitului, amestecul este răcit, mărind ponderea aerului exterior. Punctele C și P în ultimul caz sunt combinate, iar linia de amestecare sau IV coincide cu procesul de proces din cameră.

Pentru a găsi poziția punctului C atunci când se calculează sistemul de ventilație cu reciclare, este necesar să se determine cantitatea de aer proaspăt (exterior) furnizat în cameră. Cantitatea necesară de aer exterior este determinată de cantitatea de dioxid de carbon alocat în respirație de către persoane aflate în cameră, conform formulei (VIII. 12 ^). VIII.1. În același timp, standardele sanitare prevăd că aprovizionarea cu aer proaspăt a fost de cel puțin 2q m3 / h pe persoană într-o cameră de mai mult de 20 m3 pe persoană sau 30 m3 / h per persoană, cu o cameră mai mică. În plus, aerul exterior ar trebui să fie cel puțin 10% din cantitatea totală de aer furnizat în cameră. Calculul are o valoare mare din recomandările obținute cu privire la recomandările specificate.

Exemplul V1i1.2. Determinați cantitatea de aer exterior care trebuie furnizat la ventilarea unei clase de 12x5.8x3.3 (p) m, dacă există 40 de studenți și un profesor.

Decizie. 1. În conformitate cu cerințele standardelor sanitare la volumul camerelor pe persoană 12x5.8x3.3 / (40 + 1) \u003d 230/41 \u003d 5,7 m3<20 м3 подача в помещение свежего воздуха должна быть не менее LH = 30-41 = 1230 м^/ч

2. Cantitatea de dioxid de carbon separat de oameni este determinată prin formula MVR \u003d 2CI. Omul adult împărtășește 35 g / h din sog, copiii au alocat 18 g / h. În consecință, MVR \u003d 18-40 + 35-1 \u003d 755 g / h. Pentru facilitățile copiilor, software-ul MPC este de 1,5 g / m3, adică E \u003d 1,5 g / m3. Concentrația de C02 în bariera exterioară (nu regiunea centrală) este de 0,75 g / m3, deci pe sp \u003d 0,75 g / m3. Performanța necesară a sistemului de ventilație sociabilă conform C02, conform tabelului Formula (VIII.12 "). VIII.1, cu condiția ca RUZRP să fie

L \u003d _j1bp_ \u003d 755 yui mz / h, cu ° 2 su -sp 1.5 - 0,75

Care este mai mică decât o anumită cantitate de LH. În consecință, acceptăm LH -1230 m3 / h.

Selectarea schimbului de aer calculat. După calcularea schimbului de aer, este necesar să se analizeze performanța necesară a sistemului de ventilație sociabilă în diferite perioade ale anului. Spre deosebire de performanța sistemelor locale de ventilație, care nu se schimbă pe parcursul anului, performanța necesară a sistemelor este schimbată de anotimpuri (uneori pe scară largă).

Pentru sistemele cu mișcare a aerului natural, schimbarea sezonieră a performanței se realizează prin reglementarea operațională. Pentru aceste sisteme se calculează un astfel de schimb de aer, pentru implementarea căreia este necesară o secțiune transversală mai mare a canalelor sau o zonă mare de deschidere deschisă. De regulă, este un schimb de aer definit pentru o perioadă caldă a anului (aerare) sau o perioadă de £ h \u003d 5 ° C (sisteme de ventilație canal).

Pentru sistemele cu mișcare mecanică a mișcării aerului, alegerea de schimb de aer este calculată (pentru selecția echipamentului), este mai complicată. Această alegere este produsă de Bursa de Air definită în unități în vrac pentru cele trei perioade calculate ale anului. În practică, există o mare varietate de combinații de schimb de aer necesare pentru diferite perioade ale anului și modalități diferite de a le asigura. Luați în considerare cele mai frecvente cazuri.

1. Nu este permisă deschiderea ferestrelor și ventilației cu aer (camera este curată sau clădirea este situată într-o zonă poluată sau fereastra camerei se află pe autostradă etc.). În acest caz, pentru selectarea ventilatorului, filtrelor și a altor elemente ale sistemului de ventilație, se ia o mai mare a schimbului de aer necesare pentru perioadele reci, tranzitorii și calde ale anului.

2. În cameră este posibilă ventilarea (aerarea) în timpul sezonului cald al anului (clădirea se află în zona verde, nu există cerințe dificile pentru curățenia și un microclimat în cameră - cea mai mare parte a premiselor industriale și clădiri publice). Performanța sistemului de ventilație mecanică pentru aceste spații este egală cu cea mai mare a schimbului de aer necesar pentru perioada rece și de tranziție a anului. Performanța sistemului de evacuare în acest caz este luată egală cu cea mai mare a schimbului de aer necesar pentru trei perioade ale anului. Uneori, sistemul de alimentare poate fi calculat pe schimbul de aer de iarnă și de evacuare - pentru vară. În timpul verii, cu ferestre deschise, acest sistem va oferi schimbul de aer necesar. În perioada rece a anului, un astfel de sistem de evacuare trebuie să fie de acord, adică reducerea performanței acesteia.

Pentru spațiile în care ventilația din vară este ușor fezabilă, de exemplu, prin ventilație, performanța sistemului de evacuare poate fi realizată din performanțe egale de aprovizionare. În același timp, este necesar să se efectueze un calcul de testare a posibilității de a asigura schimbul de aer de schimb valutar necesar în timpul verii.

Pentru spațiile menționate în PP. 1 și 2, după selectarea aerului calculat, este necesar să se clarifice parametrii aerului de alimentare în perioada rece a anului, dacă performanța sistemului de alimentare este selectată de schimbul de aer calculat pentru perioada de tranziție sau de vară ( linia punctată în figura VIII.1).

Calculul schimbului de aer pentru multiplicitate de reglementare. Radiația schimbului de aer este raportul dintre volumul de aer furnizat în cameră sau îndepărtat de la el timp de o oră până la dimensiunea camerei. Această valoare este adesea utilizată pentru a evalua corectitudinea calculului schimbului de aer în încăperi. Multiplicitatea de reglementare este utilizată pentru a calcula schimbul de aer în spații obișnuite cu exces în principal C02 și căldură. Camera de schimb estimată a aerului în aceste cazuri ar trebui să fie m3 / h:

LP \u003d Barosh (VIII. 25)

Unde KR - multiplicitatea de reglementare a sălii de schimb de aer, H-1; Ud este dimensiunea camerei, m3.

Valorile KR pentru diferite spații sunt date în capitolele respective ale snip. În acest caz, multiplicitatea este indicată, dar capota și afluxul. Bursa de aer calculată prin multiplicitatea sa de reglementare trebuie să fie furnizată de sistemele de ventilație. În cazul în care multiplicitatea de reglementare a schimbului de aer pe intrarea și extractorul pentru spațiile individuale nu coincid, cantitatea de aer necesar pentru echilibrul complet este furnizată camerelor vecine sau a camerei coridoarelor. Este obișnuit să determinați afluxul total și evacuarea spațiilor cu vedere la o gateway comună (coridor). Diferența dintre afluxul total și eșapament - "debalance" - trebuie depusă (cu o evacuare excesivă) sau de ștergere (cu un flux excesiv) de la gateway-ul comun. Excepțiile sunt clădiri rezidențiale, extractul din incintele din care, prin standardele existente, este compensat de un aflux natural prin intermediul ferestrelor.

Reducerea temperaturii aerului de alimentare în timpul perioadei de vară utilizând procesul de evaporare adiabatică

În întreprinderile unui număr de industrii situate în zonele cu climă uscată și caldă, eliberarea căldurii explicite este predominantă cu descărcări minore de umiditate. Pentru a reduce temperatura aerului de alimentare în timpul verii, se utilizează procesul de evaporare adiabatică. Esența unei astfel de metode de reducere a temperaturii este după cum urmează. Aerul exterior este procesat în camera de irigare, introducând în contact cu picăturile de apă stropitoare având un termometru umed, vine într-o stare aproape de starea de saturație (umiditate relativă practic? \u003d 95%) datorită evaluării umidității în acest caz. Evident, evaporarea are loc numai atunci când aerul prelucrat are o umiditate relativă sub 100%. În procesul de evaporare a fluidului, sursa de căldură din aer - aer este aerul, iar starea de transfer de căldură este diferența de temperatură dintre aer și apă. La temperatura apei T m, această diferență corespunde unei diferențe psihrometrice de temperatură.

Aerul pasionat, oferind căldură explicită ca urmare a schimbului de căldură cu apă, răcită. Teoretic, când se atinge saturația completă, temperatura aerului final trebuie să fie egală cu temperatura termometrului umed T M, dar în condiții reale ale camerei de irigare a aparatului de aer condiționat pentru a obține o astfel de stare de aer eșuează. Prin urmare, atunci când este utilizat pentru a reduce temperatura aerului a procesului adiabatic de evaporare a fluidului în timpul perioadei de vară a anului, numai camera de irigare ar trebui să funcționeze de la toate nodurile principale ale aparatului de aer condiționat al duzei. Apa de stropire în camera de irigare a camerei în timpul contactului cu aerul prelucrat ia temperatura termometrului umed.

Nu sunt necesare dispozitive speciale de răcire. Din cantitatea totală de apă stropire, doar 3 ... 5% se evaporă, iar restul apei cade în palet, de unde este închis de pompă și este alimentat de duzele. Hrănirea cu apă se face automat utilizând o macara cu bile.

Deoarece cantitatea de apă adăugată este ușor, temperatura apei de stropitoare pentru calcule poate fi luată egală cu temperatura termometrului umed, iar starea finală a aerului prelucrat este determinată pe diagrama de identificare (vezi figura 6.1) din Punctul de intersecție I \u003d Const, petrecut prin punctul de stare specificată a aerului exterior (vara), cu o curbă? \u003d 95%. Parametrii inițiali ai aerului exterior sunt denumiți de t N și? n, și parametrii calculați ai aerului intern - prin T B și? în. În care? Q se poate schimba în limitele admise (a se vedea tabelul 3.2 ... 3.4), adică? B \u003d A ... B, ca și în cazul acestei metode de tratare a aerului, nu este posibilă menținerea unei valori specificate permanente a umidității relative? în.

În fig. 1 prezintă o diagramă schematică a sistemului de aer condiționat în timpul verii, utilizând procesul adiabatic. Literele N, N și în anumite părți ale circuitului, le leagă la diagrama I-D (figura 2), pe care starea aerului în secțiunile respective ale circuitului este indicată prin aceleași litere.

Figura 1. Schema sistemului de climatizare în timpul verii, utilizând procesul de tratare a aerului adiabatic: 1 - Cameră cu aer condiționat; 2 - Aer condiționat; 3 - Calorificul primei încălzire; 4 - Camera de irigare; 5 - Calorifer al celei de-a doua încălzire; 6 - Fan

Figura 2. Bazându-se pe o diagramă I-D a procesului de procesare a adiabatică în aparatul de aer condiționat din vara

Aerul exterior din cantitatea de g, kg / h, intră în aparatul de aer condiționat 2 (vezi figura 1) și după prelucrare - în cameră 1. Aerul de evacuare este îndepărtat din cameră utilizând un sistem de evacuare. O astfel de schemă de aer condiționat este numită direct. În fig. 1 Aerul condiționat este împărțit în mod condiționat în trei părți, în conformitate cu componentele acestuia cu elemente.

Construcția procesului de aer condiționat pe diagrama I-D începe cu aplicarea unui punct H, care caracterizează starea aerului exterior (vezi figura 2). Deoarece în perioada de vară pot fi dezactivate, apoi aerul exterior cu parametrii t n, d n,? N intră în spațiul de ploaie (camera de irigare), unde, atunci când este în contact cu picăturile de apă având o temperatură a unui termometru umed, apare procesul de evaporare adiabatică, care pe diagrama de identificare corespunde fasciculului adiabatic al NP (coeficientul unghiular? WC \u003d 0). Procesul este finalizat la punctul de intersecție a acestui fascicul cu curba? \u003d 95%. În acest caz, temperatura T P este extrem de posibilă atunci când se utilizează procesul adiabatic.

Astfel, la procesarea specificată, temperatura aerului scade la AT \u003d T n - T p. Generarea de căldură a aerului este conservată aproximativ constantă. Din fig. 2 Se poate vedea că cu atât mai mult? n, cu atât mai puțin? t. Prin urmare, utilizarea procesului adiabatic de reducere a temperaturii aerului de alimentare este adecvată numai pentru valori relativ scăzute ale umidității relative a aerului exterior.

În condițiile luate în considerare, parametrii punctelor punctuale sunt parametrii aerului de aprovizionare. Dacă cantitatea de căldură și umiditate sunt cunoscute a fi amplasate în interior și, prin urmare, coeficientul de colț al procesului de proces? P, atunci construcția ulterioară a procesului este produsă astfel. După punctul N, se efectuează PV (corespunde procesului care apare în cameră) înainte de ao trece cu o izotermă, corespunzătoare valorii specificate a temperaturii interne. După determinarea poziției punctului, adică. Parametrii săi pot fi utilizați cu formula (1), calculați cantitatea de aer de ventilație a aerului de alimentare.

Dacă umiditatea relativă corespunzătoare punctului B satisface limitele specificate (? b \u003d a ... b), atunci construcția procesului este considerată completă. Cu toate acestea, în practică, astfel de condiții sunt adesea pliate sub care linia de fascicul de proces de schimbare a aerului în cameră trece în zona de valori ridicate de umiditate relativă, prin urmare coordonatele (adică parametrii ) Puncte în limitele admise. În aceste cazuri, la procesarea aerului în aer liber, se recomandă utilizarea schemei de aer condiționat prezentată în fig. 3. Această schemă prevede furnizarea numai a unei părți a aerului exterior în spațiul de ploaie, iar restul aerului netratat este amestecat cu aerul prelucrat folosind conducta de by-pass.

Figura 3. Schema de sistem de aer condiționat în timpul verii, utilizând procesul de procesare a adiabatică și amestecarea părții aerului exterior din zona din spatele camerei de irigare (Numerele de poziție corespund fig.1)

Partea prelucrată a aerului exterior G al DP, kg / h, are parametri în orificiul de admisie în spațiul de ploaie, corespunzător punctului H (fig.4) și la ieșirea camerei de irigare - parametrii de stare caracterizați prin punctul O (ca rezultat al procesului adiabatic). O altă parte a aerului în cantitatea de (g B cu starea H, ocolind camera de irigare, este amestecată cu aerul care apare în cantitatea de PP din camera de irigare. Ca rezultat al procesului termodinamic, Amestecul rezultat în cantitatea de g 0 va avea parametri ai stării aerului de alimentare corespunzătoare diagramei POINT P. Când aerul de alimentare sosește în cameră, sediile sunt setate la aerul interior (punctul B). Cu Acești parametri, aerul este îndepărtat din camera sistemului de ventilație de evacuare.

Figura 4. Construcția pe diagrama I-D a procesării adiabatice a aerului din aer în vara cu o parte de amestecare a aerului exterior din zona din spatele camerei de irigare

Luați în considerare construirea acestui proces de prelucrare a procesării aerului exterior în timpul aerului condiționat pe diagrama I-D (vezi figura 4). Datele sursă sunt parametrii calculați ai aerului exterior și interior, precum și coeficientul unghiular al procesului de proces din cameră. Construcția procesului de pe diagrama I-D începe cu aplicarea punctului H, având parametrii aerului exterior. Apoi, prin punctul H, raza procesului de evaporare adiabatică (WC \u003d 0) înainte de a trece curba? \u003d 95%, primind un punct O, ale cărui parametri determină starea aerului care părăsește spațiul de ploaie în cantitatea de g. Apoi, pe diagrama I-D, conform parametrilor de aer intern specificați, punctul (în acest caz, acceptă o anumită valoare). Prin punctul dintr-o rază, corespunzător procesului din cameră, înainte de ao trece cu fasciculul, dar corespunzător procesului adiabatic din camera de irigare. Punctul de intersecție P determină parametrii aerului de alimentare obținut prin amestecarea aerului exterior de pe conducta de by-pass și aerul tratat în aparatul de aer condiționat.

Deoarece parametrii aerului de alimentare determinate ca rezultat al construcției, numărul său poate fi calculat cu formula (1). Pentru a determina cantitatea de aer transmis prin picăturile de ploaie DP și conducta de aer by-pass G B, folosim proporția dintre care rezultă că G B \u003d G 0

Cantitatea de aer care trece prin spațiul de ploaie, G DP \u003d G 0 - G b.

Cantitatea de umiditate W este, KG / H care trebuie evaporată pentru umidificarea aerului în schema în cauză, poate fi determinată prin formula

Metoda considerată de tratare a aerului nu poate fi utilizată în cazurile în care parametrii (conținutul de căldură și umiditate) din aerul de alimentare sunt sub parametrii externi externi corespunzători. În astfel de cazuri, se recomandă aplicarea schemei de procesare a aerului cu răcirea și uscarea acestuia.

Datele inițiale:

1. Soldul termic al spațiilor este întocmit pentru două perioade ale anului:

de TP. - perioadă caldă

ca în căldură explicită Σq I. și căldură completă Σq p. .

de HP. - perioada rece

2. Condiții meteorologice externe (pentru Moscova):

TP.: t h "a" \u003d 22,3 ° C; J N "A" \u003d 49,4 kJ / kg;

HP.: t n "b" \u003d -28 ° C; J N "B" \u003d -27,8 kJ / kg.

Calculul veniturilor de umiditate în cameră Σ W. .

Temperatura aerului interior interior:

TP. - t în cel mult 3 ° C peste temperatura calculată prin parametrii "A";

HP - T B \u003d 18 ÷ 22 ° C.

PLATĂ.

Calculul pornește de la o vârstă caldă a anului TP.Deoarece schimbul de aer este obținut maxim.

Secvența de calcul (a se vedea figura 1):

1. On Diagrama J-D Aplica () N. - cu parametrii aerului în aer liber:

t n "a" \u003d 22,3 ° C; J N "A" \u003d 49,4 kJ / kg

d n "a" .

Punct de aer exterior - () N. va fi punctul de afluare - () P. .

2. Aplicați linia de temperatură constantă a aerului intern - izoterm t b

t b \u003d t n "a" 3 \u003d 25,5 ° C.

unde: v - volumul camerei, m 3..

4. Pe baza dimensiunii stresului termic al camerei, găsim gradientul de temperatură în înălțime.

Gradientul de temperatură la înălțimea spațiilor clădirilor publice și civile.

t y \u003d t b + grad t (h-h p.z.), ºC

unde: N. - înălțimea camerei, m.;
h r.z. - înălțimea zonei de lucru, m..

Pe Diagrama J-D Aplicați izotermul aerului de ieșire mULTUMESC.*.

Atenţie! Cu multiplicitatea schimbului de aer mai mult de 5, a fost acceptată t y \u003d t b .

(Valoarea numerică a dimensiunii raportului de căldură și umiditate, luăm 6 200).

Pe Diagrama J-D Prin punctul 0 la scara de temperatură, purtăm un raport umid de umiditate termică, cu o valoare numerică de 6,200 și efectuăm un fascicul de proces prin linia paralelă a aerului exterior - () H al raportului de umiditate la căldură.

Procesul procesului traversează aerul izoterm intern și aerian la punct ÎN și la punctul W. .

De la punctul W. Realizăm linia de entalpie permanentă și conținut constant de umiditate.

6. Conform formulelor, determinăm schimbul de aer la căldură completă

7. Calculați cantitatea de reglementare a aerului necesar persoanelor din cameră.

Alimentarea cu aer exterioară minimă în cameră.

Circumferința clădirilor	Premisele				Sisteme de asistență
	cu ventilație naturală	fără ventilație naturală
	Flux de aer
Producție	pentru 1 persoană, m 3 / h	pentru 1 persoană, m 3 / h	Multiplicitatea schimbului de aer, H -1	% din schimbul total de aer nu este mai mic
	30*; 20**	60	≥1	—	Fără reciclare sau cu recirculare cu multiplicitate 10 H -1 și mai mult
	—	60 90 120	—	20 15 10	Cu recirculare cu multiplicitate mai mică de 10 H -1
Public și administrativ intern	Conform cerințelor șefilor relevanți ai Snipov	60 20***	—	—	—
Rezidențial	3 m 3 / h pe 1 m 2		—	—	—

Notă. * La volumul camerelor pentru o persoană. Mai puțin de 20 m 3

** la dimensiunea camerei pentru o persoană. 20 m 3 sau mai mult
*** Pentru sălile vizuale și reale, întâlnirile, în care oamenii sunt de până la 3 ore continuu.

Calculul suplimentar se efectuează pentru o mai mare amploare, pe baza clauzei 6 sau a alimentării cu aer externă minimă.

Realizăm calculul pentru HP.

Secvența de calcul (a se vedea figura 2):

1. On Diagrama J-D Aplica () N. - cu parametrii aerului în aer liber:

t n "b" \u003d -28 ° C; J N "B" \u003d -27,8 kJ / kg

și determină parametrul lipsă - umiditate absolută sau conținut de umiditate d n "b".

2. Luați temperatura aerului în cameră.

În prezența excesului termic, este mai bine să luați limita superioară.

t b \u003d 22 ° C.

În acest caz, costul ventilației va fi minim.

4. Pe baza amplorii stresului termic al camerei, găsim un gradient de creștere a temperaturii în înălțime

Gradientul temperaturii aerului la înălțimea spațiilor clădirilor publice și civile

și calculam temperatura aerului îndepărtată din zona superioară a camerei

t y \u003d t b + grad t (h-h r.z.), ºC

unde: N. - înălțimea camerei, m.;
h r.z. - înălțimea zonei de lucru, m..

Pe Diagrama J-D Aplicați izotermul aerului de ieșire.

5. Presupunem că temperatura aerului de alimentare T P diferă de temperatura internă a aerului în cameră T până la cel mult 5 ° C.

t n \u003d t b - 5 \u003d 22 - 5 \u003d 17 ° C.

Pe Diagrama J-D Aplicați o izotermă a aerului de admisie.

6. Realizăm linia de conținut constant de umiditate - d \u003d const. Din punctul de aer exterior - () N. , la izoterme.

Obțineți un punct - () LA Cu parametrii aerului după încălzirea în calorifeer.

În același timp, va fi, de asemenea, un punct de admisie a aerului - () P. .

Pentru exemplul nostru, vom lua amploarea căldurii umede

Pe Diagrama J-D Realizăm o linie a unei relații termice-umede prin () 0 pe scara temperaturilor și apoi prin punctul de aer imputat - () P. Realizăm o linie paralelă a liniei rapoartelor Humid Humid până la intersecția cu interne - T B și a părăsirii în aer. Obțineți puncte - () ÎN și () W. .

7. Conform formulelor, determinăm schimbul de aer la căldură completă

Valorile numerice rezultate trebuie să coincidă cu o precizie de ± 5%.

8. Valorile obținute ale schimburilor de aer sunt comparate cu schimbul de aer de reglementare și sunt realizate mari ale valorilor.

Atenţie!

Dacă schimbul de aer de reglementare depășește cea calculată, este necesară recalcularea temperaturii aerului de alimentare.

În cele din urmă, am primit două magnitudine de schimburi de aer: conform TP și HP.

Întrebare - Cum să fii?

Opțiuni de soluție:

1. Sistemul de alimentare pentru a conta pe schimbul maxim de aer și instalați un regulator de viteză de rotație pe temperatura internă a aerului pe motorul electric ventilator. Sistemul de evacuare se face fie cu circulație naturală, fie cu un mecanic activat din același regulator de frecvență de rotație.

Sistemul este eficient, dar foarte scump!

2. Efectuați două setări de aspirație și două instalații de evacuare. O alimentare și o instalare de evacuare lucrează în HP. Sistem de alimentare cu un încălzitor de aer, care este proiectat pentru încălzirea aerului exterior din parametrii "B" la temperatura fluxului. Cea de-a doua pereche de sisteme este o unitate de aprovizionare fără un calor, numai TP funcționează.

3. Efectuați numai un sistem de alimentare pentru depunerea la HP și un sistem de evacuare al aceluiași furaj, iar schimbul de aer în TP este efectuat prin ferestrele deschise.

Exemplu.

Într-o clădire administrativă - o cameră de atrium, cu dimensiuni generale în ceea ce privește:

9 × 20,1 m

și înălțimea - 6 M.

este necesar să se mențină temperatura aerului în zona de lucru ( h \u003d 2 m)

t b \u003d 23 ° C și umiditatea relativă φ B \u003d 60%.

Aerul pasionat este alimentat cu o temperatură t n \u003d 18ºC .

Disiparea completă a căldurii în cameră se compun

Σq plin. \u003d 44 kW,

disiparea explicită a căldurii sunt egale Σ q isne. \u003d 26. kW.

fluxul de umiditate este egal Σ w \u003d 32 kg / ch..

Decizie (a se vedea figura 3).

Pentru a determina amploarea coeficientului unghiular, este necesar să aducem toți parametrii în funcție de Diagrama J - D .

Σ q plin. \u003d 44 kW × 3600 \u003d 158400 kJ / kg.

Pe baza acestui lucru, coeficientul unghiular este egal

Gradientul de temperatură la înălțimea camerei va fi (definiți pe masă)

grad t \u003d 1,5 ° C.

Apoi, temperatura aerului de ieșire este egală

t y \u003d t B + grad t (H - H R.Z.) \u003d 23 + 1,5 (6 - 2) \u003d 29 ° C.

Pe Diagrama J - D Găsim un punct ÎN cu parametrii interni ai aerului () ÎN :

t b \u003d 23 ° C; φ B \u003d 60%.

Realizăm o linie de relatie umedă cu o valoare numerică 4950 Prin punctul 0 al scalei temperaturilor și, paralel cu această linie, efectuăm raza noastră de proces prin punctul de aer menajant - () ÎN.

Deoarece temperatura aerului de alimentare t n \u003d 18ºC Apoi punctul de intrare P. va fi determinată ca trecerea razei procesului și izotermului t n \u003d 18ºC .

Punct de aer de ieșire W. Se află la intersecția razei procesului și izotermului t y \u003d 29 ºC .

Obținem parametrii punctelor de referință:

În t \u003d 23 ° C; φ B \u003d 60%; D \u003d 10,51 g / kg; J B \u003d 49,84 kJ / kg;

N t n \u003d 18ºс; d n \u003d 8,4 g / kg; J n \u003d 39,37 kJ / kg;

La t y \u003d 29 ° C; D y \u003d 13,13 g / kg; J Y \u003d 62,57 kJ / kg.

Determinați consumul de aer de aprovizionare:

• privind conținutul de căldură

acestea. Vom obține aproape același consum de admisie a aerului.

Astfel, darul ratei de schimb de aer este mai mic de 5.

Deoarece multiplicitatea schimbului de aer din aflux este mai mare de 5, este necesar să se calculeze din condiția ca temperatura de ieșire a aerului intern t U. Este necesar să se ia temperatura internă internă în interior t b.

t y \u003d t in

Și formula pentru determinarea cantității de aer ar lua forma:

• privind conținutul de căldură

Circuitul fundamental al unității de ventilație de alimentare a se vedea Figura 4.

| Cerințe pentru parametrii aerieni externi și interni Organizația de schimb de aer Indoor | | Echipamente de bază |

Determinarea cantității necesare de alimentare și aerul evacuat

Ca urmare a unei anumite activități a unei persoane, procesele tehnologice din incintă pot fi alocate (explicite, ascunse și complete), umiditate, precum și substanțe nocive sub formă de vapori, gaze, aerosoli, praf etc.

Căldură onsultatăaceasta se numește căldură care intră în camera de pe suprafețele încălzite ale echipamentelor, materialelor, surselor de iluminat artificial, de oameni și de radiații solare, căldura ascunsă - Căldura introdusă de vapori de apă, dintre ele fiind echipamente și procese tehnologice, oameni, animale. Căldură completă egală cu suma de căldură explicită și ascunsă. În clădirile cu o suprafață crescută, o sursă semnificativă de câștig de căldură (în special în perioada caldă) poate fi radiația solară pătrundând camera prin umplerea deschiderilor luminoase și prin garduri externe masive încălzite.

Alocarea umidității Acesta provine de la oameni, animale, suprafețe umede, suprafețe de bazine și echipamente tehnologice. Cantitatea calculată de căldură și umiditate care intră în incintă, alte descărcări dăunătoare se găsesc conform metodelor bine cunoscute.

Pentru a determina cantitatea calculată de alimentare și aerul evacuat, este necesar să se cunoască cantitatea de căldură și umiditate care vine în 1 oră, substanțe nocive (explozivi) sub formă de vapori, gaze, praf și alte particule în aerul spațiilor , precum și concentrația maximă admisă (PDC) în interior și numărul lor de 1 m 3 din aerul aerian.

Determinarea cantității de aer de ventilație prin multiplicitate

Conform multiplicității aerului, cantitatea de alimentare și aerul evacuat este predominant în clădirile rezidențiale și publice, în care mijloacele lor de trai sunt distinse de oameni: căldură, vapori de apă și dioxid de carbon 2. Pentru o serie de spații de clădiri rezidențiale și publice, rata de schimb de aer minim este dată în.

Determinarea cantității de aer de ventilație pentru a îndepărta excesul de căldură

Cantitatea de aer, m 3 / h, necesară pentru a elimina excesul explicit în exces în cameră, este determinată prin formula

L \u003d qyazb / c p (tu-tp),

unde Qyazb este numărul de căldură exces explicit, KJ / H (W), egală cu diferența de căldură explicită care intră în cameră (câștig de căldură) și căldura consumată în cameră (pierderea de căldură);

c, p - încălzirea specifică, KJ / kg · ° C (W / kg) și densitatea aerului umed, kg / m3;

tU, TP este temperatura aerului îndepărtat și de intrare, ° C.

Temperatura aerului îndepărtat cu precizie suficientă poate fi determinată prin formula

tu \u003d tr. Z + T (H - 2) (4)

unde tr.z este temperatura aerului în zona de lucru sau deservită;

t este gradient de temperatură, adică schimbarea temperaturii aerului în înălțime, pentru camere fierbinți egale cu 1 ÷ 1,5 ° C / m, pentru convențional - 0,2 ÷ 1,0 ° C / m,

H este distanța de la podea până la mijlocul gaura de evacuare, m;

2 - Înălțimea zonei de lucru, m.

Temperatura aerului de alimentare este efectuată în funcție de calculul distanței de la zona de lucru până la mijlocul deschiderii distribuitorului de aer de alimentare și de tipul acestuia, precum și forma gaurei în sine. În mod tipic, temperatura TP este mai mică decât temperatura aerului cu 4 ÷ 6 ° C.

Cu exces de căldură excesivă (cu eliberare de umiditate), numărul de aer necesar se găsește în conformitate cu formula

L \u003d QPIZB / (IU - IP), (5)

În cazul în care UI, IP este enthalpy (conținând căldură), respectiv, îndepărtat și alimentat aer, kJ / kg. Valorile generațiilor de căldură aerului sunt de obicei găsite atunci când construiesc o diagramă a proceselor de alimentare a aerului de aprovizionare în timpul asimilării excesului de căldură și umiditate.

Determinarea cantității de aer de ventilație pentru a elimina excesul de umiditate

Într-o serie de camere în care sunt determinând Mooreholdings (bazine, spălătorie, băi etc.), cantitatea de aer se găsește în conformitate cu formula

L \u003d d / (du - dp) p, (6)

În cazul în care DP, DP este conținutul de umiditate al aerului îndepărtat și alimentar, G / kg, în funcție de temperatura și umiditatea relativă. Valorile conținutului de umiditate sunt de asemenea găsite de diagrama i-D.

Determinarea cantității de aer de ventilație pentru a elimina substanțele nocive

Cantitatea de aer necesar pentru eliminarea substanțelor nocive este determinată prin formula

L \u003d g / (PDK - SP), (7)

unde G este numărul de substanțe nocive alocate, mg / m 3;

În ateliere de producție separate (de exemplu, prelucrarea lemnului, producția de mobilier etc.), cantitatea de aer de ventilație este determinată de cantitatea totală de aspirație din adăposturi, umbrele în funcție de tehnologi.