Začetni podatki:
1. Toplotna bilanca prostorov je sestavljena za dve obdobji leta: \\ t
jo TP. - toplo obdobje
kot v eksplicitni toploti ΣQ I. in polno toplote Σq P. .
jo HP. - hladno obdobje
2. Zunanji meteorološki pogoji (za Moskvo):
TP.: t h "a" \u003d 22,3 ° C; J n "a" \u003d 49,4 kj / kg;
HP.: t n "b" \u003d -28 ° C; J n "b" \u003d -27,8 kJ / kg.
Izračun prihodkov vlage v sobo Σ W. .
Temperatura zraka v zaprtih prostorih:
TP. - t v največ 3 ° C nad izračunano temperaturo s parametri "A";
HP-T B \u003d 18 ÷ 22 ° C.
Plačilo.
Izračun se začne s toplo starosti leta TP.Ker je izmenjava zraka dosežena največja.
Zaporedje izračuna (glej sliko 1):
1. J-D Chart Uporabite () N. - Z zunanjimi parametri na prostem:
t n "a" \u003d 22,3 ° C; J n "a" \u003d 49,4 kj / kg
d n "a" .
Zunanja zračna točka - () N. bo točka pritoka - () Str .
2. Uporabite linijo konstantne temperature notranjega zraka - izoterm t B.
t b \u003d t n "a" 3 \u003d 25,5 ° C.
kjer: v - volumen prostora, m 3..
4. Na podlagi velikosti toplotne napetosti sobe najdemo temperaturni gradient v višini.
Temperaturni gradient na višini prostorov javnih in civilnih stavb.
t y \u003d t B + GRAD T (H-H P.Z.), ºС
kje: N.
- višino prostora, m.;
h r.z.
- višino delovnega območja, \\ t m..
Na The J-D Chart Nanesite izotermo odhajajočega zraka t y.*.
Pozor! Z množico izmenjave zraka je več kot 5, sprejeto t y \u003d t b .
(Numerična vrednost velikosti razmerja toplote in vlažnosti, vzamemo 6 200).
Na The J-D diagram Skozi točko 0 na lestvici temperatur nosijo toplotno vlažno razmerje numerični pomen 6.200 in izvedemo proces žarka skozi zunanjo zračno točko - () H vzporedno linijo razmerja toplote vlažnosti.
Postopek procesa prečkajo linijo ISOtherm notranji in odhajajoči zrak na točki V in na točki W. .
Od točke W. Izvajamo linijo trajnega entalpy in stalne vsebnosti vlage.
6. V skladu s formulami določimo izmenjavo zraka ob polnem ognju
7. Izračunajte regulativni znesek zraka, ki je potreben za ljudi v sobi.
Oskrba z minimalnim zunanjim zrakom v sobo.
| Grartnost stavb | Prostori | Podporni sistemi | |||
|---|---|---|---|---|---|
| z naravnim prezračevanjem | brez naravnega prezračevanja | ||||
| Zračni tok | |||||
| Proizvodnja | za 1 osebo, m 3 / h | za 1 osebo, m 3 / h | Multiplikast izmenjave zraka, H -1 | % celotne izmenjave zraka ni manjše | |
| 30*; 20** | 60 | ≥1 | — | Brez recikliranja ali z recirkulacijo z večkratno 10 H -1 in več | |
| — | 60 90 120 | — | 20 15 10 | Z recirkulacijo z množico manj kot 10 h -1 | |
| Javni in upravni domači | Glede na zahteve ustreznih voditeljev Snipov | 60 20*** | — | — | — |
| Stanovanjsko | 3 m 3 / h na 1 m 2 | — | — | — | |
Opomba. * V obsegu prostorov za 1 osebo. Manj kot 20 m 3
** Pri velikosti prostora za 1 osebo. 20 m 3 ali več
*** Za vizualne in dejanske dvorane, srečanja, v katerih so ljudje nenehno nenehno.
Nadaljnji izračun se izvaja za večjo velikost, ki temelji na klavzuli 6 ali minimalni zunanji zračni dovod.
Izračunamo izračun HP.
Zaporedje izračuna (glej sliko 2):
1. J-D Chart Uporabite () N. - Z zunanjimi parametri na prostem:
t n "b" \u003d -28 ° C; J n "b" \u003d -27,8 kj / kg
in določi manjkajoči parameter - absolutna vsebnost vlage ali vlage d n "b".
2. Vzemite temperaturo zraka v prostoru.
V prisotnosti toplotnega presežka je bolje vzeti zgornjo mejo.
t b \u003d 22 ° C.
V tem primeru bodo stroški prezračevanja minimalni.
4. Na podlagi velikosti toplotne napetosti sobe najdemo gradient povečane temperature v višini
Gradient temperaturnega zraka na višini prostorov javnih in civilnih stavb
in izračunamo temperaturo zraka, ki je odstranjena iz zgornjega dela prostora
t y \u003d t B + GRAD T (H-H R.Z.), ºС
kje: N.
- višino prostora, m.;
h r.z.
- višino delovnega območja, \\ t m..
Na The J-D Chart Uporabite izotermo odhajajočega zraka.
5. Sprejemamo to temperaturo vstopni zrak T n se razlikuje od notranjega zraka v prostoru T do največ 5 ° C.
t n \u003d t B - 5 \u003d 22 - 5 \u003d 17 ° C.
Na The J-D Chart Nanesite vstopno zrak.
6. Izvajamo linijo konstantne vsebnosti vlage - d \u003d CONT. Od točke zunanjega zraka - () N. , do izoterma.
Dobite točko - () TO Z zračnimi parametri po segrevanju v kalorieferju.
Hkrati pa bo tudi točka za dovod zraka - () Str .
Za naš primer bomo vzeli velikost toplote-vlažnega
Na The J-D diagram Izvajamo linijo toplotno vlažnega odnosa skozi () 0 na lestvici temperatur, nato pa preko imputrije zračne točke - () Str Izvajamo vzporedno linijo območja toplotno vlažnega razmerja do križišča z notranjim - T B in prehodom - T v zraku. Dobite točke - () V in () W. .
7. V skladu s formulami določimo izmenjavo zraka ob polnem ognju
Nastalo numerične vrednosti morajo sovpadati s točnostjo ± 5%.
8. Dobljene vrednosti izmenjave zraka se primerjajo z izmenjavo regulativnega zraka in je veliko vrednosti.
Pozor!
Če izmenjava regulativnega zraka presega izračunano, se zahteva preračun temperature dovodnega zraka.
Navsezadnje smo prejeli dve veliki izmenki zraka: glede na TP in HP.
Vprašanje - Kako biti?
Možnosti rešitve:
1. Sistem oskrbe, da se šteje na maksimalno izmenjavo zraka in namestite regulator hitrosti rotacije na notranji temperaturi zraka na elektromotor ventilatorja. Izpušni sistem je izdelan bodisi z naravnim cirkulacijo ali mehanskim aktiviran iz istega regulatorja frekvenčnega frekvenca.
Sistem je učinkovit, vendar zelo draga!
2. Izvedite dve sesalni nastavitvi in \u200b\u200bdve izpušni instalaciji. Ena dobava in ena izpušna naprava v HP. Napajalni sistem z grelcem zraka, ki je zasnovan za ogrevanje zunanjega zraka iz parametrov "B" na temperaturo dotoka. Drugi par sistemov - oskrbovalna enota Brez prevoznika, samo TP deluje.
3. Izvedite samo sistem oskrbe za predložitev HP-jev in enem izpušnem sistemu iste krme, izmenjava zraka v TP pa se izvaja skozi odprta okna.
Primer.
V upravni stavbi - atrij prostor, s splošnimi dimenzijami v smislu:
9 × 20,1 m
in višina - 6 M.
treba je ohraniti temperaturo zraka na delovnem območju ( h \u003d 2 m)
t b \u003d 23ºС in relativna vlažnost φ b \u003d 60%.
Strastni zrak je opremljen s temperaturo t n \u003d 18ºС .
Popolna odvajanje toplote v prostoru
ΣQ poln. \u003d 44 kW,
izrecno odvajanje toplote je enako Σ q isne. \u003d 26. \\ T kw.
pretok vlage je enak Σ w \u003d 32 kg / ch..
Sklep (glej sliko 3).
Da bi ugotovili velikost kotnega koeficienta, je treba vse parametre v skladu s J - D Diagram .
Σ q polno. \u003d 44 kW × 3600 \u003d 158400 kJ / kg.
Na podlagi tega je kotni koeficient enak
Temperaturni gradient na višini prostora bo (določi na tabeli)
gRAD T \u003d 1,5ºС.
Potem je temperatura odhodnega zraka enak
t Y \u003d T B + GRAD T (H-H R.Z.) \u003d 23 + 1.5 (6 - 2) \u003d 29 ºС.
Na The J - D Diagram Najdemo točko V z notranjimi parametri zraka () V :
t b \u003d 23ºС; φ B \u003d 60%.
Izvajamo linijo toplotno vlažnega odnosa z numerično vrednostjo 4950 Skozi točko 0 lestvice temperatur in vzporedno s to linijo izvajamo naš žarek procesa prek domače zračne točke - () V.
Od temperature dovodnega zraka t n \u003d 18ºС Potem je točka dotoka Str bo določen kot prehod žarka procesa in izoterma t n \u003d 18ºС .
Točka odhodnega zraka W. Leži na križišču žarka procesa in izoterma t y \u003d 29 ºС .
Dobimo parametre referenčnih točk:
V T \u003d 23 ° C; φ b \u003d 60%; D \u003d 10,51 g / kg; J b \u003d 49,84 kj / kg;
N t n \u003d 18ºс; d \u003d 8,4 g / kg; J n \u003d 39,37 kj / kg;
Na t y \u003d 29 ° C; D Y \u003d 13,13 g / kg; J y \u003d 62,57 kj / kg.
Določite porabo dovodnega zraka:
- o vsebini toplote
ti. Dobili bomo skoraj enako porabo dovoda zraka.
Tako je marljivost tečaja zraka manjša od 5.
Ker je množica izmenjave zraka v pritoku več kot 5, je treba izračunati iz pogoja, da je odhodna temperatura notranjega zraka t U. Potrebno je sprejeti enako temperaturo notranjega zraka v zaprtih prostorih t B..
t y \u003d t
in formula za določanje količine zraka bi bila obrazec:
- o vsebini toplote
Temeljni vezje prezračevalne enote Oglejte si sliko 4.
1. Poraba dovodnega zraka L. m 3 / h, za sistem prezračevanja in klimatizacije je treba določiti z izračunom in vzeti večje stroške, potrebne za zagotovitev: \\ t
a) sanitarni in higienski standardi v skladu z odstavkom 2;
b) norme varnosti eksplozije v skladu z odstavkom 3. \\ t
2. Pretok zraka je treba določiti ločeno za topla in hladna obdobja leta in prehodnih pogojev, pri čemer je več vrednosti, pridobljenih z formulami (1) - (7) (ob gostoto oskrbe in oddaljenega zraka, enaka na 1,2 kg / m 3):
a) v presežnem izrecnem toplini:
Termični potok se pripelje na mesto iz naravnega in raztresa sončno sevanje, Treba je upoštevati pri oblikovanju: \\ t
prezračevanje, vključno z hlajenjem zraka izhlapevanja, za tople obdobje v letu;
klimatska naprava - za topla in hladna obdobja leta in za prehodne pogoje;
b) z maso uglednih škodljivih ali eksplozivnih snovi;
(2)
S hkratnim izborom več škodljivih snovi z učinkom zneska ukrepanja je treba izmenjavo zraka določiti s seštevanjem stroškov zraka, izračunanih za vsako od teh snovi: \\ t
c) v odvečni vlagi (vodna para):
(3)
Za prostore s presežkom vlage je treba preveriti ustreznost izmenjave zraka, da se prepreči nastanek kondenzata na notranji površini zunanjih obdajalnih struktur v izračunanih parametrih zunanjega zraka v hladni sezoni;
d) Presežek skupne toplote:
(4)
d) na normalizirani množici izmenjave zraka: \\ t
(5)
e) o normalizirani posebni porabi dovodnega zraka: \\ t
(6)
(7)
V formulah (1) - (7):
|
L. w, Z. |
pretok zraka, odstranjen iz servisiranega ali delovnega območja prostorov z lokalnimi sesalnimi sistemi, in tehnološkimi potrebami, M 3 / h . |
|
|
Q, Q. h, F. |
prekomernega eksplicitnega in polnega toplotnega toka v sobo, W; |
|
|
kapaciteta toplote zraka, ki je enaka 1,2 kJ / (m3 × ° C); |
||
|
t. w, Z. |
temperatura zraka v servisnem ali delovnem območju prostora, odstranjena z lokalnimi sesalnimi sistemi, in tehnološkimi potrebami, ° C; |
|
|
t. l. |
temperatura zraka odstranjena iz prostora zunaj servisiranega ali delovnega območja, ° C; |
|
|
t. v. |
temperatura zraka, ki je bila dobavljena v sobo, ° C, določena v skladu s klavzulo 6; |
|
|
presežna vlaga v zaprtih prostorih, g / h; |
||
|
d. w, Z. | ||
|
d. l. | ||
|
d. v. | ||
|
JAZ. w, Z. |
posebna entalpy zraka, odstranjena iz servisiranega ali delovnega območja prostorov z lokalnimi sesalnimi sistemi, in tehnološkimi potrebami, KJ / kg; |
|
|
JAZ. l. |
posebna entalpy zraka odstranjen iz sobe zunaj servisiranega ali delovnega območja, KJ / kg; |
|
|
JAZ. v. |
posebni zrak Enthalpy, ki je bil dobavljen v sobo. KJ / kg, določen ob upoštevanju povečanja temperature v skladu z odstavkom 6; |
|
|
m. po. |
poraba vsake škodljivih ali eksplozivnih snovi, ki vstopajo v zrak sobe, mg / h; |
|
|
q. w, Z. , Q. l. |
koncentracija škodljive ali eksplozivne snovi v zraku, odstranjene, iz servisiranega ali delovnega območja prostora in zunaj, MG / M 3; |
|
|
q. v. |
koncentracija škodljive ali eksplozivne snovi v zraku, dobavljene v sobo, mg / m3; |
|
|
V. str. |
volumen prostora, m 3; Za prostore 6 m visoke in več je treba vzeti V. str. = 6 A. ; |
|
|
površina prostora, m 2; |
||
|
Število ljudi (obiskovalcev), delovnih mest, opreme; |
||
|
normalizirana množica izmenjave zraka, H -1; |
||
|
normirani pretok zraka na 1 m 2 nadstropje prostora, m 3 / (H × M 2); |
||
|
nomirana posebna poraba dovodnega zraka za 1 osebo, M 3 / h, 1 delovno mesto, 1 obiskovalec ali enoto opreme. |
Parametri zraka t. w, Z. , d. w, Z. , JAZ. w, Z. V prostorih servisiranega ali delovnega območja oddelka je treba jemati enake izračunane parametre. 2 teh standardov in. \\ T q. w, Z. - Enak MPC na delovnem območju prostora.
3. Pretok zraka, da se zagotovi norme eksplozivne varnosti, je treba določiti s formulo (2).
Hkrati v formuli (2) q. w, Z. in q. l. zamenjati z 0,1 q. g. , mg / m3 (kje q. g. - Spodnja koncentracijska meja proliferacije plamena na plin, hlapih in prašnih mešanicah).
4. Pretok zraka L. on. , m 3 / h za zračno ogrevanjene v kombinaciji s prezračevanjem, je treba določiti s formulo
(8)
5. Pretok zraka L. mt. od občasnih delovnih prezračevalnih sistemov z nazivno produktivnostjo L. d. , M 3 / h je podan na podlagi n.rudarstvo, postopek prekinjenega sistema za 1 uro s formulo
(9)
6. temperatura dovodnega zraka, ki ga dovoljujejo prezračevalni sistemi z umetno motivacijo in klimatsko napravo, \\ t t. v. ° C, je treba določiti z formulami:
a) z neobdelanim zunanjim zrakom:
(10)
b) z zunanjim zrakom, ohlajen s kroženjem vode z adiabatskim ciklom, ki zmanjšuje njegovo temperaturo na D.t. 1 ° С:
c) z neobdelanim zunanjim zrakom (glej pododstavek "a") in lokalni oddavnici v zaprtih prostorih, ki zmanjšujejo svojo temperaturo na D.t. 2 ° С:
d) z zunanjim zrakom, ki se ohladi s kroženjem vode (glej pododstavek "B") in lokalno pisavo (glej pododstavek "v"): \\ t
e) z zunanjim zrakom, ogrevanim v grelcu zraka, ki poveča njeno temperaturo D.t. 3 ° С:
Dodatek 18.
Obvezno
Zmanjšana temperatura zraka poletno obdobje Uporaba procesa adiabatnega uparjanja
V podjetjih številnih panog, ki se nahajajo na območjih s suho in vroče podnebje, se sproščanje izrecne toplote prevladuje z manjšimi izpusti vlage. Da bi poleti zmanjšali temperaturo dovodnega zraka, se uporablja postopek adiabatnega uparjanja. Bistvo take metode zmanjšanja temperature je naslednje. Zunanji zrak se obdeluje na namakalni komori, ki vstopa v stik z kapljicami brizgalne vode, ki ima mokri termometer, prihaja v stanje blizu države zasičenosti (praktično relativna vlažnost? \u003d 95%) zaradi vrednotenja vlage v Ta primer. Očitno se izhlapevanje pojavi le, ko ima zrak obdeluje relativno vlažnost pod 100%. V procesu izhlapevanja tekočine je vir toplote v vodnem zraku zrak, stanje prenosa toplote pa je temperaturna razlika med zrakom in vodo. Pri temperaturi vode t m, ta razlika ustreza psihometrični razlika temperature.
Strasten zrak, ki daje izrecno toploto kot posledica izmenjave toplote z vodo, ohladimo. Teoretično, ko je dosežena popolna nasičenost, mora biti končna temperatura zraka enaka temperaturi mokrega termometra T M M, vendar v realnih pogojih namakalne komore klimatske naprave za doseganje takšnega stanja zraka ne uspe. Zato, če se uporablja za zmanjšanje temperature zraka adiabatskega postopka izhlapevanja tekočine v poletnem obdobju leta, samo namakalna komora mora delovati iz vseh glavnih vozlišč šob klimatske naprave. Škropilna voda v namakanju fotoaparata med stikom s predelanim zrakom prevzame temperaturo mokrega termometra.
Posebne hladilne naprave niso potrebne. Od skupne količine brizgalne vode, samo 3 ... 5% izhlapeva, preostali del vode pade v paleto, od koder je zaprta s črpalko in se hrani v šobe. Vodno krmljenje se izvede samodejno z žoginarskim žerjavom.
Ker je količina dodanega vode rahlo, se lahko temperatura sprtalne vode za izračune, enako temperaturi mokrega termometra, končno stanje predelanega zraka pa se določi na diagramu ID (glej sliko 6.1) Point križišča I \u003d CONT, preživel skozi točko določenega stanja zunanjega zraka (poleti), z krivuljo? \u003d 95%. Začetni parametri zunanjega zraka so označeni s t n in? n, in izračunani parametri notranjega zraka - skozi T B in? v. Kjer? Q se lahko spremeni v dovoljenih mejah (glej tabelo. 3.2 ... 3.4), tj. B \u003d A ... B, kot pri tem načinu zdravljenja zraka, ni mogoče vzdrževati trajne vrednosti relativne vlažnosti? v.
Na sl. 1 upodobljen shematska shema Klimatske naprave poleti z uporabo adiabatskega procesa. Črke N, N in v nekaterih delih vezja je vezava na diagram I-D (sl. 2), na katerem je stanje zraka v posameznih profilih vezja označeno z istimi črkami.
Slika 1. Shema klimatske naprave poleti z adiabatskim postopkom obdelave zraka: 1 - Klimatizirana soba; 2 - klimatska naprava; 3 - kalorifer prvega ogrevanja; 4 - Namakalna komora; 5 - kalorifer drugega ogrevanja; 6 - Ventilator
Slika 2. Gradnja na diagramu i-D adiabatskega procesa obdelave v klimatskem sistemu šob poleti
Zunanji zrak v količini G, kg / h, vstopi v klimatsko napravo 2 (glej sliko 1), in po predelavi - v sobo 1. Izpušni zrak odstrani iz prostora z uporabo izpušnega sistema. Takšna shema klimatske naprave se imenuje neposredna. Na sl. 1 Klimatska naprava je pogojno razdeljen na tri dele v skladu s sestavnimi deli z elementi.
Izgradnja klimatske naprave na diagramu I-D se začne z uporabo točke H, ki označuje stanje zunanjega zraka (glej sliko 2). Ker je v poletnem obdobju lahko onemogočeno, potem zunanji zrak s parametri T N, D N,? N vstopi v deževni prostor (namakalna komora), kjer, ko se v stiku z vodnimi kapljicami, ki imajo temperaturo mokrega termometra, se proces adiabatskega izhlapevanja pojavi, ki na ID-diagramu ustreza adiabatski žarek NP (kotnega koeficienta? WC \u003d 0). Postopek je zaključen na mestu križišča tega žarka z krivuljo? \u003d 95%. V tem primeru je temperatura T P izjemno možna pri uporabi adiabatskega procesa.
Tako se na določeni obdelavi temperatura zraka zmanjšuje? T \u003d T N - T str. Živalska toplota zraka se ohrani približno konstantna. S sl. 2 To je mogoče videti, da je več? n, manj? t. Zato je uporaba adiabatskega procesa za zmanjšanje temperature dovodnega zraka primerna le za relativno nizke vrednosti relativne vlažnosti zunanjega zraka.
V obravnavanih pogojih so parametri točkovnih točk parametri dovodnega zraka. Če je znano, da je količina toplote in vlage, ki se nahaja v zaprtih prostorih, in zato vogalni koeficient procesa procesa? P, nato pa se dodatno izdelava procesa proizvaja. Po točki N, PV se izvede (ustreza procesu, ki se pojavi v sobi), preden jo prečkamo z ISOtherm, ki ustreza določeni vrednosti notranje temperature. Odločil je položaj točke v, i.e. Njegovi parametri se lahko uporabljajo s formulo (1), izračunajte količino dovodnega zraka prezračevalnega zraka.
Če relativna vlažnost, ki ustreza točki B, izpolnjuje določene omejitve (? B \u003d A ... b), nato pa se gradnja postopka šteje popolna. Vendar pa so v praksi takšni pogoji pogosto prepognjeni, pod katerim je linija žarka procesa spreminjanja klimatske stanje v prostoru prehaja v coni visokih vrednosti relativne vlažnosti, zato koordinate (to je parametri ) točke v dovoljenih mejah. V teh primerih, ko predelavo zunanjega zraka, je priporočljivo uporabiti shemo klimatske naprave, prikazane na sl. 3. Ta shema zagotavlja ponudbo samo dela zunanjega zraka v prostorski prostor, preostanek neobdelanega zraka pa se meša s predelanim zrakom z vodovodnim kanalom.
Slika 3. Shema klimatske naprave poleti z uporabo adiabatskega procesa obdelave in mešanja dela zunanjega zraka v coni za komoro namakanja (Številke položaja ustrezajo sl. 1)
Obdelan del zunanjega zraka G DP, kg / h, ima parametre v dovodu v deževnem prostoru, ki ustreza točki h (sl. 4), in na izstopu namakalne komore - parametri stanja označeni s točko o (kot rezultat adiabatskega procesa). Drugi del zraka v količini (G B z državo H, ki obidejo namakalno komoro, se meša z zrakom, ki nastane v količini G PP iz komore namakanja. Kot rezultat termodinamičnega procesa, Dobljeno zmes v količini G 0 bo imela parametre stanja dovodnega zraka, ki ustreza diagramu ID-točki P. Ko dovodni zrak prispe v sobo, so prostori nastavljeni na notranji zrak (točka b). Z Ti parametri se zrak odstrani iz prostora izpušnega prezračevalnega sistema.
Slika 4. Gradnja na diagramu i-D adiabatske obdelave zraka zraka poleti z mešanjem dela zunanjega zraka v coni za namakalno komoro
Razmislite o gradnji tega procesa obdelave zraka na prostem med klimatizacijo na diagramu I-D (glejte sliko 4). Izvorni podatki so izračunani parametri zunanjega in notranjega zraka, pa tudi kot kot kotni koeficient procesa procesa v prostoru. Gradnja procesa na I-D-diagramu se začne z uporabo točke H, ki ima parametre zunanjega zraka. Nato, skozi točko H, žarek adiabatskega postopka izhlapevanja (? WC \u003d 0) pred prečkanjem krivulje? \u003d 95%, ki prejema točko O, katere parametre določajo stanje zraka, ki zapušča deževni prostor v količini g. Nato na diagramu I-D, v skladu z določenimi parametri notranjega zraka, točka v (v tem primeru? V sprejetih nekaj vrednosti). Skozi točko v žarku, ki ustreza procesu v prostoru, preden jo prečkamo s žarkom, vendar ustreza adiabatskemu procesu na namakalni komori. Mesto križišča P določa parametre dovodnega zraka, pridobljenega z mešanjem zunanjega zraka iz obvodnega kanala in zraka, obdelanega v klimatskem sistemu.
Ker parametre dovodnega zraka, določene kot posledica gradnje, se lahko njegovo število izračuna s formulo (1). Da bi določili količino zraka, ki se prenaša prek dežh g DP in obvodni zračni kanal G B, uporabljamo delež, iz katerega sledi, da g B \u003d g 0
Količina zraka, ki poteka skozi deževni prostor, G DP \u003d G 0 - g b.
Količina vlage W je, da kg / h uparimo do vlaženja zraka v obravnavanem shemi, se lahko določi s formulo
Upoštevana metoda zdravljenja zraka ni mogoče uporabiti v primerih, ko so parametri (vsebnost toplote in vlage) dovodnega zraka pod ustreznimi parametri zunanjega zraka. V takih primerih je priporočljivo uporabiti shemo za predelavo zraka s hlajenjem in sušenjem.
Bazen v podeželski koči,
Opremljen z dovodnim in izpušnim prezračevalnim sistemom.
Vse bolj, splošno sprejeto mesto rekreacije in komunikacije postane bazen, in, ne glede na velikost. Toda tako, da je ta soba res udobna, je treba znebiti prekomerne vlažnosti, običajnega spremstva bazena.
Ta vlažnost seveda je treba odstraniti. To lahko storite s prezračevanjem. Drugi načini za odpravo odvečne vlage, kot so absorpcija in drenaža v hladilnih strojih, so po nepotrebnih cestah in hkrati sploh ne.
Kaj je treba upoštevati pri uporabi bazena in zagotavljanje učinkovitega prezračevalnega sistema?
Znatna sredstva, vložena v izgradnjo posameznega bazena, so upravičena le, če je podprta z želeno temperaturo, vlago in hitrostjo zraka v kraju, kjer so ljudje, da ne omenjamo ohranjanja potrebne količine kisika in odstranjevanje škodljivih nečistoč.
Pri izračunu in oblikovanju prezračevanja in potrebe si prizadevati za zagotovitev, da je izhlapevanje minimalno. Višja temperatura vode v bazenu, večja je izhlapevanje vlage s površine, večja zmogljivost mora imeti prezračevalni sistem. In poraba energije za prezračevanje. Izhlapevanje se lahko zmanjša, ker se izognemo previsokim temperaturam vode in ohranjanjem največje relativne vlažnosti. Obstaja zelo pomemben nadzor relativne vlažnosti zraka v bazenski sobi. V takem hladnem podnebju, kot je ruski, lahko konvergenca gradbenih struktur resno negativne posledice. Prvič, kovinski materiali so prizadeti, ki so predmet korozije zaradi kondenzacije vlage na njihovi površini. Poleg tega se strukture in podporne strukture stavbe uničijo zaradi zamrznitve vlage v njih. Relativna vlažnost v prostorih bazenov mora biti 50-60%. Preseganje vodi do kondenzacije vlage in nižji kazalniki ustvarjajo občutek nelagodja pri ljudeh.
Tako je treba pri organizaciji prezračevanja v bazenu upoštevati naslednje obvezne pogoje: \\ t
- najmanjšo možno izhlapevanje vode s površine bazena;
- nudenje udobja obiskovalcem;
- preprečevanje kondenzacije vlage na notranjih površinah stavbnih ograj.
V večini evropskih držav, temperatura vode v bazenu v primeru športnega plavanja se ohranja pri 22-24 o C, z wellness kopanje, se dvigne na 24-26 o C. temperature zraka v bazenu - od 24 do 26 O C na relativni vlažnosti 40-60%. Priporočeni izračunani parametri vode in zraka za bazene na ameriških standardih imajo širši razpon (glej tabelo 1).
Če se bazen uporablja hkrati za wellness in športno plavanje, najbolj optimalna kombinacija parametrov se zdi temperatura vode 27 o C in temperatura zraka 28 o C.
Pri prezračevalno napravo v vgrajenih in pritrjenih bazenih, morate imeti v mislih, da jih je treba zagotoviti z ločenim lepilom in izpušni sistemiNi povezan s sistemi tajnosti glavne stavbe, saj imajo prostori bazena in prostori glavne stavbe, ki običajno imajo različne funkcionalne sestanke in ostro različne notranje toplotne kalupe. V bazenski sobi je nizek tlak (5% nižji atmosferski), da ustvarite "praznjenje" in preprečite širjenje mokrega zraka iz bazena skozi preostalo stavbo. To se doseže s presežnim obsegom. izpušni zrak nad dobavo.
Jet dovoljenega zraka ne sme biti usmerjen na površino vode. Mobilnost zraka na vodni površini mora biti minimalna in ne presega 0,05 m / s. - Povečanje mobilnosti povzroča znatno povečanje izhlapevanja vode, poslabšanje regulacije relativne vlažnosti in povečanje porabe energije prezračevalnega sistema. Hitrost zraka na tleh prostora okoli bazena mora biti v 0,13 m / s, tako da plavalci ne doživljajo neprijetnih občutkov iz hlajenja izhlapevanja.
Dokaj učinkovita zaščita notranjih površin ograjenih modelov prostora iz kondenzata zagotavlja, da te površine razstrelijo površine. Topel in suh umirajoči zrak, usmerjen vzdolž zasteklitve, segreje površino, preprečuje kondenzacijo vodne pare in posuši pršilo. Priporočljivo je, da uporabite dobavo dovodnega zraka s podzemnimi kanali s sproščanjem navpičnih curkov od spodaj navzgor vzdolž zunanjih ograj. Hkrati pa visoke stopnje sproščanja zraka ne vodijo do nastanka osnutkov in ne ustvarjajo občutka nelagodja. Težko je zaščititi stropne luči in luči proti zrakovatih iz kondenzata. Priporočljivo je, da se strasten zrak pošlje na mesto namestitve svetilk. Njegove curke je treba oblikovati tako, da bodo dali na notranje površine teh ograjenih struktur, katere temperatura je lahko nižja od točke zračnega rosa. Absolutna vlažnost zraka in, v skladu s tem, temperatura točke rosišča v celotnem volumnu bazena z dovolj visoko stopnjo natančnosti se lahko šteje za enako. Zato ni treba uskladiti parametrov višine zraka, ki se uporablja za visoke prostore velikih količin.
Zračni kanali, piling očiščen topel zrak na talne rešetke,
Priloženi ventili za plin za nadzor pretoka zraka.
Če v sobi, kjer se bazen nahaja iz kakršnega koli razloga, je nemogoče dobaviti zraka iz dna, nato pa lahko uporabite napajalni zrak na vrhu talnih curkov na zunanjih ograjah in zasteklitvi. To je tudi učinkovita metoda Organizacija izmenjave zraka.
Tabela №1.
Ker v prostorih bazenov obstaja tveganje prenapetost gradbenih struktur, oblikovalci prezračevalnih in ogrevalnih sistemov pri določanju in izbiri ukrepov za toploto in vlago izolacijo zunanjih ograj morajo delovati v tesnem stiku z arhitekti. Za zimsko obdobje bi morala izolacija ograjenih struktur zagotoviti ohranitev na njihovi notranji temperaturi, ki je višja od temperature točke rosišča zraka v prostoru. Omogočiti je treba tudi oblikovanje sistema Windows varnost toplote Okna pete. Ker je okensko steklo najverjetnejše prostora za kondenzacije, je priporočljivo uporabljati trojno zasteklitev Windows.
Uporaba sušilnikov zraka ne rešuje bazenov prezračevalnih težav. Ne odstranjujejo vonjav, ne zagotavljajo krme svež zrak, Ustvarite neenakomerne zračne tokove s povečanimi hitrostmi. Poleg tega so sušilniki, ki uporabljajo hladilni cikel, so tudi sami viri toplote. Če se uporabi sušilec, je treba posebno pozornost namenila električni varnosti prostora. Možno je deliti prezračevalne in zračne sušilne stroje, vendar zahteva dodatne analize in izračunov.
Ko je porečja primerna, je priporočljivo, da se zavetje vodne površine zagotovi poseben film. To bo zmanjšalo učinkovitost prezračevalnega sistema in uporabilo, kadar je to potrebno, stroškovno učinkovit način delovanja.
Sin met na ulici z obsežnimi instalacijami je precej čist, topel in moker zrak iz bazena in da ne uporabljamo toplo. Zato se najprimernejša uporabi za aplikacijo v bazenih elektrarne naprave z uporabo toplote izpušnega zraka. Skrita toplota mokrega zraka s precej visokimi temperaturami lahko znatno poveča učinkovitost izterjave teh nastavitev, njihova uporaba pa zmanjšuje porabo energije in operativne stroške za prezračevanje.
OB UPOŠTEVANJU, da ima zunanji zrak v različnih časih leta drugačna vsebnost vlage (pozimi je nizka, v poletnih letih), količina dovoda zraka dovod zraka za asimilacijo vlage, ki se sprošča s površine bazena, in vzdržujejo Potrebna relativna vlažnost v prostoru, bo zelo raznolika, tj Pozimi je potrebna minimalna izmenjava zraka, poleti pa je največja. Spreminjanje zmogljivosti ventilatorjev, ki služijo bazen, je mogoče doseči z uporabo trenutnega frekvenčnega pretvornika v kombinaciji z relativnim senzorjem vlažnosti, nameščenega v izpušnem zračnem kanalu, in daje signal za spremembo števila vrtljajev obeh ventilatorjev (dobavo in izpuh) pri zmanjševanju ali povečanju relativne vlažnosti v prostoru. Hkrati je toplotna energija, potrebna za ogrevanje vhodnega zraka v zimskem času, znatno shranjena in ohranjena količinska razmerja se vzdržuje med dobavo in izpušnim zrakom.
Tabela (glej Dodatek) je mogoče razumeti, odvisno od parametrov zunanjega in notranjega zraka, temperatura vode v bazenu pa spreminja izmenjavo zraka v zaprtih prostorih v različnih obdobjih leta.
Zgornje ilustracije (oblikovanje, namestitev, zagon in dostava sistemov na ključ, ki jih izvajajo strokovnjaki CJSC "Inženirska oprema") Pokaži, kako lahko resnično organizirate prezračevalni sistem v državi Cottage Basin. Kompaktna oskrba enota je nameščena v prostoru pod tlemi spa bazena. Opremljen je z nadzorno enoto za vodo in avtomatizacijskim sistemom, ki ekonomsko omogoča, da porabi hladilno sredstvo, spremeni delovanje naprave, odvisno od parametrov zunanjega zraka. Strastni zrak se dobavlja v sobo skozi talne rešetke na zunanjih zidovih in pod ogrevalnimi radiatorji, ki se nahajajo pod okni, kjer je dodatno segreta in zunanje ograje in zasteklitev. Z zgornjega območja se zrak odstrani skozi eno izpušno rešetko.
Morda se bodo nekateri zdeli, da je organizacija učinkovitega prezračevanja prostorov z bazenom, stvar je preveč zapletena, problematična in draga. Ker pa izkušnje kažejo, trajnost in moč samega bazena, kot tudi zdravje in razpoloženje lastnikov, je neposredno odvisna od kakovosti prezračevanja struktur.
Inženirji: A. Aleksashin, R. Ovchinnikov, S. Titayev
CJSC "Inženirska oprema"
Uporaba
| Zunanja temperatura | Relativna vlažnost zunanja. zrak | Vsebnost vlage v zraku na prostem | Temperaturo notranjega zraka | Relativna notranja vlažnost. zrak | Temperatura morja v bazenu | Skupna izvedba vlage | Izmenjava zraka na 1 m kvadrat. Vodna ogledala |
| t n, o z | f h,% | d h, g / kg | t v, o z | f b,% | t w, o z | M, kg / h | L 1m.kv. , m 3 / h |
| 1 | 3 | 4 | 7 | 9 | 29 | 41 | 50 |
| Toplo obdobje | |||||||
| 28.5 | 41.16 | 9.98 | 26 | 50 | 26 | 4.011 | 26.74 |
| 28.5 | 41.16 | 9.98 | 28 | 50 | 26 | 3.432 | 13.80 |
| 28.5 | 41.16 | 9.98 | 28 | 50 | 28 | 4.380 | 38.81 |
| 28.5 | 41.16 | 9.98 | 30 | 50 | 28 | 3.734 | 24.76 |
| 28.5 | 41.16 | 9.98 | 30 | 50 | 30 | 5.041 | 58.27 |
| Prehodno obdobje | |||||||
| 8 | 22.5 | 5.76 | 26 | 50 | 26 | 4.011 | 32.25 |
| 8 | 22.5 | 5.76 | 28 | 50 | 26 | 3.432 | 23.18 |
| 8 | 22.5 | 5.76 | 28 | 50 | 28 | 4.380 | 30.44 |
| 8 | 22.5 | 5.76 | 30 | 50 | 28 | 3.734 | 21.41 |
| 8 | 22.5 | 5.76 | 30 | 50 | 30 | 5.041 | 30.04 |
| Hladno obdobje | |||||||
| -28 | 75.69 | 0.29 | 26 | 50 | 26 | 4.011 | 18.24 |
| -28 | 75.69 | 0.29 | 28 | 50 | 26 | 3.432 | 14.11 |
| -28 | 75.69 | 0.29 | 28 | 50 | 28 | 4.380 | 18.32 |
| -28 | 75.69 | 0.29 | 30 | 50 | 28 | 3.734 | 13.88 |
| -28 | 75.69 | 0.29 | 30 | 50 | 30 | 5.041 | 19.24 |