Zbiranje tovora na svetniku. Izračun opeke za trdnost Podrobne primere izračuna moči opečne ležajne stene

Slika 1.. Izračun sheme za opečne stebri oblikovane stavbe.

Hkrati se pojavi naravno vprašanje: kateri minimalen prečni prerez stolpcev bo zagotovil zahtevano moč in stabilnost? Seveda, ideja je postavila stolpce iz glinene opeke, in še več, je stene hiše, še zdaleč od novih in vse možne vidike izračunov opečnih zidov, negotov, stebrov, ki so bistvo stolpcev, so dovolj podrobno v snip II-22-81 (1995) "kamnite in armatumatične strukture". To je ta regulativni dokument in bi ga morali voditi z izračuni. Spodnji izračun ni več več kot primer uporabe določenega Snipa.

Da bi določili moč in stabilnost stolpcev, morate imeti dovolj veliko izvornih podatkov, kot so: Brick Brand za moč, območje reliaging Rheel na stolpcih, obremenitve na stolpcih, območje križa Oddelek v koloni, in če ni znano nobeno od tega v fazi načrtovanja, lahko storite na naslednji način:

Primer izračuna opečne kolone za stabilnost med osrednjo kompresijo

Oblikovana:

Teraso z dimenzijami 5x8 m. Trije stolpci (ena na sredini in dva vzdolž robov) iz razdelka obraza iz votle opeke 0.25x0,25 m. Razdalja med osi kolona 4 m. Blagovna znamka Brick za moč M75.

Ocenjeni predpogoji:

S to oblikovalsko shemo bo največja obremenitev na srednjem spodnjem stolpcu. Prav to je njena in mora računati na moč. Obremenitev v koloni je odvisna od sklopa dejavnikov, zlasti iz gradbenega območja. Na primer, St. Petersburg je 180 kg / m 2, in v Rostov-On-Don - 80 kg / m 2. Ob upoštevanju teže strehe 50-75 kg / m 2, obremenitev na kolono s strehe za Puškinke Leningrad regije je lahko:

N s streho \u003d (180 · 1,25 + 75) · 5 · 8/4 \u003d 3000 kg ali 3 ton

Ker sedanje obremenitve iz prekrivnega materiala in ljudi, ki se stisnejo na terasi, pohištvo itd še niso znani, vendar ojačana betonska plošča ni natančno načrtovana, vendar se domneva, da bo prekrivanje leseno, od ločeno Leži robode plošče, nato pa za izračun obremenitve terase lahko vzamete enakomerno porazdeljeno obremenitev 600 kg / m 2, nato pa bo osredotočena sila s terase, ki deluje na osrednji stolpec, bo:

N od terase \u003d 600 · 5 · 8/4 \u003d 6000 kg ali 6 ton

Teža lastne kolone 3 m bo:

N iz stolpcev \u003d 1500 · 3 · 0,38 · 0,38 \u003d 649,8 kg ali 0,65 ton

Tako bo skupna obremenitev na srednjem spodnjem stolpcu v prerezu stolpca v bližini temelja:

N c ob \u003d 3000 + 6000 + 2 · 650 \u003d 10300 kg ali 10,3 ton

Vendar pa je v tem primeru mogoče upoštevati, da ni zelo velike verjetnosti, da je začasna bremena snega, največja zimski časIn začasna obremenitev na prekrivanju, bo največ poleti, bo priloženo hkrati. Ti. Vsota teh tovorov se lahko pomnoži z verjetnostnim razmerjem 0,9, nato pa:

N z okoli \u003d (3000 + 6000) · 0,9 + 2 · 650 \u003d 9400 kg ali 9,4 ton

Ocenjena obremenitev na ekstremnih stolpcih bo skoraj dvakrat manj:

N cr \u003d 1500 + 3000 + 1300 \u003d 5800 kg ali 5,8 ton

2. Določanje moči opeke.

M75 Brick Brand pomeni, da mora opeka prenesti obremenitev 75 kgf / cm 2, vendar pa trdnost opeke in moči brick Masonry. - Različne stvari. Razume, da bo to pomagalo naslednji tabeli:

Tabela 1.. Ocenjena kompresijska odpornost za opeko (po SNIP II-22-81 (1995))

Ampak to ni vse. Še vedno enako Snip II-22-81 (1995) Zahtevek 3.11 a) Priporoča manj kot 0,3 m 2 na območju stebrov in servisel, pomnožite vrednost izračunanega upora na Koeficient delovnih pogojev γ c \u003d 0,8. In ker je območje prečnega prereza našega stolpca 0,25x0.25 \u003d 0,0625 m 2, boste morali uporabiti to priporočilo. Ko vidimo, za opeko blagovne znamke M75, tudi pri uporabi zidarske rešitve M100, moč zidanja ne bo presegla 15 kgf / cm 2. Posledično bo ocenjena odpornost za naš stolpec 15 · 0,8 \u003d 12 kg / cm 2, nato pa bo največja tlačna napetost:

10300/625 \u003d 16.48 kg / cm 2\u003e r \u003d 12 kgf / cm 2

Tako, da se zagotovi potrebna trdnost stolpca, morate ali uporabiti opeko večje trdnosti, na primer M150 (izračunana kompresijska odpornost med M100 raztopino MARQUE bo 22 · 0,8 \u003d 17,6 kg / cm 2) ali povečanje Prerez stolpca ali uporabite navzkrižno ojačitev zidanja. Medtem ko se bomo osredotočili na uporabo bolj trpežne opeke obraza.

3. Določanje stabilnosti kolone opeke.

Moč opeke in stabilnosti vrsta opeke - To so tudi različne stvari in enake Snip II-22-81 (1995) priporoča določanje stabilnosti opečne kolone po naslednji formuli:

N ≤ m (1.1)

kje m G. - koeficient ob upoštevanju učinka dolgoročne obremenitve. V tem primeru, smo, običajno gledamo, je bilo srečo, saj z višino oddelka h. ≈ 30 cm, vrednost tega koeficienta se lahko sprejme enaka 1.

Opomba: Dejansko, z meficientom M g, vse ni tako preprosto, lahko vidite podrobnosti v pripombah v članek.

φ - koeficient vzdolžne upogiba, odvisno od fleksibilnosti kolone λ . Za določitev tega koeficienta morate poznati ocenjeno dolžino stolpca l. 0 In ne se vedno ujema z višino stolpca. Znamenitve določanja ocenjene dolžine zasnove so predstavljene ločeno, tukaj ugotavljajo le, da je v skladu s klavzulo SNIP II-22-81 (1995): "izračunana višina sten in stebrov l. 0 Pri določanju koeficientov vzdolžnega upogibanja φ Odvisno od pogojev podpore na horizontalnih nosilcih je treba sprejeti:

a) s podpora fiksnih tečajev l. 0 \u003d N.;

b) z elastično zgornjo podporo in trdo ščepec v spodnji podpori: za eno-uvrstitev stavb l. 0 \u003d 1,5h., za večnamenske zgradbe l. 0 \u003d 1,25h.;

c) za brezplačne konstrukcije l. 0 \u003d 2N.;

d) za strukture z delno stisnjenimi referenčnimi razdelki - ob upoštevanju dejanske stopnje stiskanja, vendar ne manj l. 0 \u003d 0,8N.kje N. - razdalja med prekrivanjem ali drugimi horizontalnimi nosilci, z armiranobetonsko betonsko vodoravno podpira razdaljo med njimi v luči. "

Na prvi pogled se lahko naša izračunava shema šteje za izpolnjevanje pogojev klavzule B). To je, lahko vzamete l. 0 \u003d 1.25h \u003d 1,25 · 3 \u003d 3,75 metrov ali 375 cm. Vendar pa lahko ta pomen samozavestno uporabljamo le, če je spodnja podpora res težka. Če je kolona opeke položena na plast hidroizolacije iz gumeljskega, položene na temelje, je treba taka podpora obdelati kot tečaj, in ni togo pritisniti. In v tem primeru je naš zasnova v ravnini, ki je vzporedna s steno, geometrično spremenljiv, saj je zasnova prekrivanja (ločeno ležeče plošče) ne zagotavlja zadostne togosti v določeni ravnini. 4 izhodi so možni iz podobne situacije:

1. Uporabite bistveno drugačno konstruktivno shemo

na primer, kovinski stolpci, togo zatesnjeni na temelje, na katere bo vgrajena regeneracija, potem iz estetskih premislekov, kovinske kolone lahko sesekljajo z obrazno opeko katere koli blagovne znamke, saj bo celotna obremenitev vzeta kovino. V tem primeru je treba resnico izračunati s kovinskimi stebri, vendar se lahko izračuna dolžina l. 0 \u003d 1,25h..

2. Narediti še eno prekrivanje,

na primer, iz listov, ki bodo upoštevali tako zgornjo kot nižjo podporo stolpca, kot je na tečajih, v tem primeru l. 0 \u003d H..

3. Narediti diafragmo togosti

v letalu vzporedno s steno. Na primer, na robovih, postavite stolpce, ampak preprosto stvar. Prav tako bo omogočila razmislek tako zgornjo kot nižjo podporo stolpca, kot na tečajih, vendar je v tem primeru potrebno dodatno izračunati togost membrano.

4. Ne bodite pozorni na zgornje možnosti in izračunajte stolpce, kot ločeno stoji s togo nižjo podporo, t.j. l. 0 \u003d 2N.

Na koncu so stari Grki postavili svoje stebre (čeprav ne iz opeke) brez znanja o odpornosti materialov, brez uporabe kovinskih sidrjev, in tako skrbno napisano z gradbenimi standardi in pravila v teh dneh niso bile, Kljub temu pa so nekateri stolpci vredni in do danes.

Zdaj, poznavanje ocenjene dolžine stolpca, lahko določite koeficient fleksibilnosti:

λ H. \u003d L. 0 / H. (1.2) Or

λ JAZ. \u003d L. 0 / JAZ. (1.3)

kje h. - višina ali širina prereza stolpca in jAZ. - polmer vztrajnosti.

Načeloma ni težko določiti polmera vztrajnosti, je treba razdeliti trenutek vztrajnosti oddelka na območju prereza, nato pa odstraniti kvadratni koren od rezultata, vendar v tem primeru ni velike nujnosti . V to smer λ h \u003d 2 · 300/25 \u003d 24.

Poznavanje vrednosti koeficienta prilagodljivosti lahko končno določite koeficient vzdolžnega upogibanja glede na tabelo:

Tabela 2.. Koeficienti vzdolžnega upogibanja za kamen in armaramatamske strukture (v skladu s SNIP II-22-81 (1995))

Hkrati je elastična značilnost zidanja α Določena s tabelo:

Tabela 3.. Elastična značilnost zidanja α (Po mnenju SNIP II-22-81 (1995))

Posledično bo vrednost koeficienta vzdolžnega upogiba približno 0,6 (z vrednostjo elastične karakteristike α 12. 1200, po zahtevku 6). Nato bo največja obremenitev na osrednjem stolpcu:

N p \u003d m g φγ s RF \u003d 1 HH0.6х0.8х22H625 \u003d 6600 kg< N с об = 9400 кг

To pomeni, da je sprejeti del 25x25 cm, da se zagotovi stabilnost spodnjega centralnega stiskanega stolpca ni dovolj. Da bi povečali stabilnost, bo najbolj optimalna povečala prerez stolpca. Na primer, če razširite kolono z praznino v polovici opeke, velikosti 0,38x0.38 m, zato se ne bo povečalo le območje prereza kolone na 0,13 m 2 ali 1300 cm 2 Polmer vztrajnosti kolone se bo povečal jAZ. \u003d 11,45 cm.. Potem λ i \u003d 600 / 11,45 \u003d 52.4in vrednost koeficienta φ \u003d 0,8.. V tem primeru bo največja obremenitev na osrednjem stolpcu:

N p \u003d m φγ s RF \u003d 1 HH0.8х0.8х22H1300 \u003d 18304 kg\u003e N z okoli \u003d 9400 kg

To pomeni, da je prerez 38x38 cm za zagotovitev stabilnosti spodnjega centralnega stiskanega stolpca dovolj z maržo in lahko celo zmanjša blagovno znamko Brick. Na primer, s prvotno sprejeto blagovno znamko M75, bo mejna obremenitev:

N p \u003d m g φγ z Rf \u003d 1x0.8x0.8x12x1300 \u003d 9984 kg\u003e N z okoli \u003d 9400 kg

Zdi se, da je vse, vendar je zaželeno, da se upošteva še ena podrobnost. Fundacija v tem primeru je bolje, da naredite s trakom (eno za vse tri stolpce) in ne malce (ločeno za vsak stolpec), sicer bodo tudi majhne podlage temeljijo na dodatni napetosti v telesu kolone in lahko povzroči uničenje. Ob upoštevanju vsega zgoraj navedenega je najbolj optimalen prečni prerez kolone 0,51x0,51 m, in iz estetskega vidika, je tak presek optimalen. Območje prečnega prereza takih stolpcev bo 2601 cm 2.

Primer izračuna opečne kolone za stabilnost med kompresijo

Ekstremni stebri v oblikovani hiši ne bodo centralno stisnjeni, saj bo Rigel temeljil na njih le na eni strani. In tudi če bodo v celotnem stolpcu položili stroge, nato pa se obremenitev iz prekrivanja in strehe prenaša v ekstremni stolpec v središču prereza stolpca. V kakšnem mestu se bo prenašal kot posledica te obremenitve, je odvisno od kota nagibanja strojev na nosilcih, moduli elastičnosti pecivov in stolpcev ter številnih drugih dejavnikov, ki se v članku obravnavajo v členu "Izračun referenca za žarek, ki se je zmečkana." Ta premestitev se imenuje ekscentričnost vloge tovora E. V tem primeru nas zanima najbolj neugodna kombinacija dejavnikov, v katerih bo obremenitev iz prekrivanja na stolpce prenesla čim bližje na robu kolone. To pomeni, da bo stolpec poleg samo obremenitve deloval tudi trenutku upogibanja, ki je enak M \u003d ne.In ta trenutek je treba upoštevati pri izračunu. V splošnem primeru se lahko inšpekcijski pregled za stabilnost izvede v skladu z naslednjo formulo:

N \u003d φrf - mf / w (2.1)

kje W. - trenutek odpornosti na odsek. V tem primeru se obremenitev za spodnje ekstremne stolpce s strehe lahko štejejo za centralno uporabljeno, ekscentričnost pa bo ustvarila le obremenitev iz prekrivanja. Z ekscentričnostjo 20 cm

N p \u003d φrf - mf / w \u003d1x0.8x0.8x12x2601. - 3000 · 20 · 2601· 6/51 3 \u003d 19975, 68 - 7058.82 \u003d 12916,9 kg\u003eN cr \u003d 5800 kg

Torej, tudi z zelo veliko ekscentričnostjo uporabe obremenitve, imamo več kot dvojno zalogo za moč.

Opomba: Snip II-22-81 (1995) "Stone in ArocaTament Designs" priporoča uporabo druge metode izračuna odseka, ki upošteva funkcije kamnitih struktur, vendar bo rezultat približno enak, zato metoda izračuna Priporočeno s snip ni tukaj.

Opeka - dovolj trajna gradbeni materialŠe posebej polno, in med gradnjo hiš v 2-3 nadstropjih stene iz navadnih keramičnih opeke v dodatnih izračunih običajno ne potrebujejo. Kljub temu pa obstajajo različne situacije, na primer, dvonadstropna hiša s teraso na drugem nadstropju je načrtovana. Kovinske Riglels, ki se bodo prav tako zanašali na kovinske nosilce terase, ki se prekrivajo, je načrtovana, da se raztegne v opečne stebre iz sprednje votle opeke 3 metre, zgoraj bodo stolpce z višino 3 m, na katero streho se zanaša:

pod Centralno kompresijo

Oblikovana: Terasa z dimenzijami 5x8 m. Trije stolpci (eden v srednjem in dveh vzdolž robov) iz prereza obraza prečni prerez 0,25x0.25 m. Razdalja med osi kolona 4 m. Blagovna znamka Brick for Trdnost M75.

S to oblikovalsko shemo bo največja obremenitev na srednjem spodnjem stolpcu. Prav to je njena in mora računati na moč. Obremenitev v koloni je odvisna od sklopa dejavnikov, zlasti iz gradbenega območja. Na primer, snežna obremenitev na strehi v St. Petersburgu je 180 kg / m & sup2, in v Rostov-on-Don - 80 kg / M & SUP2. Ob upoštevanju teže strehe 50-75 kg / M & SUP2, je obremenitev na stolpcu s strehe za Puškinke Leningrad Region lahko:

N s streho \u003d (180 · 1,25 +75) · 5 · 8/4 \u003d 3000 kg ali 3 ton

Ker sedanje obremenitve iz prekrivnega materiala in ljudi, ki se stisnejo na terasi, pohištvo itd še niso znani, vendar ojačana betonska plošča ni natančno načrtovana, vendar se domneva, da bo prekrivanje leseno, od ločeno Leži robovi plošče, nato pa za izračun obremenitve na terasi lahkote enotno porazdeljeno obremenitev 600 kg / m & sup2, nato pa bo osredotočena sila s terase, ki deluje na osrednji stolpec, bo:

N od terase \u003d 600 · 5 · 8/4 \u003d 6000 kg ali 6 ton

Teža lastne kolone 3 m bo:

N iz stolpca \u003d 1500 · 3 · 0,38 · 0,38 \u003d 649,8 kg ali 0,65 ton

Tako bo skupna obremenitev na srednjem spodnjem stolpcu v prerezu stolpca v bližini temelja:

N z okoli \u003d 3000 + 6000 + 2 · 650 \u003d 10300 kg ali 10.3 ton

Vendar pa je v tem primeru mogoče upoštevati, da ni zelo velike verjetnosti, da je začasno breme snega, največje pozimi, in začasna obremenitev na prekrivanju, najvišja poleti bo pritrjena istočasno. Ti. Vsota teh tovorov se lahko pomnoži z verjetnostnim razmerjem 0,9, nato pa:

N z okoli \u003d (3000 + 6000) · 0,9 + 2 · 650 \u003d 9400 kgali 9,4 ton

Ocenjena obremenitev na ekstremnih stolpcih bo skoraj dvakrat manj:

N cr \u003d 1500 + 3000 + 1300 \u003d 5800 kg ali 5.8 ton

2. Določanje moči opeke.

Blagovna znamka Brick M75 pomeni, da mora opeka prenesti obremenitev 75 kgf / cm & sup2, vendar je moč opeke in moči opeke različna stvar. Razume, da bo to pomagalo naslednji tabeli:

Tabela 1.. Ocenjena odpornost na kompresijo za opeko

Ampak to ni vse. Vse iste SNIP II-22-81 (1995) zahtevek 3.11 a) priporoča manj kot 0,3 m & sup2 na območju stebrov in servisete, pomnožite vrednost izračunanega upora na koeficient delovnih pogojev γ c \u003d 0,8. In ker je območje prečnega prereza našega stolpca 0,25x0.25 \u003d 0,0625 m & sup2, to bo moralo uporabiti to priporočilo. Kot lahko vidimo, za opeko blagovne znamke M75, tudi pri uporabi zidarske rešitve M100, moč zidanja ne bo presegla 15 kgf / cm & sup2. Kot rezultat, izračunana odpornost za naš stolpec bo 15 · 0,8 \u003d 12 kg / cm & sup2, potem bo največja tlačna napetost:

10300/625 \u003d 16.48 kg / cm & sup2\u003e r \u003d 12 kgf / cm & sup2

Da bi zagotovili potrebno trdnost stolpca, je potrebna ali uporabljena z opeko večje trdnosti, na primer, M150 (izračunana kompresijska odpornost med M100 rešitve MARQUE bo 22 · 0,8 \u003d 17,6 kg / cm & sup2) ali poveča prerez stolpca ali uporabite navzkrižno ojačitev zidanja. Medtem ko se bomo osredotočili na uporabo bolj trpežne opeke obraza.

3. Določanje stabilnosti kolone opeke.

Moč bride in stabilnost opečne kolone je tudi različne stvari in enake Snip II-22-81 (1995) priporoča določanje stabilnosti opečne kolone po naslednji formuli:

N ≤ m (1.1)

m G. - koeficient ob upoštevanju učinka dolgoročne obremenitve. V tem primeru, smo, običajno gledamo, je bilo srečo, saj z višino oddelka h. ≤ 30 cm, vrednost tega koeficienta se lahko sprejme enako 1.

φ - koeficient vzdolžne upogiba, odvisno od fleksibilnosti kolone λ . Za določitev tega koeficienta morate poznati ocenjeno dolžino stolpca l. O.In ne se vedno ujema z višino stolpca. Znamenitve določanja oblikovalske dolžine načrta niso navedene tukaj, samo ugotovimo, da je v skladu s klavzulo SNIP II-22-81 (1995): "izračunana višina sten in stebrov l. O. Pri določanju koeficientov vzdolžnega upogibanja φ Odvisno od pogojev podpore na horizontalnih nosilcih je treba sprejeti:

a) s podpora fiksnih tečajev l. O \u003d N.;

b) z elastično zgornjo podporo in trdo ščepec v spodnji podpori: za eno-uvrstitev stavb l. O \u003d 1,5h., za večnamenske zgradbe l. O \u003d 1,25h.;

c) za brezplačne konstrukcije l. O \u003d 2N.;

d) za strukture z delno stisnjenimi referenčnimi razdelki - ob upoštevanju dejanske stopnje stiskanja, vendar ne manj l. O \u003d 0,8n.kje N. - razdalja med prekrivanjem ali drugimi horizontalnimi nosilci, z armiranobetonsko betonsko vodoravno podpira razdaljo med njimi v luči. "

Na prvi pogled se lahko naša izračunava shema šteje za izpolnjevanje pogojev klavzule B). To je, lahko vzamete l. O \u003d 1,25h. \u003d 1,25 · 3 \u003d 3,75 metrov ali 375 cm. Vendar pa lahko ta pomen samozavestno uporabljamo le, če je spodnja podpora res težka. Če je kolona opeke položena na plast hidroizolacije iz gumeljskega, položene na temelje, je treba taka podpora obdelati kot tečaj, in ni togo pritisniti. In v tem primeru je naš zasnova v ravnini, ki je vzporedna s steno, geometrično spremenljiv, saj je zasnova prekrivanja (ločeno ležeče plošče) ne zagotavlja zadostne togosti v določeni ravnini. 4 izhodi so možni iz podobne situacije:

1. Uporabite bistveno drugačno konstruktivno shemo, na primer, kovinske stolpce, ki se togo zapečate na temelje, na katere bo beelel of prekrivanje varjena, nato iz estetskih vidikov, kovinske kolone lahko izberete z obrazno opeko katere koli blagovne znamke, saj bo celotna obremenitev kovina. V tem primeru je treba resnico izračunati s kovinskimi stebri, vendar se lahko izračuna dolžina l. O \u003d 1,25h..

2. Narediti še eno prekrivanje, na primer iz listov, ki vam omogočajo, da razmislite tako zgornjo kot nižjo podporo stolpca, kot je na tečajih, v tem primeru l. O \u003d H..

3. Narediti diafragmo togosti V letalu vzporedno s steno. Na primer, na robovih, postavite stolpce, ampak preprosto stvar. Prav tako bo omogočila razmislek tako zgornjo kot nižjo podporo stolpca, kot na tečajih, vendar je v tem primeru potrebno dodatno izračunati togost membrano.

4. Ne bodite pozorni na zgornje možnosti in izračunajte stolpce, kot ločeno stoji s togo nižjo podporo, t.j. l. O \u003d 2N.. Na koncu so stari Grki postavili svoje stebre (čeprav ne iz opeke) brez znanja o odpornosti materialov, brez uporabe kovinskih sidrjev, in tako skrbno napisano z gradbenimi standardi in pravila v teh dneh niso bile, Kljub temu pa so nekateri stolpci vredni in do danes.

Zdaj, poznavanje ocenjene dolžine stolpca, lahko določite koeficient fleksibilnosti:

λ H. \u003d L. O. / H. (1.2) Or

λ JAZ. \u003d L. O. (1.3)

h. - višina ali širina prereza stolpca in jAZ. - polmer vztrajnosti.

Poznavanje vrednosti koeficienta prilagodljivosti lahko končno določite koeficient vzdolžnega upogibanja glede na tabelo:

Tabela 2.. Vzdolžni koeficienti upogibanja kamen in struktur za spreminjanje rok
(Po mnenju SNIP II-22-81 (1995))

Hkrati je elastična značilnost zidanja α Določena s tabelo:

Tabela 3.. Elastična značilnost zidanja α (Po mnenju SNIP II-22-81 (1995))

Posledično bo vrednost vzdolžnega koeficienta upogiba približno 0,6 (z vrednostjo elastične značilnosti α 12. 1200, po zahtevku 6). Nato bo največja obremenitev na osrednjem stolpcu:

N p \u003d m φγ z Rf \u003d 1 · 0,6 · 0,8 · 22 · 625 \u003d 6600 kg< N с об = 9400 кг

To pomeni, da je sprejeti del 25x25 cm, da se zagotovi stabilnost spodnjega centralnega stiskanega stolpca ni dovolj. Da bi povečali stabilnost, bo najbolj optimalna povečala prerez stolpca. Na primer, če položite stolpec s praznino v polovici opeke, velikosti 0,38x0.38 m, zato ne samo območje prereza stolpca do 0,13 M & 1300 CM & SUP2 se bo povečala, vendar se bo polmer vztrajnosti kolone povečal jAZ. \u003d 11,45 cm.. Potem λ i \u003d 600 / 11,45 \u003d 52.4in vrednost koeficienta φ \u003d 0,8.. V tem primeru bo največja obremenitev na osrednjem stolpcu:

N p \u003d m g φγ od rf \u003d 1 · 0,8 · 0,8 · 22 · 1300 \u003d 18304 kg\u003e n z okoli \u003d 9400 kg

N p \u003d m g φγ z Rf \u003d 1 · 0,8 · 0,8 · 12 · 1300 \u003d 9984 kg\u003e n z okoli \u003d 9400 kg

Zdi se, da je vse, vendar je zaželeno, da se upošteva še ena podrobnost. Fundacija v tem primeru je bolje, da naredite s trakom (eno za vse tri stolpce) in ne malce (ločeno za vsak stolpec), sicer bodo tudi majhne podlage temeljijo na dodatni napetosti v telesu kolone in lahko povzroči uničenje. Ob upoštevanju vseh zgoraj navedenih je najbolj optimalen prečni prerez stolpcev 0.51x0,51 m, od estetskega vidika pa je tak presek optimalen. Območje prečnega prereza takih stolpcev bo 2601 cm & sup2.

Primer izračuna opečne kolone za stabilnost
Z zunanjim kompresijo

Ekstremni stebri v oblikovani hiši ne bodo centralno stisnjeni, saj bo Rigel temeljil na njih le na eni strani. In tudi če bodo v celotnem stolpcu položili stroge, nato pa se obremenitev iz prekrivanja in strehe prenaša v ekstremni stolpec v središču prereza stolpca. V kakšnem mestu se bo prenašal na nastalo tovora, je odvisno od kota nagibanja strog na nosilcih, moduli elastičnosti pecivov in stolpcev ter številnimi drugimi dejavniki. Ta premestitev se imenuje ekscentričnost vloge tovora E. V tem primeru nas zanima najbolj neugodna kombinacija dejavnikov, v katerih bo obremenitev iz prekrivanja na stolpce prenesla čim bližje na robu kolone. To pomeni, da bo stolpec poleg samo obremenitve deloval tudi trenutku upogibanja, ki je enak M \u003d ne.In ta trenutek je treba upoštevati pri izračunu. V splošnem primeru se lahko inšpekcijski pregled za stabilnost izvede v skladu z naslednjo formulo:

N \u003d φrf - mf / w (2.1)

W. - trenutek odpornosti na odsek. V tem primeru se obremenitev za spodnje ekstremne stolpce s strehe lahko štejejo za centralno uporabljeno, ekscentričnost pa bo ustvarila le obremenitev iz prekrivanja. Z ekscentričnostjo 20 cm

N p \u003d φrf - mf / w \u003d1 · 0,8 · 0,8 · 12 · 2601 - 3000 · 20 · 2601· 6/51 3 \u003d 19975.68 - 7058,82 \u003d 12916,9 kg\u003eN cr \u003d 5800 kg

Torej, tudi z zelo veliko ekscentričnostjo uporabe obremenitve, imamo več kot dvojno zalogo za moč.

Opomba: Snip II-22-81 (1995) "kamen in prodorski modeli" priporoča uporabo druge metode izračuna prereza, ki upošteva značilnosti kamnitih struktur, vendar bo rezultat približno enak, zato je metoda izračuna priporočila Snip ni tukaj.

Za izvedbo izračuna stene za stabilnost je potrebno najprej obravnavati njihovo klasifikacijo (glej Snip II -22-81 "kamen in prodor", kot tudi snip dodatek "in razumejo, kakšne stene so :D:

1. Walls. - To so stene, na katerih plošče prekrivajočih, strešnih modelov itd. Debelina teh sten mora biti vsaj 250 mm (za opeko). To so najbolj odgovorni zidovi v hiši. Morajo računati na moč in stabilnost.

2. Samopostrežne stene - To so stene, ki nič ne počiva, vendar imajo tovor iz vseh prekrivajočih se tal. V bistvu, v tri-nadstropne hiše, na primer, bo taka stena višina v treh nadstropjih; Tovor na njej samo na lastno težo zidanega je pomemben, vendar je celo vprašanje stabilnosti take stene zelo pomembno - od zid zgoraj, večje je tveganje njegovih deformacij.

3. Nenabusne stene - To so zunanje stene, ki počivajo na prekrivanju (ali na drugih strukturnih elementih) in obremenitev na njih pade z višine tal le na stenah stene. Višina nečastih sten ne sme biti večja od 6 metrov, sicer gredo v kategorijo samopostrežnega.

4. Partitions so notranje stene Manj kot 6 metrov visoka, zaznava le tovora iz lastne teže.

Ukvarjali se bomo z vprašanjem stabilnih sten.

Prvo vprašanje, ki izhaja iz "neomejene" osebe: No, kje se lahko zid? Poiščite odgovor po analogiji. Vzemite knjigo v trdi vezi in jo položite na rob. Več formatov knjige, manjša stabilnost bo; Po drugi strani pa bo knjiga debelejša, bolje bo na robu. Enake situacije s stenami. Stabilnost stene je odvisna od višine in debeline.

Zdaj vzamemo najslabšo možnost: tanek prenosni računalnik velikega formata in dal na rob - ne bo samo izgubil stabilnosti, ampak tudi zavoja. Torej se Wall, če se ne opazijo pogoji v razmerju debeline in višine, se bo začelo ukriviti iz letala in sčasoma - razpoka in propada.

Kaj se morate izogniti takšnemu pojavu? Potrebno je raziskati PP 6.16 ... 6.20 Snip II -22-81.

Razmislite o vprašanjih določanja stabilnosti zidov na primerih.

Primer 1. Particija je podana iz blagovne znamke M25 M25 v raztopini M4 razred z višino 3,5 m, debelino 200 mm, širine 6 m, ki ni povezana s prekrivanjem. V odprtini septumskih vrat 1x2,1 m. Treba je določiti stabilnost particije.

Od tabele 26 (str. 2) določamo zidarsko skupino - III. Najdi iz tabel 28? \u003d 14. Ker. Particija ni pritrjena v zgornjem delu, je treba zmanjšati vrednost β za 30% (v skladu s klavzulo 6.20), tj. β \u003d 9.8.

k 1 \u003d 1.8 - Za particijo, ki ni nosilec obremenitve s svojo debelino 10 cm, in k 1 \u003d 1.2 - za septum z debelino 25 cm. V interpolaciji najdemo za našo particijo z debelino 20 cm K 1 \u003d 1.4;

k 3 \u003d 0,9 - za particije z odprtinami;

torej K \u003d K 1 K 3 \u003d 1,4 * 0,9 \u003d 1.26.

Končno β \u003d 1.26 * 9.8 \u003d 12.3.

Poiščite razmerje med višino particije do debeline: H / H \u003d 3,5 / 0,2 \u003d 17,5\u003e 12.3 - Pogoj se ne izvede, septum take debeline na določeni geometriji ni mogoče storiti.

Kakšen način lahko rešite ta problem? Poskusimo povečati blagovno znamko raztopine na M10, nato pa bo polagalna skupina postala II, β \u003d 17, in ob upoštevanju koeficientov β \u003d 1.26 * 17 * 70% \u003d 15< 17,5 - этого оказалось недостаточно. Увеличим марку газобетона до М50, тогда группа кладки станет I , соответственно β = 20, а с учетом коэффициентов β = 1,26*20*70% = 17.6 > 17.5 - Pogoj se izvede. Prav tako je bilo možno tudi, ne da bi povečala blagovno znamko aerin betona, ležala v septumski strukturni ojačitvi v skladu s klavzulo 6.19. Nato se β poveča za 20%, stabilnost stene pa je na voljo.

Primer 2.Zunanja ne-sproščena stena lahkega zidov iz Brick M50 blagovne znamke na M25 Znaščena rešitev. Višina stene je 3 m, debelina je 0,38 m, dolžina stene je 6 m. Stena z dvema velikostjo Windows je 1,2x1,2 m. Zagotoviti je treba stabilnost stene.

Od tabele 26 (str. 7), smo določimo skupino zidarstvo - I. Iz tabel 28 najdemo β \u003d 22. Ker Stena ni pritrjena v zgornjem delu, je treba zmanjšati vrednost β za 30% (v skladu z odstavkom 6.20), tj. β \u003d 15,4.

Najdemo koeficiente K iz tabel 29:

k 1 \u003d 1.2 - za steno, ki ne nosi obremenitve na debelini 38 cm;

k 2 \u003d √a n / a b \u003d √1.37 / 2.28 \u003d 0,78 - za stene z odprtinami, kjer je B \u003d 0,38 * 6 \u003d 2,28 m 2 območje vodoravnega dela stene, ob upoštevanju Windows in n \u003d 0,38 * (6-1,2 * 2) \u003d 1,37 m 2;

torej K \u003d K 1 K 2 \u003d 1.2 * 0,78 \u003d 0,94.

Končno β \u003d 0,94 * 15.4 \u003d 14.5.

Poiščite razmerje med višino particije do debeline: H / H \u003d 3 / 0,38 \u003d 7.89< 14,5 - условие выполняется.

Prav tako je treba preveriti stanje, določen v oddelku 6.19:

H + L \u003d 3 + 6 \u003d 9 m< 3kβh = 3*0,94*14,5*0,38 = 15.5 м - условие выполняется, устойчивость стены обеспечена.

Pozor! Za udobje odgovorov na vaša vprašanja je bil ustvarjen nov oddelek "Brezplačno posvetovanje".

razred \u003d "Eliadunit"\u003e

Komentarji

"3 4 5 6 7 8

0 # 212 alexey 21.02.2018 07:08

Citiraj Irino:

okrepitev profilov ne bo nadomestila

Citiraj Irino:

kar zadeva temelje: praznine so dovoljene v telesu betona, vendar ne na dnu, da ne bi zmanjšali področja podpore, ki je odgovorna za podporno sposobnost. To je, da bi morala biti tanka plast armiranega betona.
In kaj je temelj - trak ali štedilnik? Kaj so tla?

Omrežja še niso znana, najverjetneje bo čisto področje sulinke vse vrste, prvotno misel štedilnik, vendar bo nizka, želim ustreliti višje, in tudi zgornja plodna plast bo morala ustreliti, zato i ponavadi na trak ali celo škatlo. Ne potrebujem veliko nosilnosti tal - hiša je bila še vedno rešena v prvem nadstropju, in ceramzit beton ni zelo težka, zamrznitev ni več kot 20 cm (čeprav v starih sovjetskih predpisih 80 ).

Mislim, da odstranimo zgornji sloj 20-30 cm, poiščite geotekstile, črpajo s peščenim brusnim papirjem in raztopimo s tesnilom. Potem svetloba pripravljalna estriha - za poravnavo (v njej se zdi, da ni niti ojačitev, čeprav ni prepričan), na vrhu hidroizolacijskega premaza
in potem je tam že dillem - tudi če povežete okvir širine ojačevanja 150-200mm x 400-600mm višinami in jih postavite v meter korak, potem morate oblikovati več praznin med temi okviri in, idealno, te praznine bi morali biti na vrhu ojačitve (da tudi, z nekaj razdalje od treninga, vendar hkrati pa jih bodo morali vklopiti tudi s tanko plastjo pod 60-100mm a estrih) - mislim, da PPS plošče deponirajo kot praznine - Teoretično, bo mogoče naliti v 1 z vibracijami.

Ti. Kot da je z obliko plošče 400-600mm z močno ojačitvijo vsakih 1000-1200mm, je v razsutem stanju združena in enostavna v preostalih mestih, medtem ko bo približno 50-70% volumna pena (v Neuporabljena mesta) - IE Glede na porabo betona in ojačitve - precej primerljiv s štedilnikom 200mm, vendar + kup razmeroma poceni pene in še več.

Če nekajkrat zamenjam peno na preprost premaz / pesek - bo še boljši, vendar namesto enostavnega treninga je pametnejši, da bi nekaj bolj resne z ojačitvijo in odstranjevanjem ojačitve v nosilcih - na splošno ni dovolj teorije in praktične izkušnje.

0 # 214 Irin 22.02.2018 16:21

Kvota:

to je usmiljenje, na splošno pišejo, da v lahkem betonu (Ceramzit beton) slaba povezava z ojačitvijo - kako se spopasti z njo? Razumem manjši beton in večjo površino priključkov - boljša je povezava, tj. Potrebno je keramzit beton z dodajanjem peska (in ne samo clamzit in cementa) in ojačitev je tanka, vendar več

zakaj se ukvarjati s tem? Treba je preprosto upoštevati pri izračunu in pri načrtovanju. Vidite, Ceramzitobeton je dovolj dober zid Material z vašo bližino prednosti in slabosti. Kot vsi drugi materiali. Če ste ga želeli uporabiti za monolitna prekrivanje, Jaz bi te odvračal, ker
Kvota:

III. Izračun kamnitih struktur

Obremenitev za splošno (sl. 30) V ravni regeneracije prvega nadstropja prekrivanje, kN:

sneg za sneg II

valjana strešna preproga - 100 n / m 2

asfaltni estrih z N / M 3 debeline 15 mm

izolacija - lesene vlaknene plošče z debelino 80 mm z gostoto N / M 3

parosolacija - 50 N / m 2

preplavne betonske prevleke - 1750 N / m 2

kmetija armiranega betona

teža Cornice na zidovi zidovi v N / M 3

zrnata masna masa nad +3,03

osredotočena na pisnila prekrivanja (pogojno izključujejo nadaljevanje stroja)

teža polnjenja okna z N / M 2

skupna obremenitev izračuna na področju enostavnosti na ravni možnosti. +3.03.

V skladu s klavzulo 6.7.5 in 8.2.6 je dovoljeno, da se šteje za steno, ki se razstavi na nadmorski višini z enim elementom, ki imajo lokacijo podpornih spojev na ravni riglelov. V tem primeru se obremenitev iz zgornjih nadstropij uporablja v središču odseka resnosti stene nadstropja nadstropja, in vse obremenitve KN v tem nadstropju se štejejo za uporabo z dejansko ekscentričnostjo glede na središče resnosti oddelka.

V skladu s točko 6.9, odstavek 8.2.2, razdalja od točke uporabe reakcijskih reakcij Rigel Str. Pred notranjim robom stene v odsotnosti podpor, pritrjevanje položaja referenčnega tlaka, ne presega ene tretjine globine žilca tesnila in ne več kot 7 cm (sl. 31).

Z globino tesnjenja Riglela v steno zvezek z \u003d 380 mm, zvezek Z: 3 \u003d 380: 3 \u003d

127 mm\u003e 70 mm Sprejemamo točko referenčnega tlaka

R. \u003d 346,5 KN na razdalji 70 mm od notranjega roba stene.

Ocenjena višina najenostavnejšega v spodnjem nadstropju

Za načrtovalsko shemo za enostavnost spodnjega nadstropja stavbe vzamemo stojalo s ščepec na ravni roba temelja in z hinewing v ravni prekrivanja.

Fleksibilnost izpraznitve iz silikatne opeke znamke 100 na 25 rešitvah 25, R. \u003d 1,3 MPa v tabeli. 2 se določi v skladu z opombo 1 na tabelo. 15 z elastičnim zidovi značilnim a \u003d 1000;

koeficient vzdolžnega upogibanja v tabeli. 18 J \u003d 0,96. V skladu s klavzulo 4.14 v stenah s togo zgornjo podporo, vzdolžni odklon v referenčnih razdelkih se ne sme upoštevati (j \u003d 1.0). V srednji tretjini višine pečata je koeficient vzdolžnega upogibanja enak izračunani vrednosti J \u003d 0,96. V pred-roki višine J, se spreminja linearno od J \u003d 1,0 na izračunano vrednost J \u003d 0,96 (sl. 32). Vrednosti koeficienta vzdolžnega upogiba v ocenjenih odsekih preprostega, na ravni vozlišča in dna okenskega odpiranja

Sl. 31.

velikosti upogibanja trenutkov na ravni prestrukturiranja in na ocenjenih odsekih preprostega na ravni vrha in dna okenskega odpiranja

KNM;

Sl.32.

Velikost običajnih sil v istih odsekih

Ekscentričnost vzdolžne sile e. 0 = M.: N.:

Mm.< 0,45 y. \u003d 0,45 × 250 \u003d 115 mm;

Mm.< 0,45 y. \u003d 115 mm;

Sposobnost ležaja ekstracentrirane preprožnosti pravokotnega prereza po zahtevku 4.7 se določi s formulo

kje (J- koeficient vzdolžnega odklona za celoten prerez pravokotnega elementa; ); m G. - koeficient ob upoštevanju učinka dolgoročne operacije (z h. \u003d 510 mm\u003e 300 mm M G. = 1,0); Zvezek - površine kanalizacije.

Zunanje ležajne stene morajo biti vsaj izračunane za moč, stabilnost, lokalno zmečkano in odpornost na toploto. Izvedeti katera debelina mora biti zidna zida , Potrebno je, da se izračuna. V tem članku bomo upoštevali izračun nosilne sposobnosti opeke in v naslednjih člankih - preostale izračune. Da ne bi zamudili proizvodnje novega članka, se naročite na glasilo in boste unde, ki bi morala biti debelina stene po vseh izračunih. Ker se naše podjetje ukvarja z izgradnjo hišic, to je nizka stopnja gradnje, potem bomo upoštevali vse izračune za to kategorijo.

Prevozniki Imenuje se zidove, ki zaznavajo obremenitev iz plošč za prekrivanje, premazov, nosilcev itd.

Prav tako morate razmisliti o opečni žig na odpornosti proti zmrzovanju. Ker vsi gradijo hišo za sebe, vsaj sto let, nato s suhim in normalnim načinom vlažnosti prostorov, je blagovna znamka (M RZ) vzeta iz 25 in višje.

Med gradnjo hiše, koče, garage, gostitelja. Bruks in drugi sistemi s suhim in normalnim režimom vlažnosti, je priporočljivo uporabljati votle opeke za zunanje stene, saj je njena toplotna prevodnost nižja od polni delovni čas. V skladu s tem, s izračunom toplote inženiringa, se bo debelina izolacije izkazala manj, da je diamiče cash. pri nakupu. Celoletne opeke za zunanje stene je treba uporabiti le, če je potrebno, da se zagotovi moč zidanja.

Okrepitev zidarskega zida Dovoljeno je le, če povečanje blagovne znamke opeke in rešitev ne omogoča zagotavljanja zahtevane sposobnosti prenosa.

Primer izračuna zid.

Krsilna sposobnost opeke je odvisna od številnih dejavnikov - od blagovne znamke opeke, razreda raztopine, od prisotnosti odprtin in njihove velikosti, od fleksibilnosti sten itd. Izračun nosilne zmogljivosti se začne z opredelitvijo sheme izračuna. Pri izračunu stene na vertikalne obremenitve se zida šteje za delovanje na tlakih s tečaji. Pri izračunu stene na vodoravnih obremenitvah (veter) se stena togo šteje. Pomembno je, da te sheme ne zmedejo, saj bodo trenutki drugačni.

Izbira ocenjenega oddelka.

Na gluhih stenah za izračunano, prečni prerez I-I na ravni prekrivanja z vzdolžno silo N in največji upogibni trenutek M. je pogosto nevaren oddelek II-IIKer je upogibni trenutek nekoliko manjši od največjega in enaka 2 / 3M, in koeficienti M g in φ so minimalni.

V stenah z odprtinami je odsek sprejet na spodnjem nivoju skakalcev.

Razmislimo o križu I-I.

Iz preteklega članka Pobiranje obremenitve na steni prvega nadstropja Vzemite nastalo vrednost polne obremenitve, ki vključuje obremenitve iz prekrivanja prvega nadstropja P 1 \u003d 1,8t in zgornja nadstropja g \u003d g P + P. 2 + G. 2 = 3.7T:

N \u003d G + P 1 \u003d 3.7T + 1.8T \u003d 5.5T

Slab prekrivanje se opira na steno na razdalji A \u003d 150mm. Vzdolžna sila P 1 iz prekrivanja bo na razdalji A / 3 \u003d 150/3 \u003d 50 mm. Zakaj 1/3? Ker bo stresna parcela pod podporno površino v obliki trikotnika, in središče teže trikotnika je le 1/3 dolžine podpore.

V centru se šteje, da se obremenitev s nadstropja g.

Ker se obremenitev iz stropne plošče (P 1) ne uporablja v središču odseka, ampak na razdalji od njega enaka:

e \u003d H / 2 - A / 3 \u003d 250 mm / 2 - 150 mm / 3 \u003d 75 mm \u003d 7,5 cm,

ustvaril bo upogibni trenutek (m) oddelek I-I. Trenutek je delo moči na rami.

M \u003d P 1 * E \u003d 1.800 * 7,5 cm \u003d 13,5 t * cm

Potem bo ekscentričnost vzdolžne sile N:

e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5.5 \u003d 2,5 cm

Ker nosilna stena z debelino 25 cm, nato izračuna vrednost naključne ekscentričnosti e ν \u003d 2 cm, potem je celotna ekscentričnost:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y \u003d h / 2 \u003d 12,5 cm

Pri E 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Moč ADK-a High-centralno stisnjenega elementa je določena s formulo:

N ≤ m g φ 1 r a c ω

Dejavniki m G. in φ 1. V obravnavanem oddelku I - I je enaka 1.