square Skupaj (bruto) - površino prečnega prereza kamna (blok), ne da bi odšteti področja praznine in štrlečih delov. [Anglo Ruski slovar oblikovanja stavbne strukture.. MNTKS, Moscow, 2011] Teme Gradbene strukture EN Bruto območje ...
cross Bolt Cross - A - [Anglo ruski slovar o oblikovanju gradbenih modelov. MNTKS, Moskva, 2011] Teme Gradbene strukture Sinonime A z en bruto prerez vijaka ... Imenik tehničnega prevajalca
superior Part. - 3.10 Referenčni del: element konstrukcije mostu, ki prenaša obremenitev iz strukture SPAN in zagotavlja potrebno kotno in linearno gibanje vozlišč podpornega struktura. Vir: Sto GK Transstroy 004 2007: Metal ... ...
GOST R 53628-2009: Kovinski valjčni deli za mostne zgradbe. Tehnični pogoji - Terminologija GOST R 53628 2009: Kovinski valjčki Podpora za mostne zgradbe. SPECIFIKACIJE Originalni dokument: 3.2 Dolžina spanja: Razdalja med ekstremnimi strukturnimi elementi strukturne strukture, izmerjena z ... Imenik imenik rezin regulativnih in tehničnih dokumentacij
Polaganje struktur iz naravnih ali umetnih kamnov. Polaganje iz naravnih kamnov Zahvaljujoč lepi izmenični izmenični vrstici zidanja, kot tudi naravne barve naravnih kamnov, polaganje takih kamnov daje arhitektu več možnosti ... ... ... Enciklopedija Color.
Terminologija 1 :: DW dnevna številka tedna. "1" Ustreza v ponedeljek, da definira izraz iz različnih dokumentov: DW dajanje razlika med Moskvo in svetovnima usklajenim časom, izraženo s številom ur definicije pojem iz ... ... Imenik imenik rezin regulativnih in tehničnih dokumentacij
- (ZDA) (Združene države Amerike, ZDA). JAZ. General. Ameriška država v Severni Ameriki. Področje 9.4 milijonov km2. 216 milijonov ljudi. (1976, vrednotenje). Kapital Washingtona. V administrativnem ozemlju Združenih držav ...
GOST R 53636-2009: Celuloza, papir, lepenka. Opredelitve pojmov - Terminologija GOST R 53636 2009: Celuloza, papir, karton. Pogoji in opredelitve izvirnega dokumenta: 3.4.49 Popolnoma suha masa: masa papirja, kartona ali celuloze po sušenju pri temperaturi (105 ± 2) ° C do konstantne mase v pogojih ... ... ... Imenik imenik rezin regulativnih in tehničnih dokumentacij
Hidroelektrarna (hidroelektrarna), kompleks struktur in opreme, s katerim se energija pretoka vode pretvori v električno energijo. HE je sestavljen iz doslednega vezja hidrotehničnih struktur (glej hidravlično ... ... Velika sovjetska enciklopedija
- (do 1935 Persia) I. Splošne informacije I. Država v zahodni Aziji. On meji na S. iz ZSSR, za Z. s Turčijo in Irakom, na V. z Afganistanom in Pakistanom. Sprali na S. Caspianskem morju, na Y. Perzijskem in Omaskyju, ... ... ... ... Velika sovjetska enciklopedija
sNIP-ID-9182: Tehnične specifikacije za vrste dela med gradnjo, obnovo in popravilo cest in umetnih struktur na njih - Terminologija SNOP ID 9182: Tehnične specifikacije za vrste dela med gradnjo, obnovo in popravila ceste In umetne strukture na njih: 3. avtogudaronator. Uporablja se pri krepitvi asfaltnega betona granulat ... ... Imenik imenik rezin regulativnih in tehničnih dokumentacij
Sprva je kovina kot najbolj trpežen material služil kot zaščitni cilji - ograje, vrata, rešetke. Potem so začeli uporabljati litega železa in lokov. Napredna rast industrijske proizvodnje je zahtevala gradnjo struktur z velikimi razpokami, ki je spodbudila videz valjčnih nosilcev in kmetij. Sčasoma. kovinski trup. Postal je ključni dejavnik pri razvoju arhitekturne oblike, saj je dovoljeno osvoboditi zidove iz funkcije podporne strukture.
Osrednji raztegnjeni in centralno stisnjeni jekleni elementi. Izračun moči elementov, ki so predmet centralnega raztezanja ali kompresije s silo N, izvesti s formulo
kjer - izračunana odpornost je postala raztezanje, stiskanje, upogibanje vzdolž moči donosa; - neto prečni prerez, tj. Območje minus oslabitev oddelka; - koeficient delovnih pogojev, ki jih je prejela tabel, snip H-23-81 * "jeklene konstrukcije".
Primer 3.1. V steni jekla grelnika številka 20 izreže luknjo s premerom d. \u003d \u003d 10 cm (Sl. 3.7). Debelina stene kupa - - 5,2 mm, območje prečnega prereza Gross - cm2.
Potrebno je določiti dovoljeno obremenitev, ki se lahko uporabi vzdolž vzdolžne osi oslabljenega kanala. Izračunana odpornost je začela jemati kg / cm2 in.
Sklep
Izračunamo območje neto prereza:
kje je prerez bruto, t.j. Območje celotnega prereza je brez slabih, je sprejeto v skladu z GOST 8239-89 "jekleno vroče valjano 2.
Določite dovoljeno obremenitev:
Določanje absolutnega raztezanja osrednje raztegnjene jeklene palice
Za palico s stopenjsko spreminjanjem prečnega prereza in normalne sile, se skupna podaljšanje podaljša z algebrskim seštevanjem raztezka vsakega spletnega mesta:
kje p - Število oddelkov; jAZ. - Plot številka. (I \u003d. 1, 2,..., p).
Raztezek lastne teže stalnega prereza je določen s formulo
kjer je γ delež materiala palice.
Izračun stabilnosti
Izračun stabilnosti trdnih elementov, ki so predmet centralnega kompresije s silo N.izvesti s formulo
kjer je A prerez bruto; φ - Koeficient vzdolžnega upogibanja, odvisno od fleksibilnosti
Sl. 3.7.
in oblikovalsko odpornost tabele stalipo v Snip H-23-81 * "jeklenih konstrukcijah"; μ je koeficient prinašanja dolžine; - minimalno polmer vztrajnosti prečni prerez; Prilagodljivost λ stisnjenih ali raztegnjenih elementov ne sme presegati vrednosti, prikazanih v "jeklenih konstrukcijah".
Izračun sestavljenih elementov iz vogalov, kanalov (sl. 3.8), itd, ki so tesno ali s tesnili, je treba izvesti kot Solosy, pod pogojem, da je največja razdalja v luči na razdelkih med varjenimi deskami ali med centri Ekstremni vijaki niso preseženi za stisnjene elemente in raztegnjene elemente.
Sl. 3.8.
Bend Steel Elements.
Izračun ovinkov v eni od glavnih plovil tramov se izvaja s formulo
kje M - Maksimalni upogibni trenutek; - trenutek odpornosti neto prereza.
Vrednosti tangente napetosti τ na sredini upogibnih elementov morajo izpolnjevati pogoj
kje Q - prečna sila v prerezu; - statični trenutek polovice odseka glede na glavno os z; - aksialni trenutek vztrajnosti; t. - debelina stene; - izračunana odpornost je postala premik; - moč dajatve jekla, sprejeta na državnih standardih in tehničnih pogojih za jeklo; - koeficient zanesljivosti z materialom, ki ga je posnel SNIP 11-23-81 * "Jeklene konstrukcije".
Primer 3.2. Treba je izbrati prečni prerez enotnega jeklenega žarka, ki je naložen enakomerno porazdeljeno obremenitev q. \u003d 16 KN / M, dolžina banke l.\u003d 4 m, MPa. Prečni prerez žarka je pravokoten z višino h. Do širine b. žarki, ki so enaki 3 ( h / b \u003d 3).
Stolpec je navpični element nosilne strukture stavbe, ki prenaša obremenitve iz zgoraj opisanih struktur na temelju.
Pri izračunu jeklenih stolpcev je treba voditi s SP 16.13330 "jeklenimi konstrukcijami".
Za jekleno kolona, \u200b\u200bdvosmerna, cevi, kvadratnega profila, sestavljenega dela kanalov, vogalov, listov se običajno uporabljajo.
Za centralno stisnjene stebri, je optimalno za uporabo cevi ali kvadratnega profila - so ekonomičen s kovinsko maso in imajo lep estetski videz, vendar notranje votline ni mogoče pobarvati, zato mora biti ta profil tesno.
Uporaba širokega kotla za stolpce je razširjena - pri stiskanju stolpca v eni ravnini je ta vrsta profila optimalna.
Postopek za pritrditev stolpca v fundaciji je zelo pomemben. Stolpec ima lahko pritrditev tečajev, togo v eni ravnini in se na drugem ali togih v 2 letalah. Izbor gore je odvisen od stavbe stavbe in ima večjo vrednost pri izračunu, ker Izračunana dolžina kolona je odvisna od metode pritrditve.
Prav tako je treba upoštevati metodo pritrdilnih teče, stenskih plošč, nosilcev ali kmetij na koloni, če se obremenitev prenaša s strani kolone, je treba upoštevati ekscentričnost.
Pri stiskanju stolpca v temelj in togo pritrditev žarka v kolono, je izračunana dolžina 0,5L, vendar je v izračunu običajno upoštevamo 0,7l. Žarek pod delovanjem tovora je upognjen in brez popolnega ščepec.
V praksi se stolpec ne obravnava ločeno in model stavbe ali 3-dimenzionalni model gradnje v programu, ga naložite in izračunamo stolpec v sklopu in izberite potreben profil, vendar v programih je težko razmisliti Slabitev prereza vijakov iz vijakov, zato je treba odsek preveriti ročno.
Za izračun stolpca moramo poznati največje tlačne / natezne napetosti in trenutke, ki se pojavljajo v ključnih odsekih, so za to zgrajene napetostne ploskve. V tem pregledu bomo upoštevali le izračun moči kolona, \u200b\u200bne da bi zgradili EPUR.
Izračunajte stolpce, ki jih izvajamo naslednji parametri:
1. Trdnost s centralno napetostjo / kompresijo
2. Stabilnost pri Centralni stiskanju (v 2 letalah) \\ t
3. Trdnost s skupnim delovanjem vzdolžne sile in upogibanje trenutkov
4. Preverite fleksibilnost meje palice (v 2 letalih)
1. Trdnost s centralno napetostjo / kompresijo
Po SP 16.13330 str. 7.1.1 Izračun moči elementov iz jekla z regulativno odpornostjo R.yn ≤ 440 N / mm2 s centralno napetostjo ali stiskanjem s silo N, je treba izvesti s formulo
A.n je prerez neto profila, t.j. Ob upoštevanju oslabitve lukenj;
R.y - Izračunana odpornost jekla valjana (odvisna od blagovne znamke jekla, glej tabelo V.5 SP 16.13330);
γ c - Koeficient delovnih pogojev (glej tabelo 1 SP 16.13330).
Glede na to formulo lahko izračunate minimalno območje prečnega prereza profila in nastavite profil. V prihodnosti, pri preverjanju izračunov, se lahko izbor prečnega prereza stolpca izvede samo z izbiro razdelka, tako da lahko tukaj nastavite izhodišče, manj, kar ne more biti prečni prerez.
2. Trajnost pod osrednjo kompresijo
Izračun stabilnosti se izvede v skladu s SP 16.13330 str. 7.1.3 s formulo
A. - prečni prerez profila, t.j. Upoštevajte oslabitev z luknjami;
R.
γ
φ - Trajnostni koeficient v centralni stiskanju.
Kot lahko vidite to formulo, je zelo podobno prejšnjemu, vendar se tukaj pojavi koeficient. φ Da bi ga na začetku izračunali, bo treba izračunati pogojno fleksibilnost palice. λ (označena z značilnostjo od zgoraj).
kje R.y - Urejanje odpornosti jekla;
E. - elastični modul;
λ - Fleksibilnost ROD, izračunanega po formuli: \\ t
kje l.eF - ocenjena dolžina palice;
jAZ. - radij vztrajnosti.
Ocenjene dolžine L.eF stolpci (stojala) stalnega prereza ali posameznih odsekov stopenjskih stolpcev v skladu s SP 16.13330 str. 10.3.1 je treba določiti s formulo
kje l. - dolžina kolone;
μ - koeficient izračunane dolžine.
Koeficienti dolžine poravnave μ Stolpci (stojala) trajnega oddelka je treba določiti, odvisno od pogojev za pritrditev njihovih koncev in vrsto obremenitve. Za nekatere primere pritrditve konc in vrste vrednosti obremenitve μ Seznam v naslednji tabeli:
Polmer vztrajnosti lahko najdete v ustreznem predvajanju na profilu, t.j. Treba je nastaviti pred-profil in izračun se zmanjša na prerezi.
Ker Inertijski polmer v dveh ravninah za večino profilov ima različne vrednosti na 2 letalah (samo cevi in \u200b\u200bprofil kvadratnega prometa) in fiksacija je lahko drugačna, zato je lahko izračunana dolžina drugačna, nato pa je izračun stabilnosti za 2 letala.
Zdaj imamo vse podatke za izračun pogojene prilagodljivosti.
Če je mejna fleksibilnost večja ali enaka 0,4, potem koeficient stabilnosti φ Izračunana s formulo:
vrednost koeficienta δ Izračuna ga je treba s formulo:
dejavniki α in β glej tabelo
Vrednosti koeficienta φ izračunana s to formulo, je treba sprejeti več (7.6 / λ 2) z vrednostmi pogojne prilagodljivosti nad 3.8; 4.4 in 5.8 za vrste prerezov, A, B in C.
Na vrednotah λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.
Vrednosti koeficienta φ LED v Dodatku D SP 16.13330.
Zdaj, ko je vse izvorne podatke znano, da izračun s formulo, ki je na prvi pogled:
Kot je navedeno zgoraj, je potrebno izdelati 2-a izračun za 2 ravnina. Če izračun ne izpolnjuje pogoja, izberite nov profil z večjo vrednostjo vztrajnosti prečnega prereza. Spremenite lahko tudi izračunano shemo, na primer, spreminjanje tečaja, ki navaja na togi ali pritrdimo stolpec v razponu, lahko zmanjšate izračunano dolžino palic.
Stisnjene elemente z trdnimi stenami odprtega P-oblike, ki jih je priporočljivo, da se krepijo trakove ali rešetke. Če so deske odsotne, je treba stabilnost preveriti za stabilnost v obliki fleksibilne oblike izgube stabilnosti v skladu s P.7.1.5 SP 16.13330.
3. Trdnost s skupnim delovanjem vzdolžne sile in upogibanje trenutkov
Praviloma je kolona naložena ne le z aksialno tlačno obremenitvijo, temveč tudi upogibanje trenutka, na primer iz vetra. Trenutek je oblikovan tudi, če se navpična obremenitev ne uporablja v središču stolpca, in na strani. V tem primeru je treba izračun preverjanja v skladu s klavzulo 9.1.1 SP 16.13330 s formulo
kje N. - vzdolžna tlačna sila;
A.n je območje mreže (ob upoštevanju oslabitve lukenj);
R.y - Izračunana odpornost jekla;
γ c - Koeficient delovnih pogojev (glej tabelo 1 SP 16.13330);
n, cx.in SY. - Koeficienti, sprejeti po tabeli E.1 SP 16.13330
MX. in Moj. - trenutki glede na osi X-X in Y-Y;
W.xn, min in W.yn, min - trenutki odseka odpornosti glede na X-X in Y-Y osi (lahko najdete v gozd na profilu ali v imeniku);
B. - Bimont, v Snip II-23-81 * Ta parameter ni bil v izračunih, ta parameter je bil uveden, da bi upošteval deploitation;
W.ω, min - sektorski trenutek odpornosti na razdelek.
Če najprej ne bi smelo biti vprašanj s prvimi 3 komponentami, potem računovodstvo BiMome povzroča nekatere težave.
Bimont označuje spremembe linearnih distribucijskih območij ločitve prečnega prereza, in dejansko, je par trenutkov, namenjen nasprotnim strankam
Treba je omeniti, da mnogi programi ne morejo izračunati Bimoment, vključno s SCAD ne upošteva.
4. Preverite mejo fleksibilnosti palice
Prilagodljivost stisnjenih elementov λ \u003d Lef / I, praviloma ne sme presegati mejnih vrednosti λ u kaže v tabeli
Koeficient α v tej formuli je koeficient uporabe profila, glede na izračun doslednosti v centralni stiskanju.
Poleg izračuna za stabilnost je treba ta izračun izvesti za 2 letala.
V primeru, da profil ne ustreza, je treba spremeniti prerez s povečanjem polmera vztrajnosti prečnega prereza ali spreminjanje izračunane sheme (spremenite konsolidacijo ali utrditev s priključki za zmanjšanje izračunane dolžine).
Če je kritični faktor mejna fleksibilnost, se lahko blagovna znamka jekla najmanjša, ker Na mejni fleksibilnosti, jeklarna ne vpliva. Optimalna možnost Lahko se izračuna z metodo izbire.
Objavljeno v Tagged,Izračun elementov lesenih konstrukcijv skladu z mejnimi državami prve skupine
Centralno raztegnjeni in centralno stisnjeni elementi
6.1 Kabrani raztegnjene elemente je treba izvesti s formulo
kjer je ocenjena vzdolžna sila;
Ocenjena odpornost na les na raztezanje vzdolž vlaken;
Enako, za les iz enosmernega furnirja (5.7);
Območje preseka neto elementa.
Pri določanju slabljenja, ki se nahaja na parceli do 200 mm, je treba jemati v enem prerezu.
6.2 Calcintion Solo-stisnjen elektroplicirani trdni del, ki ga predajajo formule: \\ t
a) za moč
b) O stabilnosti
kjer - izračunana odpornost lesa stiskanja vzdolž vlaken;
Enako, za les iz enosmernega furnirja;
Koeficient vzdolžnega upogibanja, določen po 6.3;
Območje elementa nere-preseka elementa;
Ocenjeno območje prečnega prereza elementa, ki je bilo enako:
v odsotnosti slabih ali slabi v nevarnih odsekih, ki ne puščajo na robovih (slika 1, zvezek) če območje slabih ne presega 25%, pri čemer - prerez bruto; s slabimi, ki se ne pojavljajo na robovih, če območje oslabitve presega 25%; s simetričnim s pogledom na robove (slika 1, b.),.
zvezek- ne odhaja na rob; b.- Nastajajo na rob
Slika 1.- oslabijo stisnjene elemente
6.3 Koeficient vzdolžnega bo upočasnjen s formulami: \\ t
s prilagodljivostjo elementa 70
s prilagodljivostjo elementa 70
kjer je koeficient 0,8 za les in1,0 za vezan les;
koeficient 3000 za les in 2500 za vezan les in les iz enosmernega furnirja.
6.4 Fleksibilnost trdnih elementov je določena s formulo
kjer - ocenjena dolžina elementa;
Polmera vztrajnosti odseka elementa z največ bruto dimenzijami glede na os.
6.5 Ocenjena dolžina osnovnih linij za določitev množenja njegovega koeficienta prostega dolga
po 6.21.
6.6 Kompozitni elementi na prožne spojine, odprte s celotnim prerezom, je treba izračunati na moč in stabilnosti v skladu s formulami (8) in (9), s tem odkrivanjem kot skupno površino vseh vej. Prilagodljivost sestavljenih elementov, da se določi ob upoštevanju spojin spojin s formulo
kjer - fleksibilnost celotnega elementa glede na os (slika 2), izračunana na ocenjeni dolžini elementalizacije lepljivosti;
* - prilagodljivost posamezne veje glede na osi I - I (glej sliko 2), izračunana glede na izračunano dolžino veje; Sedem debelin () podružnic sprejme C0 *;
Koeficient prinaša prilagodljivosti, določene s formulo
* Formula in razjasnitev, da ustrezajo izvirniku. - Opomba baze podatkov.
kjer širina in višina prereza elementa glej;
Izračunano število šivov v elementu, ki ga določa število šivov, v skladu s katerimi je vzajemni premik elementov unovčen (na sliki 2, \\ t zvezek- 4 šiv, na sliki 2, b.- 5 šivov);
Ocenjena dolžina elementa, m;
Izračunano število razdelkov povezav v enem šiv na 1 m elementa (z več šivi z različnim številom oddelkov, je treba jemati število oddelkov med vsemi šivi);
Koeficient spojin, ki jih je treba določiti s formulami tabele 15.
zvezek- s tesnila, b.- Brez blazinic
Slika 2.- sestavljeni elementi
Tabela 15.
|
Vrsta povezanosti |
Koeficient je |
|
|
centralna kompresija |
stiskanje z Bend. |
|
|
1 žeblji, vijaki | ||
|
2 jekleni cilindrični brazen | ||
|
a) premer debeline priključenih elementov | ||
|
b) premer debeline priključenih elementov | ||
|
3 Predvidene palice iz ojačitve A240-A500 | ||
|
4 Oak cilindrično drsenje | ||
|
5 Oak Lamellar Brazen | ||
|
Opomba - Premeri nohtov, vijakov, brazenskih in lepljenih palic, debelina elementov, širino debeline debeline je treba jemati v cm. |
||
Pri določanju premera nohtov je treba vzeti več kot 0,1 debeline priključenih elementov. Če je velikost napadenih koncev nohtov manj, se odseki v šivih, ki mejijo na njih, ne upoštevajo. Izjeme od jeklenih cilindričnih impulzov je treba določiti z debelino najbolj tanke priključenih elementov.
Pri določanju premera hrastovih valjastih kopirnih kopirnikov je treba vzeti največ 0,25 debeline tanjšega priključenega elementa.
Komunikacija v šivih je treba enakomerno po dolžini elementa. V ravnih elementih z naklonjenostjo je dovoljeno v povprečnih četrtletjih dolžine dolžine komunikacije v pol količinah, ki je zadolžena za formulo (12), znesek, ki je bil sprejet za skrajne četrtine dolžine elementa.
Prilagodljivost komponentnega elementa, izračunanega s formulo (11), je treba sprejeti ne več kot fleksibilnost posameznih vej, določenih s formulo: \\ t
kjer - vsota trenutkov vztrajnosti bruto prerezov posameznih vej glede na njihove lastne osi vzporedno z OCI (glej sliko 2);
Prečni del bruto elementa;
Izračunana dolžina elementa.
Prilagodljivost elementa komponente glede na os, ki poteka skozi centre resnosti vseh vej (osi na sliki 2), je treba določiti kot za enodelnega elementa, tj. Brez upoštevanja prednosti povezav, če se veje naložijo enakomerno. V primeru neenakomernih obremenjenih panog je treba voditi 6.7.
Če imajo veje elementa sestavnega dela drugačen odsek, potem je treba izračunati fleksibilnost podružnice v formuli (11), enako
opredelitev je prikazana na sliki 2.
6.7 Sestavljene elemente na priključkih za gorivo, del vej, katerih ne delujejo na koncih, je dovoljeno izračunati za moč in stabilnost s formulami (5), (6), ob upoštevanju naslednjih pogojev: \\ t
a) območje prečnega prereza elementa se določi s prerezom odprtih vej;
b) Fleksibilnost elementa glede na os (glej sliko 2) se določi s formulo (11); Hkrati je sprejet trenutek vztrajnosti ob upoštevanju vseh podružnic, območje pa se odpre le;
c) pri določanju fleksibilnosti glede na os (glej sliko 2) je treba trenutek vztrajnosti določiti s formulo
kjer je trenutki vztrajnosti prerezov, oziroma podpore in nerazvitih vejah.
6.8 Izračun stabilnosti osrednjih stisnjenih elementov spremenljivke v višini odseka je treba izvesti s formulo
kjer - presečno območje bruto z največjimi dimenzijami;
Koeficient, ki upošteva variabilnost višine oddelka, določena z tabelo E.1 Dodatka E (za elemente stalnega oddelka1);
Koeficient vzdolžnega upogibanja, določen za 6,3 za prožnost, ki ustreza prerezu z največjimi dimenzijami.
Zvezek - območje navzkrižnega odseka;
BN. - presek neto vijak;
D. - odsek preseka;
A F. - prečni prerez police (pas);
N. - območje neto prečnega prereza;
W. - prečni prerez območij;
Wf. - površina prereza vogalnega šiva;
Wz. - prečni prerez meje fuzije;
E. - elastični modul;
F. - sila;
G. - premik modula;
J B -trenutek vztrajnosti oddelka podružnice;
J M.; J D. - trenutki vztrajnosti navzkrižnih prerezov portja in kmetije split;
J S. - trenutek vztrajnosti prereza rebra, deske;
J sl. - trenutek vztrajnosti vzdolžnega rebra;
J T. - trenutek vztrajnosti ladje, železnice;
J X.; J y. - trenutki vztrajnosti navzkrižnih prerezov bruto glede na osi, oziroma x-X. in y-y.;
J xn.; J yn. - iste, neto prerezi;
M. - trenutek, upogibni trenutek;
M X.; M Y. - trenutki glede na osi, oziroma x-X. in y-y.;
N. - vzdolžna sila;
N oglas. - dodatna prizadevanja;
N bm. - vzdolžna moč od trenutka v veji stolpca;
Q. - transverzalna sila, strižna sila;
Q FIC. - običajna prečna sila za povezovalne elemente;
Q S. - Pogojna prečna sila incident v sistem desk, ki se nahajajo v isti ravnini;
R ba. - ocenjena odpornost na raztezanje temeljnih vijakov;
R bh. - izračunana odpornost na raztezanje visoko trdnih vijakov;
R bp. - izračunana odpornost zmečkanih vijačnih spojin;
R bs. - izračunana odpornost vijaka;
R bt. - izračunana odpornost raztezanja;
R bun. - Regulativna odpornost jeklenih vijakov, ki je bila enaka začasni odpornosti Σ B. V skladu z državnimi standardi in tehničnimi pogoji na vijakih;
R bv. - izračunana odpornost na raztezanje vijakov v obliki črke U;
R CD. - izračunana odpornost na diametrično stiskanje drsalk (z brezplačnim dotikom v konstrukcijah z omejeno mobilnostjo);
R dh. - izračunana odpornost na raztezanje žice z visoko trdnostjo;
R lp. - ocenjeno odpornost na lokalno zmečkano v cilindričnih tečajih (stiskalnice) s tesnim dotikom;
R P. - izračunana odpornost je ozemljitev končne površine (v prisotnosti prileganja);
R S. - izračunana odpornost je postala premik;
R th. - ocenjena odpornost na raztezanje jekla v smeri debeline valjanega;
R U. - izračunana odpornost je postala raztezanje, stiskanje, upogibanje začasne odpornosti;
R un. - Začasna odpornost so postala prekinitev, ki je bila enaka minimalni vrednosti Σ B. Po državnih standardih in tehničnih specifikacijah;
R wf. - ocenjena odpornost kotnih šivov reza (pogojna) za kovinski šiv;
R wu. - izračunana upornost stiskanja z varjenimi spoji, raztezanjem, upogibanje začasne odpornosti;
R wun. - regulativni odpornost kovine šiva na začasno odpornost;
R ws. - izračunana odpornost vezilnih stikalnih povezav;
R wy. - Izračunana odpornost spojnih spojev, raztezanje in upogibanje moči donosa;
R wz. - izračunana odpornost kotnih šivrov reza (pogojna) na kovini fuzijske meje;
R y. - izračunana odpornost je postala raztezanje, stiskanje, upogibanje moči donosa;
R yn -moč dajatve jekla, ki je bila enaka vrednosti trdnosti donosa Σ t v skladu z državnimi standardi in tehničnimi pogoji za jeklo;
S. - statični trenutek prehodnega dela prečnega prereza bruto glede na nevtralno osi;
X.; W y. - trenutki upornega prereza bruto glede na osi, oziroma x-X. in y-y;
W xn.; W yn.- trenutki upornega prereza mreže glede na osi, oziroma x-X. in y-y.;
b. - premer;
b EF. - izračunana širina;
bf. - širina police (pas);
b H. - širina štrlečega dela rebra, pometanja;
c.; c X.; c y. - koeficienti za izračun trdnosti ob upoštevanju razvoja plastičnih deformacij med upogibanjem glede na osi oziroma x - X, Y-Y;
e. - ekscentričnost moči;
h. - višina;
h EF. - ocenjena višina stene;
h W. - višina stene;
jAZ. - radij vztrajnosti;
min. - najmanjši polmer vztrajnosti oddelka;
i X.; jaz. - Oddelek za vztrajnostni razdelek Radii glede na osi oziroma x-X.in y-y.;
k F. - Katat kotne šive;
l. - dolžina, span;
l C. - dolžina stojala, stolpci, oporniki;
l D. - dolžino barve;
l ef. - izračunana, pogojna dolžina;
l M. - dolžina plošče na kmetiji ali stolpcu pasu;
l S. - dolžina deske;
l W. - dolžino zvar;
l X.; l U. - izračunane dolžine elementa v ploščah, ki so pravokotne na osi, oziroma x-X.in y-y.;
m -relativna ekscentričnost ( m. = eA. / STRANIŠČE.);
m ef. - predstavljena relativna ekscentričnost ( m ef. = mη.);
r. - polmer;
t. - debelina;
t f. - debelina police (pas);
t W. - debelina stene;
β F. in β z. - koeficienti za izračun kotne šive, na kovini šiva in kovine fuzijske meje;
Γ B. - koeficient obratovalnih pogojev;
Γ c. - koeficient delovnih pogojev;
Γ N. - koeficient zanesljivosti za predvideni namen;
γ M. - koeficient zanesljivosti z materialom;
Γ U. - koeficient zanesljivosti v izračunih o začasnem uporu;
η - koeficient vpliva oddelka oddelka;
λ - prilagodljivost ( λ = l ef. / jAZ.);
Pogojna prilagodljivost ();
λ EF. - zmanjšana fleksibilnost prečnega palice;
Pogojna fleksibilnost prečnega prereza ( 
);
Pogojna fleksibilnost sten ( 
);
Največja pogojna fleksibilnost zidu;
λ X.; λ y. - ocenjena fleksibilnost elementa v ploščah, ki so pravokotne na osi, oziroma x-X in Y-Y;
v. - koeficient prečne deformacije jekla (Poisson);
Σ LOC. - lokalni stres;
Σ X.; Σ y. - Običajno poudarja vzporedno z osi, oziroma x-X.in y-y;
τ xy. - tangent stres;
φ (h., y.) - koeficient vzdolžnega upogibanja;
φ B. - koeficient zmanjšanja izračunanega upora v fleksibilni obliki izgube stabilnosti nosilcev;
φ E. - koeficient zmanjšanja izračunanega upora med stiskanjem izven centrularne.
| 1. Splošne določbe. 2 2. Materiali za objekte in povezave. 3. Ocenjene značilnosti materialov in spojin. 4 4 *. Računovodstvo za delovne in oblikovalske pogoje. 6. Izračun elementov jeklenih konstrukcij na aksialnih silah in upogibanju. 7 Centralno raztegnjenih in centralno stisnjenih elementov .. 7 Opozarjanje postavk .. 11 Elementi, ki so predmet aksialne sile z upogibanjem. 19 6. Ocenjene dolžine in omejitev fleksibilnosti elementov jeklenih konstrukcij. 19 Ocenjene dolžine elementov ravnih kmetij in povezav. 19 Ocenjene dolžine elementov struktur prostorskih mrež. 21 Ocenjene dolžine strukturnih strukturnih elementov. 23 Ocenjene dolžine stolpcev (stojala) 23 Omejitev fleksibilnosti stisnjenih elementov. 25 Omejitev fleksibilnosti raztegnjenih elementov. 25 7. Preverite stabilnost sten in pasovih listov zavojev in stisnjenih elementov. 26 stene žarkov. 26 stene centralno skritih in stisnjenih in stisnjenih upogibnih elementov. 32 listov pasov (police) osrednjih, essentrennsko stisnjenih, stisnjenih upogibnih in upogibnih elementov. 34 8. Izračun listov. 35 Izračun za moč. 35 Izračun za stabilnost. 37 Osnovne zahteve za izračun kovinskih membranskih struktur. 9. Izračun elementov jeklenih konstrukcij na vzdržljivosti. 102. Izračun elementov jeklenih konstrukcij za trdnost ob upoštevanju krhkega uničenja. 40 11. Izračun jeklenih konstrukcij. 40 Varjene povezave. 40 priključkov za vijake. 42 Spojine na visokih trdnih vijakih. 43 Spojine z brušenimi konci. 44 Povezave o pas v kompozitnih nosilcih. 44 12. Splošni pogoji Glede na oblikovanje jeklenih konstrukcij. 45 Osnovne določbe. 45 Varjene povezave. 46 Pritrjene spojine in spojine na visokih trdnih vijakih. 46 13. Dodatne zahteve za oblikovanje proizvodnih stavb in objektov. 48 Relativna deformacijska devizacije. 48 razdalje med temperaturnimi šivi. 48 kmetij in strukturnih premazov. 48 stolpcev .. 49 povezav. 49 žarkov. 49 žerjav. 50 listov. 51 Montažni nosilci. 14. Dodatne zahteve za oblikovanje stanovanjskih in javnih zgradb in struktur. 52 okvirnih stavb. 52 visečih premazov. 52 15 *. Dodatne zahteve za oblikovanje podpor električne energije, odprte strukture stikalo in linije kontaktnih mrež transporta. 53 16. Dodatne zahteve za oblikovanje struktur antenskih struktur (AC) komunikacije z višino do 500 m. 55 17. Dodatne zahteve za oblikovanje hidrotehničnih rečnih objektov. 58 18. Dodatne zahteve za oblikovanje nosilcev s prilagodljivo steno. 59 19. Dodatne zahteve za oblikovanje tramovih s perforirano steno. 60 20 *. Dodatne zahteve za oblikovanje struktur stavb in struktur med obnovo. 61 Dodatek 1. Materiali za jeklene konstrukcije in njihova izračunana odpornost. 64 Dodatek 2. Materiali za jeklene konstrukcije in njihova izračunana odpornost. 68 Dodatek 3. Fizične značilnosti materialov. 71 Dodatek 4 *. Koeficienti delovnih pogojev za raztegnjeni enotni kotiček, ki ga pritrdi ena police. 72 Dodatek 5. Koeficienti za izračun trdnosti elementov jeklenih konstrukcij, ob upoštevanju razvoja plastičnih deformacij. 72 Dodatek 6. Koeficienti za izračun stabilnosti osrednjih, ne-osrednjih stisnjenih in stisnjenih upogibnih elementov. 73 Dodatek 7 *. Dejavniki φ B. Za izračun žarkov za stabilnost. 82 Dodatek 8. Tabele za izračun elementov na vzdržljivosti in ob upoštevanju krhkega uničenja. 85 Dodatek 8, a. Določanje kovinskih lastnosti. 88 Dodatek 9 *. Osnovna črka označuje vrednosti. 89. |
Zahodni Sibirski metalurški kombanin je obvladal proizvodnjo oblikovanega valjanega jekla (vogali izenačevalnih, kanalnikov, kanalov) z debelino police do 10 mm, ki jo je s TU 14-11-302-94 "najem oblikovanega C345 iz ogljika Jekleno modificirano niobij, ki ga je razvil Combine, JSC "Ural Institute of Metals" in se strinjal s CNII. Kucherenko.
Naslovi poročila, da se oblikovana valjanje iz jekla C345 kategorij 1 in 3 za TU 14-11-302-94 lahko uporabijo v skladu s SNP II-23-81 "jeklenimi konstrukcijami" (tabela 50) v enakih strukturah, za katere je na voljo Izposoja jekla C345 Kategorije 1 in 3 v skladu z GOST 27772-88.
Vodja glavehortinga V.V. TISHCHENKO.
Uvod
Metalurška industrija je obvladala proizvodnja najema za gradbene kovinske konstrukcije in ekonomsko dopirane jekla C315. Krepitev, praviloma, se doseže z mikroalom nizkoogljičnega miru, enega od elementov: titana, nitrija, vanadium ali nitride. Legiranje se lahko kombinira z valjanjem ali toplotno obdelavo.
Dosežene količinske količine obsega in oblikovane profile iz novega jekla C315 omogočajo, da v celoti zadovoljijo potrebe gradnje na boksarskem uradu z značilnostmi moči in hladno odpornostjo v bližini standardov za nizko legirano jeklo v skladu z GOST 27772-88.
1. Regulativna dokumentacija na izposoja
Trenutno je razvila vrsto tehničnih specifikacij za najem iz jekla C315.
TU 14-102-132-92 "Rolled oblikovan iz jekla C315". Proizvajalec upravljavca in najem - Nizhne-Tagil Metalurgical Collurgical, sortiranje - kanali po GOST 8240, enakovrednih kotnih profilov, brez ravnotežnih kotičkih profilov, navadnih in vzporednih robov polic.
TU 14-1-5140-92 "Najem za izgradnjo jeklenih konstrukcij. Splošne specifikacije. " WANDER - TSNIYCHM, valjani proizvajalec - Nizhne-Tagil Metalurški kombajni, izbor - Lowaves po GOST 26020, TU 14-2-427-80.
TU 14-104-133-92 "Najem visoke moči za gradbene jeklene konstrukcije". Upravljalec in najem proizvajalca - Orsko-Khalilovsky Metalurški kombinacija, sortirni list z debelino 6 do 50 mm.
TU 14-1-5143-92 "Najem listov in valjana povečana trdnost in hladno odpornost." Imetnik izvirnika - TSNIYCHM, valjani proizvajalec - novi lipesk metalurški kombinirani, najema vrstnega lista po GOST 19903 debeline do 14 mm vključujoče.
TU 14-105-554-92 "Najem pločevine visoke trdnosti in hladnega upora". Imetnik skripta in proizvajalca valjanih izdelkov - Cherepovets Metalurgical Plant, vrsto najema po GOST 19903 debeline do 12 mm vključujoče.
2. SPLOŠNE DOLOČBE
2.1. Najem jekla C315 Priporočljivo je, da se uporabi namesto valjanega iz nizkoogljičnega jekla C255, C285 v skladu z GOST 27772-88 za skupine struktur na SNIP II-23-8I, ki je uporaba v klimatskih območjih gradnje s poravnavo Temperatura minus 40 ° C ni dovoljena. V tem primeru je treba uporabiti povečano valjano moč iz jekla C315.
3. Materiali za modele
3.1. Najem jekla C315 Prihaja štiri kategorije, odvisno od preskusov za upogibanje udarcev (kategorije se sprejmejo enako z valjani iz jekla C345 v skladu z GOST 27772-88).
3.2. Izposoja jekla C315 se lahko uporablja v konstrukcijah, ki jih vodi podatkovna tabela. Ena.
Tabela 1.
* Z valjano debelino ne več kot 10 mm.
4. Značilnosti izračuna valjanih in spojin
4.1. Regulativni in izračunani valjani upor iz jekla C315 so sprejeti v skladu s tabelo. 2. \\ T
Tabela 2.
| Valjana debelina, mm | Regulativni upor za valjanje, MPA (KGF / mm 2) | Ocenjeni kotalni upor, MPa (kgf / mm 2) | ||||||
| oblikovan | List, širokopasovni univerzalni | oblikovan | ||||||
| R yn. | R un. | R yn. | R un. | R y. | R U. | R y. | R U. | |
| 2-10 | 315 (32) | 440 (45) | 315 (32) | 440 (45) | 305 (3100) | 430 (4400) | 305 (3100) | 430 (4400) |
| 10-20 | 295 (30) | 420 (43) | 295 (30) | 420 (43) | 290 (2950) | 410 (4200) | 290 (2950) | 410 (4200) |
| 20-40 | 275 (28) | 410 (42) | 275 (28) | 410 (42) | 270 (2750) | 400 (4100) | 270 (2750) | 400 (4100) |
| 40-60 | 255 (26) | 400 (41) | - | - | 250 (2550) | 390 (4000) | - | - |
4.2. Ocenjena odpornost varjenih jeklenih spojev C315 za različne vrste Spojine in stresne spojine je treba določiti s SNIP II-23-81 * (str. 3.4, tabela 3).
4.3. Ocenjena odpornost na zmečkane elemente, ki so priključene z vijaki, je treba določiti s SNIP II-23-81 * (str. 3.5, tabela 5 *).
5. Izračun spojin
5.1. Izračun varjenih in vijačnih spojev jekla C315 se izvaja v skladu z zahtevami SNIP II-23-81.
6. Proizvodnja struktur
6.1. Pri izdelavi gradbenih konstrukcij iz jekla C315 je treba enako tehnologijo uporabiti kot za jeklo C255 in C285 v skladu z GOST 27772-88.
6.2. Materiali za varjenje jekla C315 je treba jemati v skladu z zahtevami SNIP II-23-81 * (tabela 55 *) za valjano jeklo C255, C285 in C345 - v skladu z GOST 27772-88, glede na izračunano odpornost valjanega jekla C315 za različne debeline.
O uporabi pri izgradnji debeline visoke moči celotne moči na TU 14-104-133-92
Minstroy Rusija je poslala ministrstva in oddelke Ruska federacijaRepublike republik kot del Ruske federacije, projektnih in raziskovalnih inštitutov št. 13-227 11. novembra 1992 z naslednjim vsebino.
Orsko-Khalilovsky metalurški kombanin je obvladal proizvodnja debelih steznega valjanega jekla z debelino 6-50 mm za tehnične pogoje TU 14-104-133-92 "Najem povečane trdnosti za gradnjo jeklenih konstrukcij", razvitih obrat, ITMT TSNICHELETE in CNII. Kucherenko.
Združiti zaradi mikro-povezovanja mikro-ogljikovega mirnega jekla iz titana ali vanadija (ali drugega) z možna uporaba Termična obdelava in nadzorovani valjarni načini so pridobili novo visoko učinkovito vrsto kovine iz jekla C315 in C345E, katerih lastnosti niso slabša od najema indikatorjev iz nizkoletnih jekel po GOST 27772-88. Metoda mikrolacije, vrsta toplotne obdelave in načina valjanja izbere proizvajalca. Najem prihaja štiri kategorije, odvisno od zahtev za preskus upogibanja učinka, sprejet v GOST 27772-88 in SNIP II-23-81 *, kot tudi v standardu FRG DIN 17100 (na vzorcih z ostrim rezom). Kategorija in vrsta testiranja vpliva označuje potrošnik v vrstnem redu kovinskega valjanja.
Minstroy Rusija poroča, da se najem jekla C345E po TU 14-104-133-92 se lahko uporabijo skupaj in namesto valjane iz jekla C345 v skladu z GOST 27772-88 v modelih, ki jih načrtuje SNIP II-23-81 * "Jeklene konstrukcije ", brez preračunanih delov elementov in njihovih spojin. Obseg, regulativni in izračunani kotalni upori iz jekla C315 za TU 14-104-133-92, kot tudi uporabljeni materiali za varjenje, izračunanih uporov z varjenimi spoji in zmečkani elementi, ki so povezani z vijaki, je treba jemati na priporočilih CNII. Kucherenko, objavljen spodaj.
Nizhnyagil metalurški kombinin je obvladal proizvodnjo oblikovanega valjanega jekla - kanalov po GOST 8240, vogali v skladu z GOST 8509 in GOST 8510, v skladu z GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2-427-80, široko -Bars v skladu z GOST 26020 za tehnične pogoje TU 14-1 -5140-82 "Najem oblikovane visoke moči za gradbene jeklene konstrukcije", ki jih je razvila rastlina, Tsnnifermem jih. Bardina in Tsiesk jih. Kucherenko.
Združeni zaradi racionalne izbire kemične sestave malega ogljikovega jekla, mikrolacije in nasičenosti s nitride in karbonitridov z brušenim brušenjem med tekočim postopkom, je bil dosežen visoko učinkovit tip valjanega jekla iz jekla C315, C345 in C375, Lastnosti, katerih lastnosti niso slabša od najemnih stopenj od nizkoletnih jekel po GOST 27772.
Najem prihaja štiri kategorije, odvisno od zahtev za preskus upogibanja učinka, sprejet v GOST 27772-88 in SNIP II-23-81 *, kot tudi v standardu FRG DIN 17100 (na vzorcih z ostrim rezanjem) . Kategorija in vrsta testiranja vpliva označuje potrošnik v vrstnem redu kovinskega valjanja.
Gosstroy Rusija poroča, da se najem jekla C345 in C375 po TU 14-1-5140-92 lahko uporabimo vzdolž in namesto valjanega jekla iz jekla C345 in C375 v skladu z GOST 27772-88 v konstrukcijah, ki jih načrtuje SNIP II-23 -81 * "Jeklene oblike", brez preračunanih delov elementov in njihovih povezav. Obseg, regulativni in izračunani kotalni upori iz jekla C315 za TU 14-1-3140-92, kot tudi uporabljeni materiali za varjenje, izračunanih uporov varjenih spojev, zmečkani elementi, povezane z vijaki, je treba jemati v skladu s "priporočila" družbe CNII . Kucherenko, ki je bil objavljen v reviji "Bilten iz gradbene opreme" št. 1 za leto 1993
Namestnik predsednika V.A. Alekseev.
Razpon. Poddubny v.p.
Splošne določbe
1.1. Te standarde je treba upoštevati pri oblikovanju struktur stavb iz jekla stavb in struktur različnih namenov.
Norme ne veljajo za oblikovanje jeklenih konstrukcij mostov, transportnih predorov in cevi pod mogočno.
Pri oblikovanju jeklenih konstrukcij pod posebnimi pogoji delovanja (na primer načrtovanje domenskih peči, glavnih in tehnoloških cevovodov, rezervoarjev za posebne namene, gradbene konstrukcije, ki so podvrženi seizmičnim, intenzivnim temperaturnim učinkom ali vplivom agresivnih medijev, konstrukcij pomorskih hidravličnih struktur), Konstrukcije edinstvenih stavb in konstrukcij, kot tudi posebne vrste struktur (na primer, predčasnega, prostorskega, visenja), je treba upoštevati dodatne zahteve, ki odražajo posebnosti dela teh struktur, ki jih določajo ustrezni regulativni dokumenti, odobreni ali se dogovorita stavba države ZSSR.
1.2. Pri oblikovanju jeklenih konstrukcij je treba upoštevati standarde za zaščito gradbenih struktur iz korozijskih in ognjevarnih standardov za oblikovanje stavb in objektov. Povečanje debeline valjanih in sten cevi za zaščito struktur pred korozijo in povečanje meje požarne odpornosti struktur ni dovoljeno.
Vsi modeli morajo biti na voljo za opazovanje, čiščenje, barvo in ne smejo odložiti vlage in ovirajo prezračevanje. Zaprti profili morajo biti zapečateni.
1.3 *. Pri oblikovanju nosečih struktur:
izberite optimalno v shemi izvedljivosti struktur in prereza elementov;
uporabite ekonomske profile najema in učinkovito jeklo;
zaprosijo za stavbe in strukture, pravilo, enotne tipične ali standardne strukture;
uporabite progresivne strukture (prostorski sistemi iz standardnih elementov; konstrukcije, ki združujejo nosilce in ograjene funkcije; prekupujejo, fant, tanki list in kombinirane strukture iz različnih jekel);
zagotovijo proizvodnjo proizvodnje in montaže struktur;
uporabi strukture, ki zagotavljajo najmanjšo delovno intenzivnost njihove proizvodnje, prevoza in montaže;
praviloma zagotoviti proizvodnjo struktur in njihovega transporterja ali velike dolgočasne namestitve;
navedite uporabo tovarniških spojin progresivnih tipov (avtomatsko in polavtomatsko varjenje, prirobnice, prirobnice, z mililitriranimi konci, na vijakih, vključno z visoko trdnostjo itd.);
predvideno, kot pravilo, pritrdilne spojine na vijake, vključno z visoko močjo; Varjene montažne povezave so dovoljene z ustrezno utemeljitvijo;
izvedite zahteve državnih standardov na zasnovo ustreznih vrst.
1.4. Pri oblikovanju zgradb in struktur je potrebno prevzeti konstruktivne sheme, ki zagotavljajo moč, stabilnost in prostorsko nespremenljivost stavb in struktur na splošno, kot tudi njihovo posamezne elemente Pri prenašanju, namestitvi in \u200b\u200bdelovanju.
1.5 *. Jeklo in materiali spojin, omejitve uporabe jekla C345T in C375T, kot tudi dodatne zahteve za dobavljene jekla državni standardi in standardi CEV ali tehnični pogojiNavesti je treba v delovnih (km) in podrobnih (KMD) risbah jeklenih konstrukcij in v dokumentaciji za naročilo materialov.
Glede na značilnosti struktur in njihovih vozlišč je potrebno, ko je naročanje začelo označiti manjši razred v skladu z GOST 27772-88.
1.6 *. Jeklene konstrukcije in njihov izračun morajo izpolnjevati zahteve GOST 27751-88 "Zanesljivost gradbenih struktur in razlogov. Glavne določbe za izračun "in St Sev 3972-83" Zanesljivost gradbenih struktur in razlogov. Jeklene modele. Osnovne določbe za izračun. "
1.7. Izračunane sheme in glavni predpogoji morajo odražati dejanske delovne pogoje za jeklene konstrukcije.
Jeklene konstrukcije bi morale praviloma izračunati enotne prostorske sisteme.
Pri loku posameznih prostorskih sistemov v ločeno ploščati modeli Upoštevati je treba interakcijo elementov med seboj in s podlago.
Izbira shem izračuna, kot tudi metode za izračun jeklenih konstrukcij, je treba izvesti v zvezi z učinkovito uporabo računalnikov.
1.8. Izračun jeklenih konstrukcij bi moral praviloma izvesti v zvezi z neelastičnimi deformacijami jekla.
Za statično nedoločevalne strukture je metoda izračuna, ki ob upoštevanju neelastičnih deformacij, jekla ni razvita, izračunana prizadevanja (upogibanje in navora, vzdolžne in prečne sile) je treba določiti ob predpostavki elastičnih deformacij jekla na nedeformirana shema.
Z ustreznim tehničnim in ekonomsko utemeljitvijo je izračun dovoljeno izdelati v skladu z deformirano shemo, ki upošteva učinek gibanja struktur pod obremenitvijo.
1.9. Elementi jeklenih konstrukcij morajo imeti minimalne odseke, ki izpolnjujejo zahteve teh standardov, pri čemer upoštevajo razvrščanje za najem in cevi. V kompozitnih odsekih, ki jih je določil izračun, bipePalion ne sme presegati 5%.