DRŽAVNI KOMITE ZSSR ZA GRADBENIŠTVO

(GOSSTROY ZSSR)

GRADNJA

NORME IN PRAVILA

SPLOŠNE DOLOČBE

GRADNJA

TERMINOLOGIJA

MOSKVSKI STROJIZDAT 1980

Poglavje SNiP I-2 "Gradbena terminologija" so razvili Centralni inštitut za znanstvene informacije o gradbeništvu in arhitekturi (TSINIS), Oddelek za tehnične norme in standardizacijo ter Oddelek za ocenjevanje standardov in cen v gradbeništvu Državnega odbora za gradnjo ZSSR z sodelovanje raziskovalnih in oblikovalskih inštitutov - avtorjev ustreznih poglavij SNiP .

Glede na to, da je bilo to poglavje, vključeno v strukturo gradbenih norm in pravil (SNiP), razvito prvič, je izdano v obliki osnutka z naknadno razjasnitvijo, odobritvijo Državnega odbora za gradnjo ZSSR in ponovno izdajo leta 1983.

Predloge in pripombe o posameznih izrazih in njihovih definicijah, ki so se pojavile pri uporabi poglavja, pa tudi o vključitvi dodatnih izrazov, navedenih v poglavjih SNiP, pošljite na VNIIIS (125047, Moskva, A-47, Gorky St., 38). ).

Uredniški odbor: inženirji Sychev V.I., Govorovski B.Ya., Shkinev A.N., Lysogorsky A.A., Bayko V.I., Shlemin F.M., Tishenko V.V., Demin I.D., Denisov N. .AND.(Gosstroy ZSSR), kandidati tehn. znanosti Eingorn M.A. in Komarov I.A.(VNIIIIS).

1. SPLOŠNA NAVODILA

1.1 . Pri pripravi regulativnih dokumentov, državnih standardov in tehnične dokumentacije za gradnjo je treba uporabiti izraze in njihove opredelitve, navedene v tem poglavju.

Dane definicije je mogoče po potrebi spremeniti v obliki predstavitve, ne da bi pri tem kršili meje pojmov.

1.2 . To poglavje vključuje osnovne izraze, podane v ustreznih poglavjih I - IV gradbenih predpisov in pravil (SNiP), za katere ni definicij ali se pojavijo različne razlage.

1.3 . Izrazi so razvrščeni po abecednem vrstnem redu. V sestavljenih izrazih, ki jih sestavljajo definicije in opredeljene besede, je na prvem mestu glavna pomensko opredeljena beseda, z izjemo splošno sprejetih izrazov, ki označujejo imena dokumentov (enotne regionalne enotne cene - EREP; gradbeni predpisi in predpisi - SNiP; integrirani kazalniki stroškov gradnje - UPSS ; Standardi povečane ocene - USN), sistemi (Avtomatizirani sistem za upravljanje gradnje - ASUS), kot tudi izrazi s splošno sprejetimi okrajšavami (glavni načrt - splošni načrt; gradbeni glavni načrt - načrt gradnje; generalni izvajalec - generalni izvajalec ).

V kazalu izrazov so sestavljeni izrazi predstavljeni v najpogostejši obliki v normativni in znanstveno-strokovni literaturi (brez spreminjanja besednega reda).

Imena pojmov so podana predvsem v ednini, včasih pa v skladu s sprejeto znanstveno terminologijo tudi v množini.

Če ima izraz več pomenov, so ti običajno združeni v eno definicijo, vendar je vsak pomen poudarjen znotraj zadnjega.

2. POJMI IN NJIHOVE DEFINICIJE

AVTOMATIZIRANI NADZORNI SISTEMGRADNJA(ASUS)- nabor administrativnih, organizacijskih, ekonomskih in matematičnih metod, računalniške opreme, pisarniške opreme in komunikacijske opreme, med seboj povezanih v procesu njihovega delovanja, za sprejemanje ustreznih odločitev in preverjanje njihovega izvajanja.

Oprijem- adhezija različnih trdnih ali tekočih teles, ki se dotikajo njihovih površin, ki jih povzroči medmolekulska interakcija.

SIDRO- pritrdilno napravo, vdelano v katero koli fiksno strukturo ali v tla.

DRVA PROTI POŽARU - globinska ali površinska impregnacija lesa z raztopino kemikalij ali mešanic (zaviralcev gorenja), da se poveča njegova odpornost proti ognju.

ANTISEPTIK- obdelava različnih nekovinskih materialov (les in lesni izdelki, plastika itd.) s kemikalijami (antiseptiki) z namenom izboljšanja njihove biostabilnosti in podaljšanja življenjske dobe konstrukcij.

ENTRESOL- ploščad, ki zavzema zgornji del prostornine stanovanjske, javne ali industrijske stavbe, namenjena povečanju njene površine, namestitvi pomožnih, skladiščnih in drugih prostorov.

FITINGI- 1) elementi, ojačitve, organsko vključeni v material gradbenih konstrukcij; 2) pomožne naprave in deli, ki niso del glavne opreme, vendar so potrebni za zagotovitev njenega normalnega delovanja (cevovodna oprema, električna oprema itd.).

ARMATURA ZA ARMIRANO BETONSKE KONSTRUKCIJE- sestavni del (jeklenica ali žica) armiranobetonskih konstrukcij, ki se po namenu deli na:

delovni (izračun), ki zaznava predvsem natezne (in v nekaterih primerih tlačne) sile, ki izhajajo iz zunanjih obremenitev in vplivov, lastne teže konstrukcij in so namenjene tudi ustvarjanju prednapetosti;

porazdelitev (strukturna), pritrditev palic v okvir z varjenjem ali pletenjem z delovno ojačitvijo, zagotavljanje njihovega skupnega dela in olajšanje

enakomerna porazdelitev obremenitve med njimi;

montaža, ki podpira posamezne palice delovne armature pri sestavljanju okvirjev in olajša njihovo namestitev v konstrukcijski položaj;

sponke za preprečevanje poševnih razpok v betonskih konstrukcijah (nosilci, gredi, stebri itd.) in za izdelavo armaturnih kletk iz posameznih palic za iste konstrukcije.

INDIREKTNA ARMATURA- prečna (spiralna, obročasta) ojačitev centralno stisnjenih elementov armiranobetonskih konstrukcij, namenjena povečanju njihove nosilnosti.

LEŽAJNI FITINGI - ojačitev monolitnih armiranobetonskih konstrukcij, ki lahko prenesejo montažne in transportne obremenitve, ki nastanejo med delom, pa tudi obremenitve lastne teže betona in opažev.

FITINGICEVOVOD - naprave, ki omogočajo regulacijo in distribucijo tekočin in plinov, ki se prenašajo po cevovodih, in jih delimo na zaporne ventile (pipe, zasuni), varnostne ventile (ventili), regulacijske ventile (ventili, regulatorji tlaka), izpustne ventile (odzračevalne odprtine). , odtoki kondenzata), zasilni ventili (signalne naprave) itd.

ASUS- glej Avtomatiziran sistem vodenja gradnje.

ZRAČENJE VODE- nasičenje vode s kisikom v zraku, ki se izvaja: v čistilnih napravah z namenom deferizacije, pa tudi za odstranitev prostega ogljikovega dioksida in vodikovega sulfida iz vode; v napravah za biološko čiščenje odpadne vode (prezračevalni rezervoarji, aerofiltri, biofiltri) za pospešitev procesa mineralizacije organskih snovi in ​​drugih onesnaževalcev, raztopljenih v odpadni vodi.

PREZRAČEVANJE STAVB - organizirana naravna izmenjava zraka, ki se izvaja zaradi razlike v gostoti zunanjega in notranjega zraka.

AEROTANK- objekt za biološko čiščenje odpadne vode pri njenem umetnem prezračevanju (tj. ko je voda nasičena s kisikom iz zraka) v mešanici z aktivnim blatom.

AEROTANK-DISPLUSTER - prezračevalni rezervoar, v katerega se odpadna voda in aktivno blato koncentrirano vbrizgavata z ene končne strani hodnika, prav tako pa se koncentrirano izpuščata z nasprotne končne strani hodnika.

AEROTANK-REZERVOAR - konstrukcija, v kateri sta prezračevalni rezervoar in usedalnik strukturno in funkcionalno združena in sta med seboj neposredno tehnološko povezana.

AEROTANK-MEŠALNIK - prezračevalni rezervoar, v katerega se odpadna voda in aktivno blato enakomerno dovajata vzdolž ene dolge strani hodnika, izpust pa vzdolž druge strani hodnika.

ZRAČNI FILTER- biofilter z napravami za prisilno prezračevanje.

IZGRADNJA PROIZVODNE BAZEORGANIZACIJE- kompleks podjetij in struktur gradbene organizacije, namenjenih takojšnji oskrbi objektov v gradnji s potrebnimi materialnimi in tehničnimi viri, pa tudi za proizvodnjo (predelavo, obogatitev) materialov, izdelkov in konstrukcij, ki se uporabljajo v procesu gradnje. sami.

OBVOD- obvodni cevovod z zapornimi ventili za odvzem transportiranega medija (tekočine, plina) iz glavnega cevovoda in dovajanje v isti cevovod.

EKSPANZIJSKA POSODA - rezervoar v zaprtem sistemu za ogrevanje vode za sprejem odvečne količine vode, ki nastane, ko se segreje na svojo najvišjo delovno temperaturo.

BANKET- 1) zemeljsko obzidje, postavljeno na višinski strani cestnega vkopa za zaščito pred odtekanjem površinskih voda; 2) prizma, napolnjena s kamnom v zgornjem in spodnjem delu jezu, zgrajena iz zemeljskih materialov.

SPLAY POOL - odprt rezervoar s sistemom tlačnih cevovodov za znižanje temperature krožne vode z razprševanjem v zraku, ki se uporablja v sistemih za kroženje vode industrijskih podjetij, ki uporabljajo termoelektrarne, kompresorje itd.

STOLP- prostostoječa stolpnica, katere stabilnost zagotavlja nosilna konstrukcija (brez vpenjal).

BERM- rob, urejen na pobočjih zemeljskih (kamnitih) nasipov, jezov, kanalov, utrjenih brežin, kamnolomov itd. ali med podnožjem nasipa (ceste ali železnice) in rezervatom (odvodni jarek) za zagotovitev stabilnosti zgornjega dela objekta in zaščito pred erozijo zaradi atmosferske vode ter za izboljšanje obratovalnih pogojev objekta.

BIOSSTABILNOST- lastnost materialov in izdelkov, da se upirajo gnitju ali drugim destruktivnim biološkim procesom.

IZBOLJŠAVA- sklop del (o inženirski pripravi ozemlja, gradnji cest, razvoju komunikacijskih omrežij in objektov za oskrbo z vodo, kanalizacijo, oskrbo z energijo itd.) in ukrepov (o čiščenju, odvajanju in urejanju ozemlja, izboljšanju mikroklima, zaščita pred onesnaženjem zračnega bazena, odprtih vodnih teles in tal, sanitarno čiščenje, zmanjšanje hrupa itd.), ki se izvajajo, da se določeno ozemlje privede v stanje, primerno za gradnjo in normalno uporabo za predvideni namen, ustvarjanje zdrave, udobne in kulturne pogoje za življenje prebivalstva.

VOLUMETRIČNI BLOK- montažni del volumna objekta v gradnji za stanovanjske, javne ali industrijske namene (sanitarna kabina, soba, stanovanje, pomožni prostor, transformatorska postaja ipd.).

BLOK ODSEK- volumetrično-prostorski element stavbe, samostojen v funkcionalnem smislu, ki se lahko uporablja tako v kombinaciji z drugimi elementi stavbe kot samostojno.

BLOČNA GRADNJA IN TEHNOLOGIJA- medsebojno povezani elementi sestavljenih gradbenih konstrukcij in opreme, predhodno združeni v podjetju ali na gradbišču v en sam nespremenljiv volumetrično-prostorski sistem.

DIRKA- odprta ali zaprta hidravlična konstrukcija za povezovanje prosto pretočnih odsekov vodovoda (rezervoarja), ki se nahajajo na različnih nivojih, v kateri se prehod vode iz zgornjega dela v spodnji izvaja z višjimi (bolj kritičnimi) hitrostmi brez ločevanje toka od obrisa same strukture.

VSTOP V CEVOVOD- odcep cevovoda od zunanjega omrežja do enote z zapiralnimi ventili, ki se nahaja znotraj stavbe (strukture).

PREZRAČEVANJE - naravna ali umetna nadzorovana izmenjava zraka v prostorih (zaprtih prostorih), ki zagotavlja ustvarjanje zračnega okolja v skladu s sanitarnimi, higienskimi in tehnološkimi zahtevami.

VERANDA- odprta ali zastekljena neogrevana soba, pritrjena ali vgrajena v stavbo, pa tudi zgrajena ločeno od stavbe v obliki svetlobnega paviljona.

AVLA- prostor pred vhodom v notranje dele stavbe, namenjen sprejemu in porazdelitvi toka obiskovalcev.

ODPORNOST NA VLAGO- sposobnost gradbenih materialov, da se dolgoročno upirajo uničujočim učinkom vlage med občasnim vlaženjem in sušenjem materiala.

PREDPASNIK- element za pritrditev dna vodotoka neposredno za prelivom (razlivom) jezu v obliki masivne plošče, ki je namenjena blaženju udarcev curkov in dušenju energije prelivajočega se vodnega toka ter zaščiti struge vodotoka in tal podnožja objekta pred erozijo.

RAVNANJE VODE- konstrukcija v obliki tunela, kanala, pladnja ali cevovoda za pretok (oskrbo) vode pod tlakom ali gravitacijo od dovoda vode (konstrukcija dovoda vode) do mesta njegove porabe.

VODOVODNI OBJEKT (VODOVODNI OBJEKT)- hidravlični objekt za zbiranje vode iz odprtega vodotoka ali akumulacije (reka, jezero, akumulacija) ali podzemnih virov in dovajanje v vodovode za kasnejši transport in uporabo v gospodarske namene (namakanje, oskrba z vodo, proizvodnja električne energije itd.).

DRENAŽA- nabor ukrepov in naprav, ki zagotavljajo odstranjevanje talne in (ali) površinske vode iz odprtih izkopov (jame), kamnolomov ali podzemne vode iz žlebov, rudnikov in drugih rudniških del.

ČIŠČENJE VODE- niz tehnoloških procesov, s katerimi se kakovost vode, ki vstopa v vodovodni sistem iz vira oskrbe z vodo, privede do uveljavljenih standardnih kazalnikov.

ČIŠČENJE VODE- pripravo vode (razželezevanje, razsoljevanje, razsoljevanje itd.), zaradi česar je primerna za napajanje parnih in toplovodnih kotlov ali za različne tehnološke procese.

ZMANJŠANJE VODE - metoda znižanja nivoja vode v tleh ali rezervoarju, ki meji na zemeljsko telo med gradnjo, z uporabo drenažnih naprav, nameščenih v vodonosnikih, globinskih črpalkah, vodnjakih itd.

VSEBNIK VODE- 1) del vodnega zbiralnika, ki se uporablja za neposredno sprejemanje vode iz odprtega (reka, jezero, rezervoar) ali podzemnega vira; 2) vodotok, rezervoar ali kotanja, ki sprejema in odvaja vodo, zbrano z melioracijskim drenažnim sistemom s sosednjega ozemlja.

VODNE PIPE- kompleks inženirskih objektov in naprav za pridobivanje vode iz naravnih virov, njeno čiščenje, transport do različnih potrošnikov v zahtevani količini in zahtevani kakovosti.

PRETOK (PRELIVNA KONSTRUKCIJA)- hidravlični objekt za pretok vode, ki se izpušča iz zgornjega toka v dolvodni tok, da se prepreči prekoračitev najvišjih projektiranih vodostajev v zadrževalniku, skozi površinske odprtine (prelive) na grebenu jezu ali skozi globoke luknje (prelive), ki se nahajajo pod vodno gladino. v zgornjem toku ali skozi oboje hkrati.

Preliv- 1) površinski preliv s prostim (breztlačnim) prelivanjem vode čez vrh pregrade; 2) ovira, prag, skozi katerega teče vodni tok.

OSKRBA Z VODO- sklop ukrepov za zagotavljanje vode različnim porabnikom (prebivalstvo, industrijska podjetja, promet, kmetijstvo) v zahtevanih količinah in zahtevani kakovosti.

VODNA POT (STRUKTURA VODNE POTI)- globok preliv v obliki lukenj (cevi) v hidravličnem objektu ali ločenem objektu za praznjenje zadrževalnika, izpiranje talnih usedlin, odloženih v zgornjem bazenu, in za pretok (izpust) vode v spodnji bazen.

AQUITER- glej Vodoodporna plast zemlje.

VPLIV- pojav, ki povzroča notranje sile v konstrukcijskih elementih (zaradi neenakomernih deformacij podlage, zaradi deformacij zemeljskega površja na območjih z vplivi rudarskih del in na kraških območjih, zaradi temperaturnih sprememb, zaradi krčenja in polzenja konstrukcijskih materialov, zaradi potresa, eksplozivnost, vlaga in drugi podobni pojavi).

KANAL- cevovod (kanal) za premikanje zraka, ki se uporablja v prezračevalnih sistemih, ogrevanju zraka, klimatizaciji, pa tudi za transport zraka za tehnološke namene.

IZMENJAVA ZRAKA- delna ali popolna zamenjava onesnaženega zraka v zaprtih prostorih s čistim.

OBDELAVA ZRAKA - obdelavo zraka (odstranjevanje prahu, škodljivih plinov, nečistoč, ogrevanje, hlajenje, vlaženje, razvlaževanje itd.) za zagotavljanje kakovosti, ki ustreza tehnološkim ali sanitarno-higienskim zahtevam.

RUDARSKA DELA - votlina v zemeljski skorji, ki je nastala kot posledica rudarskih del z namenom raziskovanja in pridobivanja mineralov, geotehničnih raziskav in gradnje podzemnih objektov.

TAPTANJE JAME - postopek oblikovanja jame v velikoporoznem pogrezanju ali razsutem zemljišču s stiskanjem z mehanskimi udarnimi kompaktorji z delovnim telesom v obliki žiga.

VPLIV VISKOZNOSTI- pogojna mehanska lastnost materiala, ki ocenjuje njegovo odpornost proti krhkemu lomu.

VELIKOST- največji zunanji obrisi oziroma gabariti objektov, stavb, objektov, naprav, vozil ipd.

NALOŽILNA DIMENZIJA- največji prečni (pravokotni na os železniške proge) obris, v katerem mora biti tovor nameščen (ob upoštevanju pakiranja in pritrditve) na odprtem voznem parku, ko je na ravni vodoravni progi.

VELIKOST ŽELEZNIŠKEGA PARKA - največji prečni (pravokoten na os tira) obris, v katerem morajo biti nameščena tirna vozila, nameščena na ravni vodoravni tirnici, tako prazna kot natovorjena, z največjimi normaliziranimi tolerancami in obrabo, z izjemo bočnega naklona vzmeti.

PODMOSTNO PLOVNO STEKLO- prečni (pravokotno na smer toka vodotoka) obris podmostnega prostora, ki ga tvorijo dno razpona, projektni plovni horizont in robovi podpor, v katere so nameščeni konstrukcijski elementi mostu ali naprave. pod njim ne sme iti.

VELIKOST PRIBLIŽUJOČIH SE STAVB- mejni prečni (pravokotni na os tira) obris, v katerega poleg voznega parka ne smejo zahajati nobeni deli konstrukcij in naprav ter materiali, rezervni deli in oprema, razen deli naprav, namenjenih neposredni interakciji z tirnim vozilom, pod pogojem, da je položaj teh naprav v notranjem prostoru povezan z deli tirnega vozila, s katerimi lahko pridejo v stik, in da ne morejo povzročiti stika z drugimi elementi vozni park.

ČIŠČENJE PLINA- tehnološki postopek ločevanja trdnih, tekočih ali plinastih primesi iz industrijskih plinov.

PLINOVOD- sklop cevovodov, opreme in naprav, namenjenih transportu vnetljivih plinov od katere koli točke do potrošnikov.

GLAVNI PLINOVOD - plinovod za transport vnetljivih plinov od mesta njihovega pridobivanja (ali proizvodnje) do plinovodnih postaj, kjer se tlak zniža na raven, ki je potrebna za oskrbo potrošnikov.

OSKRBA PLINA- organizirana dobava in distribucija plinskega goriva za potrebe narodnega gospodarstva in prebivalstva.

GALERIJA- 1) nadzemna ali nadzemna, popolnoma ali delno zaprta, vodoravna ali nagnjena razširjena konstrukcija, ki povezuje prostore zgradb ali objektov, namenjena inženirskim in tehnološkim komunikacijam, pa tudi za prehod ljudi; 2) zgornji nivo avditorija.

GALERIJA ANTI-CLAVE - konstrukcija, ki ščiti odsek železnice ali avtoceste pred gorskimi plazovi.

RAZVOJNI DUŠILEC - naprava v vodnem bazenu, ki služi spreminjanju smeri curkov in širjenju (po širini) vodnega toka z namenom gašenja odvečne kinetične energije vode in prerazporeditve hitrosti toka dolvodno od prelivnega jezu.

GENERALNI NAČRT (GEN PLAN) - del projekta, ki vsebuje celovito rešitev vprašanj načrtovanja in izboljšanja gradbišča, postavitve zgradb, objektov, prometnih komunikacij, komunalnih omrežij, organizacije gospodarskih in javnih sistemov.

GENERALNI IZVAJALEC (GENERALNI IZVAJALEC)- gradbena organizacija, ki je na podlagi sklenjene pogodbene pogodbe s stranko odgovorna za pravočasno in kakovostno izvedbo vseh gradbenih del, določenih s pogodbo na tem objektu, po potrebi z vključitvijo drugih organizacij kot podizvajalcev.

GENERALNI NAČRT- glej generalni načrt.

GENERALNI IZVAJALEC- glej Generalni izvajalec.

TESNILNE MASE- elastični ali plastoelastični materiali, ki se uporabljajo za zagotavljanje tesnosti spojev in povezav strukturnih elementov zgradb in objektov.

HLADILNI STOLP- konstrukcija za hlajenje vode, ki odvaja toploto iz opreme za proizvodnjo goriva z atmosferskim zrakom v sistemih za oskrbo z vodo za recikliranje industrijskih podjetij in v klimatskih napravah zaradi izhlapevanja dela vode, ki teče po brizgalki.

PRIMIRANJE- posplošeno ime za vse vrste kamnin, ki so predmet človekove inženirske in gradbene dejavnosti.

PRITISK- količina, ki označuje intenzivnost sil, ki delujejo na kateri koli del površine telesa v smereh, ki so pravokotne na to površino, in je določena z razmerjem sile, enakomerno porazdeljene po površini, ki je normalna nanjo, na površino te površine .

GORSKI PRITISK- sile, ki delujejo na oblogo (podporo) podzemnega rudnika iz okoliške kamnine, katere ravnotežno stanje je porušeno zaradi naravnih (gravitacija, tektonski pojavi) in proizvodnih (podzemno delo) procesov.

JEZ- hidravlični objekt v obliki nasipa za zaščito rečnih in morskih obalnih nižin pred poplavljanjem, za nasipavanje kanalov, povezovanje tlačnih hidravličnih objektov z brežinami (tlačni jezovi), za regulacijo rečnih strug, izboljšanje plovnih razmer in delovanje prepustov ter objekti za zajemanje vode (gravitacijski jezovi).

IZPELJAVA- sistem objektov za odvajanje vode iz reke, rezervoarja ali drugega vodnega telesa in transport do postajnega vozlišča hidroelektrarne (oskrba d.), pa tudi za odvajanje vode iz nje (oskrba d.).

KONSTRUKCIJSKI DETAJL- del gradbene konstrukcije iz homogenega materiala brez uporabe montažnih operacij.

DEFORMATIVNOST - lastnost materialov, da so prožni, da spremenijo prvotno obliko.

DEFORMACIJA- sprememba oblike ali velikosti telesa (dela telesa) pod vplivom kakršnih koli fizikalnih dejavnikov (zunanje sile, segrevanje in ohlajanje, spremembe vlažnosti in drugi vplivi).

DEFORMACIJA STAVBE (OBJEKTA)- sprememba oblike in velikosti, pa tudi izguba stabilnosti (posedanje, strig, valj itd.) Zgradbe ali konstrukcije pod vplivom različnih obremenitev in vplivov.

DEFORMACIJA STRUKTURE - sprememba oblike in velikosti konstrukcije (ali njenega dela) pod vplivom obremenitev in vplivov.

DEFORMACIJA OSNOVE - deformacija, ki je posledica prenosa sil z zgradbe (konstrukcije) na temelj ali sprememb agregatnega stanja temeljnih tal med gradnjo in obratovanjem stavbe (konstrukcije).

OSTALA DEFORMACIJA - del deformacije, ki ne izgine po odstranitvi obremenitev in vplivov, ki so jo povzročili.

PLASTIČNA DEFORMACIJA - preostale deformacije brez mikroskopskih motenj v kontinuiteti materiala, ki so posledica vpliva dejavnikov sile.

ELASTIČNA DEFORMACIJA - deformacija, ki izgine po odstranitvi obremenitve, ki jo je povzročila.

DIZAJN MEMBRANE- trdni ali rešetkasti element prostorske strukture, ki povečuje njegovo togost.

DIMIJAFRAGMA - protifiltracijska naprava znotraj telesa jezu, zgrajena iz zemeljskih materialov, izdelana v obliki stene iz nezemeljskih materialov (beton, armirani beton, kovina, les ali polimerni filmski materiali).

DISPEČIRANJE - sistem centraliziranega operativnega vodenja vseh ravni gradbene proizvodnje za zagotavljanje ritmičnega in integriranega izvajanja gradbenih in inštalacijskih del z urejanjem in spremljanjem izvajanja obratovalnih načrtov in proizvodnih planov ter zagotavljanje materialno-tehničnih virov, usklajevanje dela vsi podizvajalci, pomožni proizvodni in servisni objekti.

ODDELČNI REGULATIVNI DOKUMENT- regulativni dokument, ki določa zahteve o vprašanjih, ki so značilna za industrijo in jih ne urejajo vseslovenski regulativni dokumenti, ki jih na predpisan način odobri ministrstvo ali oddelek.

REGULATIVNI DOKUMENT NACIONALNE UNIJE- regulativni dokument, ki vsebuje obvezne zahteve za projektiranje in gradnjo.

REPUBLIČKI NORMATIVNI DOKUMENT- normativni dokument, ki določa zahteve glede vprašanj, ki so značilna za republiko Unije in niso urejena z vsezveznimi normativnimi dokumenti.

PROIZVODNA DOKUMENTACIJA- komplet dokumentov, ki odražajo potek gradbenih in inštalacijskih del ter tehnično stanje gradbenega projekta (diagrami in skice izvedbe, načrti del, potrdila o prevzemu in izjave o opravljenem obsegu dela, splošni in posebni delovni dnevniki itd.). ).

VZDRŽLJIVOST - sposobnost zgradbe ali konstrukcije in njenih elementov, da ohranijo določene lastnosti skozi čas pod določenimi pogoji v ustaljenem načinu delovanja brez uničenja ali deformacije.

VSTOPNINA- razlika med največjo in najmanjšo mejno velikostjo, ki je enaka aritmetični vsoti dovoljenih odstopanj od nazivne velikosti.

ODVOD- podzemna umetna naprava (cev, vodnjak, votlina) za zbiranje in odvajanje podzemne vode.

DRENAŽA- sistem cevi (odtokov), vodnjakov in drugih naprav za zbiranje in odvajanje podzemne vode z namenom znižanja njene gladine, odvajanja talne mase v bližini zgradbe (konstrukcije) in zmanjšanja filtracijskega tlaka.

DUKER- tlačni odsek cevovoda, položen pod rečno strugo (kanal), vzdolž pobočij ali dna globoke doline (grape), pod cesto, ki se nahaja v izkopu.

ENOTE OKROŽNE ENOTE (EREP)- cene na enoto za splošna gradbena in posebna dela, centralno razvite na podlagi ocen standardov IV. dela gradbenih norm in pravil (SNiP) in odobrene za regije države v skladu s sprejeto teritorialno delitvijo.

ENDOVA- prostor med dvema sosednjima strešnima pobočjema, ki tvorita pladenj (vhodni kot) za zbiranje vode na strehi.

EREP- glej Enotne cene območne enote.

TOGOST- značilnost strukture, ki ocenjuje sposobnost odpornosti proti deformacijam.

Zakol- delovno mesto, kjer poteka razvoj tal na odprt ali podzemni način, ki se med delovnim procesom premika.

ZRAČNO-TERMILNA ZAVESA - naprava, ki preprečuje vdor zunanjega hladnega zraka v prostor skozi odprte odprtine (vrata, vrata) tako, da z ventilatorjem črpa segret zrak proti toku, ki skuša prodreti v prostor.

PROTIFILTRACIJSKA ZAVESA- umetna ovira za filtracijski tok vode, ustvarjena v tleh podnožja podpornega hidravličnega objekta in v njegovih obalnih naslonih (z vbrizgavanjem raztopin, mešanic) za podaljšanje filtracijskih poti, zmanjšanje filtracijskega pritiska na podnožje objekta. in zmanjša izgubo vode zaradi filtracije.

OZADJE- obseg nedokončane gradnje po zmogljivosti, obseg investicijskih vlaganj in obseg gradbenih in inštalacijskih del, ki morajo biti dejansko dokončana na zagonskih objektih in kompleksih, ki prehajajo v obdobja po načrtovanih, da se zagotovi sistematično zagon osnovnih sredstev in ritem gradbene proizvodnje.

MOČNO OZADJE - skupna načrtovana zmogljivost podjetij, ki naj bi bila v izgradnji ob koncu načrtovanega obdobja, zmanjšana za zmogljivosti, uvedene od začetka njihove izgradnje do konca načrtovanega obdobja.

OZADJE ZA KAPITALSKE NALOŽBE- stroški gradbenih in inštalacijskih del ter drugi stroški, vključeni v oceno vrednosti objektov, ki jih je treba pokriti do konca planskega obdobja na prehodnih gradbiščih.

OZADJE ZA GRADBENA IN INSTALACIJSKA DELA- del zaostanka za obseg investicijskih vlaganj, vključno s stroški gradbenih in inštalacijskih del, ki morajo biti na prehodnih gradbiščih zaključena do konca planskega obdobja.

STRANKA(razvijalec) - organizacija, podjetje ali ustanova, ki so ji v državnih gospodarskih načrtih dodeljena sredstva za kapitalsko gradnjo ali ki imajo lastna sredstva za te namene in v mejah podeljenih pravic sklenejo pogodbo za projektiranje, geodetska, gradbena in inštalacijska dela z izvajalcem (izvajalec).

ZASTAVITEV- serija udarcev s kladivom po pilotu, zabitem v zemljo, ki se izvede za merjenje povprečne vrednosti njegovega porušitve.

NAMAKITEPRST- način zbijanja ugreznih zemljin z zalivanjem z vodo do določene stabilizacije ugreznosti.

ZMRZLJIVA TLA- metoda začasne krepitve šibko nasičenih z vodo nasičenih tal s tvorbo ledeno-talnega masiva danih dimenzij in trdnosti s kroženjem hladilne tekočine skozi cevi, potopljene v zmrznjeno zemljo.

VODNO TESNILO- glejte Hidravlični zaklop.

HIDRAVLIČNI VENTIL (VODNI VENTIL)- naprava, ki preprečuje prodiranje plinov iz enega prostora v drugega (iz cevovoda v prostor, iz enega odseka cevovoda v drugega), pri kateri je pretok plinov v nezaželeni smeri preprečen s plastjo vode.

HIDRAVLIČNI VENTIL - premična vodotesna naprava za zapiranje in odpiranje prepustov hidravličnega objekta (pretočna zapora, zapora, cevovod, hidravlični tunel, ribji prehod itd.) z namenom nadzora pretoka vode, ki teče skoznje.

NEPOSREDNI STROŠKI- glavna sestavina ocenjenih stroškov gradbenih in inštalacijskih del, vključno s stroški vseh materialov, izdelkov in konstrukcij, energentov, plač delavcev in stroškov delovanja gradbenih strojev in mehanizmov.

ZATEGOVANJE- palični element, ki prevzema natezne sile v distančni konstrukciji lokov, obokov, špirovcev itd. in povezovanje končnih vozlišč gradbenih konstrukcij.

ZAJETI- del stavbe ali objekta, namenjen neprekinjenemu izvajanju gradbenih in inštalacijskih del s sestavo in obsegom dela, ponovljenim v tem in naslednjih delih.

ČIŠČENJE IGRIŠČA- odstranitev plasti zemlje s površine dna in sten jame, razvite s pomanjkanjem.

ZGRADBA- gradbeni sistem, sestavljen iz nosilnih in ograjnih ali kombiniranih (nosilnih in ograjnih) konstrukcij, ki tvorijo sklenjen tlorisni volumen, namenjen bivanju ali bivanju ljudi, glede na funkcionalni namen in za izvajanje različnih vrst proizvodnih procesov.

STANOVANJSKI OBJEKTI- stanovanjske zgradbe za stalno bivanje ljudi in domovi za bivanje med delom ali študijem.

STAVBE IN OBJEKTI ZAČ- zgradbe (stanovanjske, kulturne, socialne in druge) in objekti (industrijske in pomožne namene), posebej zgrajeni ali začasno prilagojeni (trajni) za čas gradnje, potrebni za oskrbo gradbenih delavcev, organizacijo in opravljanje gradbenih in inštalacijskih del.

JAVNE ZGRADBE IN OBJEKTI- stavbe in objekti, namenjeni socialnim storitvam za prebivalstvo ter za nastanitev upravnih institucij in javnih organizacij.

INDUSTRIJSKI OBJEKTI- zgradbe za namestitev industrijske in kmetijske proizvodnje ter zagotavljanje potrebnih pogojev za delo in upravljanje tehnološke opreme.

CESTNO-KLIMATSKI CAS - konvencionalni del ozemlja države s podnebnimi razmerami, ki so homogene glede izgradnje avtocest, za katero je značilna kombinacija vodnih in toplotnih razmer, globine, podzemne vode, globine zmrzovanja tal in količine padavin, značilne samo za to območje.

VARNOSTNO OBMOČJE- območje, v katerem je določen poseben varnostni režim za postavljene objekte.

DELOVNO OBMOČJE- prostor, kjer se neposredno izvajajo gradbena in inštalacijska dela ter so nameščeni potrebni materiali, končne konstrukcije in izdelki, stroji in naprave.

SANITARNO VARSTVENO OBMOČJE- območje, ki ločuje industrijsko podjetje od stanovanjskega ozemlja mest in drugih naseljenih območij, znotraj katerega postavitev zgradb in objektov ter urejanje ozemlja urejajo sanitarni standardi.

SANITARNO VARSTVENO OBMOČJE- ozemlje in vodno območje, znotraj določenih meja katerega je vzpostavljen poseben sanitarni režim, ki izključuje možnost okužbe in kontaminacije vodnih virov.

DAM ZOB- element jezu v obliki štrline, povezane s temeljem in vdolbljen v podlago, ki služi za podaljšanje poti filtracije vode in povečanje stabilnosti jezu.

GRADBENI IZDELEK- tovarniško izdelan element, dobavljen za gradnjo v končani obliki.

INŽENIRSKI RAZISKAVI- sklop tehničnih in ekonomskih študij območja gradnje, ki omogočajo utemeljitev njegove izvedljivosti in lokacije, zbiranje potrebnih podatkov za načrtovanje novih ali rekonstrukcijo obstoječih objektov.

INDUSTRIALIZACIJA - organizacija gradbene proizvodnje z uporabo kompleksnih mehaniziranih procesov za gradnjo zgradb in objektov ter progresivnih gradbenih metod in široke uporabe montažnih konstrukcij, vključno z razširjenimi z visoko tovarniško pripravljenostjo.

NAVODILA- normativni vsezvezni (SN), republiški (RSN) ali oddelčni (VSN) dokument v sistemu gradbenih predpisov in predpisov, ki določa norme in pravila: projektiranje podjetij v določenih panogah, pa tudi zgradb in objektov za različne namene, konstrukcije in inženirsko opremo; izdelava določenih vrst gradbenih in inštalacijskih del; uporaba materialov, struktur in izdelkov; o organizaciji projektiranja in raziskovanja, mehanizaciji dela, standardizaciji dela in razvoju projektne in ocenjevalne dokumentacije

Uradna objava

DRŽAVNI ODBOR SVETA MINISTROV ZSSR ZA GRADBENIŠTVO (GOSSTROY ZSSR)

UDK *27.9.012.61 (083.75)

Poglavje SNiP 11-56-77 "Betonske in armiranobetonske konstrukcije hidravličnih konstrukcij" je razvil VNIIG po imenu. B. E. Vedeneev, Inštitut "Gndroproekt* poimenovan po. S. Ya. Zhuk Ministrstva za energijo ZSSR in Giprorechtrans Ministrstva za rečno floto RSFSR ob sodelovanju GruzNIIEGS Ministrstva za energijo ZSSR. Soyuzmornniproekt Miimorflot, Giprovodchoea Ministrstvo za vodne vire ZSSR in NIIZhB Gosstroy ZSSR

Poglavje SNiP 11-56-77 "Betonske in armiranobetonske konstrukcije hidravličnih konstrukcij" je bilo razvito na podlagi poglavja SNiP P-A.10-71 "Gradbene konstrukcije in temelji. Osnovna načela oblikovanja."

poglavje SNiP N-I.14-69 „Betonske armiranobetonske konstrukcije hidravličnih konstrukcij. Standardi oblikovanja";

spremembe poglavja SNiP N-I.14-69, fino perilo z resolucijo Državnega odbora za gradnjo ZSSR z dne 16. marca 1972 X* 42.

Uredniki -iizh. E. A. TROITSKIP (Gosstroy ZSSR), dr. tehn. znanosti A. V. SHVETSOV (VNIIG po imenu B. E. Vedeneev. Ministrstvo za energijo ZSSR), raziskovalec. S. F. ŽIVI IN JAZ (Gndroproekt poimenovan po S. Ya. Žuku Ministrstva za energijo ZSSR) in NNG. S. P. SHIPILOVA (Giprorechtrans Ministrstvo za rečno floto RSFSR).

N meter at.-mormat., II km. - I.*-77

© Stroykzdat, 1977

Državni odbor Sveta ministrov ZSSR za gradbene zadeve (Gosstroy ZSSR)

I. SPLOŠNE DOLOČBE

1.1. Pri projektiranju nosilnih betonskih in armiranobetonskih konstrukcij hidravličnih objektov, ki so stalno ali občasno izpostavljeni vodnemu okolju, je treba upoštevati standarde tega poglavja.

Opombe:!. Standardi tega poglavja se ne smejo uporabljati pri projektiranju betonskih in armiranobetonskih konstrukcij mostov, transportnih predorov, pa tudi cevi, ki se nahajajo pod nasipi cest in železnic.

2. Betonske in armiranobetonske konstrukcije, ki niso izpostavljene vodnemu okolju, je treba načrtovati v skladu z zahtevami poglavja SNiP II-2I-75 "Betonske in armiranobetonske konstrukcije".

1.2. Pri načrtovanju betonskih in armiranobetonskih konstrukcij hidravličnih konstrukcij je treba upoštevati poglavja SNiP in druge vsezvezne regulativne dokumente, ki urejajo zahteve za materiale, pravila za gradbena dela, posebne pogoje gradnje v potresnih območjih, na severu gradbeno-klimatsko območje in v območju porazdelitve pogreznih tal ter zahteve za zaščito konstrukcij pred korozijo v prisotnosti agresivnih okolij.

1.3. Pri načrtovanju je treba predvideti takšne betonske in armiranobetonske konstrukcije (monolitne, montažne monolitne, montažne, vključno s prednapetimi), katerih uporaba zagotavlja industrializacijo in mehanizacijo gradbenih del, zmanjšanje porabe materiala, intenzivnost dela, zmanjšanje trajanja in znižanje stroškov gradnje.

1.4. Vrste konstrukcij, glavne dimenzije njihovih elementov, pa tudi stopnja nasičenosti armiranobetonskih konstrukcij z ojačitvijo bi morala

Sprejeti smo na podlagi primerjave tehničnih in ekonomskih kazalcev možnosti. V tem primeru mora izbrana možnost zagotoviti optimalno delovanje. zanesljivost, trajnost in stroškovna učinkovitost strukture.

1.5. Načrti sklopov in povezav montažnih elementov morajo zagotavljati zanesljiv prenos sil, trdnost samih elementov v stiku, povezavo dodatno vloženega betona v spoj z betonom konstrukcije ter togost, vodoodpornost. (v nekaterih primerih prepustnost tal) in trajnost povezav.

1.6. Pri načrtovanju novih zasnov hidravličnih konstrukcij, ki niso bile dovolj preizkušene v projektantski in gradbeni praksi, za zapletene pogoje statičnega in dinamičnega delovanja konstrukcij, ko narave njihovega napetega in deformiranega stanja ni mogoče s potrebno zanesljivostjo določiti z izračunom, eksperimentalno. je treba izvesti študije.

1.7. Projekti morajo vsebovati tehnološke in oblikovalske ukrepe. pomoč pri povečanju vodoodpornosti in odpornosti proti zmrzovanju betona ter zmanjševanju protitlaka: polaganje betona s povečano vodoodpornostjo in odpornostjo proti zmrzovanju na strani tlačne ploskve in zunanjih površin (predvsem v območju spremenljivega vodostaja); uporaba posebnih površinsko aktivnih dodatkov za beton (zračenje, plastificiranje itd.); hidroizolacija in toplotna izolacija zunanjih površin konstrukcij; stiskanje betona s tlačnih površin ali zunanjih površin konstrukcij, ki so izpostavljene napetosti zaradi obratovalnih obremenitev.

1.8. Pri načrtovanju hidravličnih objektov je treba predvideti

ledeno pokritost njihove konstrukcije, sistem njihovega rezanja z začasnimi šivi in ​​način njihovega zapiranja, kar zagotavlja najučinkovitejše delovanje konstrukcij med gradnjo in obratovalnimi obdobji.

OSNOVNE ZAHTEVE ZA IZRAČUN

1.9. Betonske in armiranobetonske konstrukcije morajo izpolnjevati računske zahteve za nosilnost (mejna stanja prve skupine) - za vse kombinacije obremenitev in vplivov ter za primernost za normalno obratovanje (mejna stanja druge skupine) - samo za glavna kombinacija obremenitev in vplivov.

Betonske konstrukcije je treba izračunati:

glede na nosilnost - za trdnost s preverjanjem stabilnosti položaja in oblike konstrukcije;

za razpoke - v skladu z oddelkom 5 teh standardov.

Armiranobetonske konstrukcije je treba izračunati:

glede na nosilnost - za trdnost s preverjanjem stabilnosti položaja in oblike konstrukcije, pa tudi za vzdržljivost konstrukcij pod vplivom ponavljajočih se obremenitev;

z deformacijami - v primerih, ko lahko obseg premikov omeji možnost normalnega delovanja konstrukcije ali mehanizmov, ki se nahajajo na njej;

o nastanku razpok - v primerih, ko v pogojih normalnega delovanja konstrukcije nastanek razpok ni dovoljen, ali o odpiranju razpok.

1.10. Betonske in armiranobetonske konstrukcije, pri katerih pogojev za nastop mejnega stanja ni mogoče izraziti s silami v prerezu (gravitacijski in ločni jezovi, oporniki, debele plošče, tramovi itd.), je treba izračunati po metodah mehanike kontinuuma, pri čemer se po potrebi upoštevajo tudi neelastične deformacije in razpoke v betonu.

V nekaterih primerih se lahko izračun zgornjih konstrukcij izvede z metodo trdnosti materialov v skladu s standardi projektiranja za določene vrste hidravličnih konstrukcij.

Za betonske konstrukcije tlačne napetosti pri projektiranih obremenitvah ne smejo presegati vrednosti ustreznih konstrukcijskih uporov betona; za armiranobetonske konstrukcije tlačne napetosti v betonu ne smejo preseči izračuna

odpornost betona proti tlaku in natezne sile v preseku pri napetostih v betonu, ki presegajo vrednost njegove projektne odpornosti, mora armatura v celoti prevzeti, če lahko porušitev napetega betonskega območja povzroči izgubo nosilnosti elementa; v tem primeru je treba koeficiente vzeti v skladu z odstavki. 1.14, 2.12 in 2.18 teh standardov.

1.11. Standardne obremenitve se določijo z izračunom v skladu z veljavnimi regulativnimi dokumenti in po potrebi na podlagi rezultatov teoretičnih in eksperimentalnih študij.

Kombinacije obremenitev in vplivov ter faktorje preobremenitve l je treba sprejeti v skladu s poglavjem SNiP II-50-74 "Rečne hidravlične konstrukcije. Osnovna načela oblikovanja."

Pri izračunu konstrukcij za vzdržljivost in za mejna stanja druge skupine je treba vzeti faktor preobremenitve ena.

1.12. Deformacije armiranobetonskih konstrukcij in njihovih elementov, določene ob upoštevanju dolgotrajnega delovanja obremenitev, ne smejo presegati vrednosti, ki jih določa projekt, na podlagi zahtev normalnega delovanja opreme in mehanizmov.

Izračun deformacij konstrukcij in njihovih elementov hidravličnih konstrukcij se ne sme izvesti, če je na podlagi obratovalnih izkušenj podobnih konstrukcij ugotovljeno, da je togost teh konstrukcij in njihovih elementov zadostna za zagotovitev normalnega delovanja projektirane konstrukcije.

1.13. Pri izračunu montažnih konstrukcij za sile, ki nastanejo med njihovim dviganjem, transportom in namestitvijo, je treba obremenitev lastne teže elementa vključiti v izračun z dinamičnim koeficientom, ki je enak

1,3, medtem ko je koeficient preobremenitve glede na lastno težo enak enotnosti.

Z ustrezno utemeljitvijo se lahko šteje, da je koeficient dinamičnosti večji

1,3, vendar ne več kot 1,5.

1.14. Pri izračunih betonskih in armiranobetonskih konstrukcij hidravličnih konstrukcij, vključno s tistimi, izračunanimi v skladu s čl. 1.10 teh standardov je treba upoštevati faktorje zanesljivosti A v kombinacijah obremenitev p s. vrednosti, ki jih je treba sprejeti v skladu s klavzulo 3.2 poglavja SNiP 11-50-74.

1.15. Velikost protitlaka vode v konstrukcijskih odsekih elementov je treba določiti ob upoštevanju dejanskih delovnih pogojev

konstrukcij v obratovalnem obdobju, pa tudi ob upoštevanju projektnih in tehnoloških ukrepov (točka 1.7 tega

standardi), ki pomagajo povečati vodoodpornost betona in zmanjšati protitlak.

V elementih tlačnih in podvodnih betonskih in armiranobetonskih konstrukcij hidravličnih konstrukcij, izračunanih v skladu z odstavkom 1.10 teh standardov, se protitlak vode upošteva kot volumetrična sila.

V preostalih elementih je protitlak vode upoštevan kot natezna sila, uporabljena v obravnavanem konstrukcijskem delu.

Protitlak vode se upošteva tako pri izračunu odsekov, ki sovpadajo z betonskimi šivi, kot pri monolitnih odsekih.

1.16. Pri izračunu trdnosti centralno napetih in ekscentrično napetih elementov z nedvoumnim diagramom napetosti in izračunom trdnosti odsekov armiranobetonskih elementov, nagnjenih na vzdolžno os elementa, kot tudi pri izračunu armiranobetonskih elementov za nastanek razpok , je treba domnevati, da se protitlak spreminja po linearnem zakonu znotraj celotne višine odseka.

V odsekih upogibnih, ekscentrično stisnjenih in ekscentrično nateznih elementov z dvomestnim diagramom napetosti, izračunanim po trdnosti brez upoštevanja dela betona v območju napetega odseka, je treba upoštevati protitlak vode znotraj napetega območja presek v obliki skupnega hidrostatičnega tlaka na strani natezne ploskve in ne upošteva znotraj stisnjenega območja preseka.

V odsekih elementov z nedvoumnim diagramom tlačnih napetosti se protitlak ne upošteva.

Višina stisnjenega območja betonskega odseka je določena na podlagi hipoteze ravnih odsekov; v tem primeru se pri elementih, ki niso odporni na razpoke, delo nateznega betona ne upošteva, oblika diagrama napetosti betona v coni stisnjenega preseka pa je trikotna.

V elementih s prečnim prerezom kompleksne konfiguracije, v elementih, ki uporabljajo strukturne in tehnološke ukrepe, in v elementih, izračunanih v skladu s klavzulo 1.10 teh standardov, je treba vrednosti protitlačnih sil vode določiti na podlagi rezultatov eksperimentalnih študij. ali izračune filtracije.

Opomba. Vrsta napetostnega stanja elementa je določena na podlagi hipoteze ravnih prerezov brez upoštevanja sile protitlaka vode.

1.17. Pri določanju sil v statično nedoločenih armiranobetonskih konstrukcijah, ki jih povzročajo temperaturni vplivi ali posedanje nosilcev, pa tudi pri določanju reaktivnega tlaka tal je treba togost elementov določiti ob upoštevanju nastanka razpok v njih in lezenja betona, zahteve, za katere so predvidene v odst. 4.6 in 4.7 teh standardov.

V predhodnih izračunih je dovoljeno vzeti upogibno in natezno togost elementov, ki niso odporni na razpoke, enako 0,4 upogibne in natezne togosti. določen pri začetnem modulu elastičnosti betona.

Opomba. Elementi, ki niso odporni na razpoke, vključujejo elemente, izračunane glede na velikost odprtine razpok; do odporen proti razpokam - izračunan glede na nastanek razpok.

1.18. Izračun konstrukcijskih elementov za vzdržljivost je treba izvesti s številom ciklov spremembe obremenitve 2-10® ali več v celotni projektirani življenjski dobi konstrukcije (pretočni deli hidravličnih enot, pretočna polja, plošče rezervoarjev za vodo, strukture podgeneratorjev, itd.).

1.19. Pri načrtovanju prednapetih armiranobetonskih konstrukcij hidravličnih konstrukcij je treba upoštevati zahteve poglavja SNiP P-21-75 in upoštevati koeficiente, sprejete v teh standardih.

1.20. Pri načrtovanju prednapetih masivnih konstrukcij, sidranih v podlago, je treba skupaj z njihovimi izračuni izvesti eksperimentalne študije za določitev nosilnosti sidrnih naprav, vrednosti sprostitve napetosti v betonu in sidrih ter predpisati ukrepe za zaščito. sidra pred korozijo. V projektu mora biti predvidena možnost ponovnega napenjanja sider ali njihove zamenjave ter izvajanje kontrolnih opazovanj stanja sider in betona.

2. MATERIALI ZA BETONSKE IN ARMIRANO BETONSKE KONSTRUKCIJE

2.1. Za betonske in armiranobetonske konstrukcije hidravličnih konstrukcij je treba zagotoviti beton, ki izpolnjuje zahteve teh standardov, pa tudi zahteve ustreznih GOST.

2.2. Pri projektiranju betonskih in armiranobetonskih konstrukcij hidravličnih konstrukcij, odvisno od njihove vrste in izvedbe

Med delom se določijo zahtevane lastnosti betona, imenovane konstrukcijske ocene.

Projekti morajo vključevati težke betone, katerih konstrukcijske stopnje morajo biti dodeljene v skladu z naslednjimi merili:

a) z aksialno tlačno trdnostjo (trdnost kocke), ki se šteje za aksialno tlačno odpornost referenčnega vzorca - kocka, preizkušena v skladu z zahtevami ustreznih GOST. Ta značilnost je glavna in jo je treba navesti v projektih v vseh primerih na podlagi strukturnih izračunov. Projekti morajo zagotavljati naslednje razrede betona glede na tlačno trdnost (skrajšano kot »projektni razredi>): M 75, M 100, M 150, M 200. M 250, M 300. M 350, M 400, M 450, M 500, M 600;

b) z aksialno natezno trdnostjo, ki se šteje za aksialno natezno upornost kontrolnih vzorcev, testiranih v skladu s standardi GOST. To značilnost je treba dodeliti v primerih, ko je primarnega pomena in se nadzoruje v proizvodnji, in sicer, ko so lastnosti konstrukcije ali njenih elementov določene z delom nateznega betona ali nastanek razpok v konstrukcijskih elementih ni dovoljen. . Projekti morajo vsebovati naslednje razrede betona glede na osno natezno trdnost: R10, R15, R20, R25, RZO, R35;

c) z odpornostjo proti zmrzovanju, ki se šteje za število ciklov izmeničnega zamrzovanja in odmrzovanja vzorcev, testiranih v skladu z zahtevami standardov GOST; ta značilnost je dodeljena v skladu z ustreznimi GOST-i glede na podnebne razmere in število projektiranih ciklov izmeničnega zamrzovanja in odmrzovanja med letom (glede na dolgoročna opazovanja) ob upoštevanju delovnih pogojev. Projekti morajo vsebovati naslednje razrede betona za odpornost proti zmrzovanju: Mrz 50, Mrz 75, Mrz 100, Mrz 150, Mrz 200, Mrz 300, Mrz 400, Mrz 500;

d) z vodoodpornostjo, ki se šteje za najvišji vodni tlak, pri katerem še ni opaziti infiltracije vode pri preskušanju vzorcev v skladu z zahtevami GOST. Ta značilnost je dodeljena glede na tlačni gradient, opredeljen kot razmerje med najvišjim tlakom v metrih in debelino stožca

strukture v metrih. Projekti morajo vsebovati naslednje stopnje vodoodpornosti betona: B2, B4, B6, B8, B10, B12. Pri tlačno armiranih betonskih konstrukcijah, ki niso odporne na razpoke, in v netlačnih konstrukcijah na morju, ki niso odporne na razpoke, mora biti razred betona za vodoodpornost najmanj B4.

2.3. Za masivne betonske konstrukcije s prostornino betona več kot 1 milijon m 1 v projektu je dovoljeno določiti vmesne vrednosti standardne odpornosti betona, ki bodo ustrezale gradaciji razredov za tlačno trdnost, ki se razlikuje od stopnjevanje razredov za tlačno trdnost, določeno v odstavku 2.2 teh standardov.

2.4. Za betonske konstrukcije hidravličnih konstrukcij morajo veljati dodatne zahteve, določene v projektu in potrjene z eksperimentalnimi študijami za:

ekstremni raztezek;

odpornost na agresivno vodo;

odsotnost škodljivih interakcij med cementnimi alkalijami in agregati;

odpornost proti obrabi zaradi toka vode z usedlinami in suspendiranimi usedlinami;

odpornost proti kavitaciji;

kemična izpostavljenost različnim tovorom;

nastajanje toplote med utrjevanjem betona.

2.5. Obdobje strjevanja (starost) betona, ki ustreza njegovim konstrukcijskim razredom za tlačno trdnost, aksialno natezno trdnost in vodoodpornost, je običajno sprejeto za konstrukcije rečnih hidravličnih konstrukcij 180 dni, za montažne in monolitne konstrukcije morskih in montažnih struktur rečnih konstrukcij. transportne strukture 28 dni . Obdobje sušenja (starost) betona, ki ustreza njegovemu razredu odpornosti proti zmrzali, je 28 dni.

Če so znani čas dejanske obremenitve konstrukcij, metode njihove gradnje, pogoji utrjevanja betona, vrsta in kakovost uporabljenega cementa, je dovoljeno določiti konstrukcijsko stopnjo betona pri drugačni starosti.

Za montažne konstrukcije, vključno s prednapetimi konstrukcijami, je treba vzeti, da je trdnost betona pri popuščanju manjša od 70 % trdnosti ustrezne konstrukcijske stopnje.

2.6. Za armiranobetonske elemente iz težkega betona, zasnovane za delovanje ponavljajočih se obremenitev, in armiranobetonske stisnjene elemente paličnih konstrukcij (nasipi, kot so nadvozi na pilotih, lupinasti piloti itd.) je potrebno

uporabite razred betona, ki ni nižji od M 200.

2.7. Za prednapete elemente je treba sprejeti konstrukcijske razrede betona za tlačno trdnost:

ne manj kot M 200 - za konstrukcije s palično ojačitvijo;

ne manj kot M 250 - za konstrukcije z visoko trdno armaturno žico;

ne manj kot M 400 - za elemente, potopljene v tla z vožnjo ali vibriranjem.

2.8. Za vgradnjo spojev elementov montažnih konstrukcij, ki so med delovanjem lahko izpostavljeni negativnim temperaturam zunanjega zraka ali agresivni vodi, je treba uporabiti beton projektiranih razredov za odpornost proti zmrzali in vodoodpornost, ki ni nižja od sprejetih elementov, ki se spajajo.

2.9. Zagotoviti je treba široko uporabo aditivov površinsko aktivnih snovi (SDB, SNV itd.). kot tudi uporaba letečega pepela iz termoelektrarn in drugih fino dispergiranih dodatkov, ki izpolnjujejo zahteve ustreznih predpisov, kot aktivni mineralni dodatek.

dokumenti za pripravo betona in malte.

Opomba. Na območjih konstrukcij, ki so podvržene izmeničnemu zmrzovanju in odmrzovanju, uporaba letečega pepela ali drugih finih mineralnih dodatkov betonu ni dovoljena.

2.10. Če je zaradi tehničnih in ekonomskih razlogov priporočljivo zmanjšati obremenitev z lastno težo konstrukcije, je dovoljeno uporabiti beton na poroznih agregatih, katerih konstrukcijske ocene so sprejete v skladu s poglavjem SNiP 11-21-75. .

STANDARDNE IN OBLIKOVNE ZNAČILNOSTI BETONA

2.11. Vrednosti standardne in konstrukcijske odpornosti betona, odvisno od konstrukcijskih razredov betona za tlačno trdnost in aksialno natezno trdnost, je treba vzeti v skladu s tabelo. 1.

2.12. Koeficiente konkretnih obratovalnih pogojev za izračun konstrukcij na podlagi mejnih stanj prve skupine je treba vzeti v skladu s tabelo. 2.

Pri izračunu glede na mejna stanja druge skupine se koeficient konkretnih obratovalnih pogojev vzame za enoto, za ns-

Tabela 1

Vmh betonska odpornost

Oblikovna stopnja težkega betona	standardni upor: konstrukcijski upor za mejna stanja druge skupine, kgf / cm 1		konstrukcijski upor za mejna stanja prve skupine, kgf / cm"
	osno stiskanje (primarna trdnost) Jpr "Y"r in	aksialna napetost	osna kompresija (trdnost) I V r	aksialna napetost *9
		Močan kot jež
	Po natezni trdnosti

Opomba. Zagotavljanje vrednosti standardnih uporov, navedenih v tabeli. 1. je enak 0,95 (z osnovnim koeficientom variacije 0,135), razen za masivne hidrotehnične objekte: gravit. obokani, masivni jezovi itd., za katere je standardna upornost nastavljena na 0,9 (z osnovnim koeficientom variacije 0,17).

vključitev izračunov pod vplivom večkrat ponavljajoče se obremenitve.

tabela 2

2.13. Projektna odpornost betona pri izračunu vzdržljivosti armiranobetonskih konstrukcij /? P r in R r se izračunata z množenjem ustreznih vrednosti odpornosti betona /?pr n /? p o koeficientu delovnih pogojev televizorja. sprejeto po tabeli 3 teh standardov.

2.14. Standardno odpornost betona pri vsestranskem stiskanju R& je treba določiti s formulo

**„, + * d-o,) a in (1)

kjer je A koeficient, sprejet na podlagi rezultatov eksperimentalnih študij; če jih ni, je treba za beton konstrukcijskih razredov M 200, M 250, M 300, M 350 koeficient A določiti po formuli

oj - najmanjša absolutna vrednost glavne napetosti, kgf/cm g; ag je koeficient efektivne poroznosti, določen z eksperimentalnimi študijami;

Računski upor se določi po tabeli. 1 odvisno od vrednosti z interpolacijo.

2.15. Vrednost začetnega modula elastičnosti betona pri stiskanju in napetosti £ 0 je treba vzeti iz tabele. 4.

Predpostavlja se, da je začetni koeficient prečne deformacije betona c enak 0,15, strižni modul betona G pa je enak 0,4 ustreznih vrednosti £в-

Tabela 3

kjer sta in stranska os najmanjša oziroma največja napetost v betonu znotraj

cikel spremembe obremenitve.

Opomba. Vrednosti koeficienta m61 za beton, katerega razred je določen pri starosti 28 dni, so sprejete v skladu s poglavjem SNiP 11-21-75.

Tabela 4

Opomba. Vrednosti tabele 4 začetni modul elastičnosti betona za konstrukcije razreda 1 je treba pojasniti na podlagi rezultatov eksperimentalnih študij.

Volumetrična teža težkega betona, če ni eksperimentalnih podatkov, se lahko vzame za 2,3-2,5 t/m*.

FITINGI

2.16. Za ojačitev armiranobetonskih konstrukcij hidravličnih konstrukcij je treba uporabiti ojačitev v skladu s poglavji SNiP P-21-75. SNiP 11-28-73 zaščita gradbenih konstrukcij pred korozijo", veljavni GOST ali tehnične specifikacije, odobrene na predpisan način.

STANDARDNE IN OBLIKOVNE ZNAČILNOSTI FITINGOV

2.17. Vrednosti standardnih in konstrukcijskih uporov glavnih vrst armature, ki se uporabljajo v armiranobetonskih konstrukcijah

Tabela 5

	Regulativni	Projektna odpornost armature za mejna stanja prve skupine, kgf / cm *
	odpornost	raztezanje
Vrsta in razred okovja	Rg in izračunana natezna trdnost za mejna stanja druge skupine *a 11 - kgf/cm*	vzdolžno, prečno (objemke in upognjene palice) pri izračunu nagnjenih odsekov na tej točki upognem najmanjši moment "a"	prečne (sponke in BENT palice) pri izračunu nagnjenih odsekov in delovanja p- poper si-*a-x
Razred ojačitve palice:
Razred žičnih priključkov:
B-I premer
VR-I s premerom 3-4 mm
VR-I s premerom 5 mm

* V varjenih okvirjih za objemke iz armature razreda A IM. katerega premer je manjši od */" premera vzdolžnih palic, se vrednost /?".* vzame enaka 2400 kgf/cm*.

Opombe: I. Vrednosti kovanega L so podane za primer uporabe žične armature razredov B-I in Bp I v okvirjih ayashma.

2. V odsotnosti adhezije med ojačitvijo in betonom je c enak nič.

3. Armaturno jeklo razredov A-IV in A-V je dovoljeno pod. sprememba samo za prednapete konstrukcije

hidravlične konstrukcije, odvisno od razreda ojačitve, je treba vzeti v skladu s tabelo. 5.

Regulativne in konstrukcijske značilnosti drugih vrst okovja je treba upoštevati v skladu z navodili poglavja SNiP 11-21-75.

2.18. Koeficient delovnih pogojev za neprednapeto ojačitev je treba vzeti v skladu s tabelo. 6 teh standardov in prednapeto armaturo po tabeli. 24 poglavij SNiP 11-21-75.

Tabela b

Opomba. Ob prisotnosti več dejavnikov. ki delujejo sočasno, se v izračun vključi zmnožek ustreznih koeficientov delovnih pogojev.

Koeficient obratovalnih pogojev ojačitve za izračune na podlagi mejnih stanj druge skupine je enak enotnosti.

2.19. Konstrukcijsko odpornost neprednapete natezne paličaste armature R pri izračunu vzdržljivosti armiranobetonskih konstrukcij je treba določiti po formuli

/? v ■ t a, R t , (3)

kjer je t w \ koeficient delovnih pogojev, izračunan po formuli

kjer je kofaktor, ob upoštevanju razreda ojačitve, sprejet v skladu s tabelo.

k i - koeficient, ki upošteva premer ojačitve, vzet v skladu s tabelo. 8;

k c - koeficient ob upoštevanju vrste zvarjenega spoja, sprejet v skladu s tabelo. 9;

p = koeficient asimetrije cikla,

kjer sta a *i*n in a, μs najmanjša oziroma največja napetost v natezni armaturi.

Natezna ojačitev za vzdržljivost se ne izračuna, če je vrednost koeficienta t a1, določena s formulo (4), večja od ena.

Tabela 7

Razred ojačitve

Vrednost koeficienta * in

Tabela 8

Premer okovja, mm
Vrednost koeficienta

Opomba. Za vmesne vrednosti premera ojačitve se vrednost koeficienta »d določi z interpolacijo.

Tabela 9

Opomba. Za ojačitev, ki nima varjenih čelnih spojev, je vrednost k e enaka ena.

2.20. Konstrukcijske odpornosti armature pri izračunu vzdržljivosti prednapetih konstrukcij so določene v skladu s poglavjem SNiP 11-21-75.

2.21. Vrednosti modula elastičnosti neprednapete armature in armature prednapetih palic se vzamejo v skladu s tabelo. 10 teh standardov; Vrednosti modula elastičnosti ojačitve drugih vrst so vzete iz tabele. 29. poglavje SNiP P-21-75.

2.22. Pri izračunu vzdržljivosti armiranobetonskih konstrukcij je treba upoštevati neelastične deformacije v stisnjenem območju betona.

Tabela 10

z zmanjšanjem modula elastičnosti betona, pri čemer upoštevamo koeficiente redukcije armature na beton n" po tabeli 11.

Tabela II

Projektna stopnja betona
Faktor redukcije n"

3. IZRAČUN ELEMENTOV

BETONSKE IN ARMIRANO BETONSKE KONSTRUKCIJE GLEDE NA MEJNA STANJA PRVE SKUPINE

IZRAČUN BETONSKIH ELEMENTOV NA TRDNOST

3.1. Izračun trdnosti elementov betonskih konstrukcij je treba izvesti za odseke. normalno na njihovo vzdolžno os, in elementi, izračunani v skladu s klavzulo 1.10 teh standardov - za področja delovanja glavnih napetosti.

Odvisno od delovnih pogojev elementov se izračunajo tako brez upoštevanja kot ob upoštevanju odpornosti betona v območju nateznega odseka.

Brez upoštevanja odpornosti betona v območju nateznega odseka se izračunajo ekscentrično stisnjeni elementi, v katerih je glede na obratovalne pogoje dovoljeno nastajanje razpok.

Ob upoštevanju odpornosti betona v območju nateznega odseka se izračunajo vsi upogibni elementi, kot tudi centrično stisnjeni elementi, pri katerih glede na obratovalne pogoje ni dovoljeno nastajanje razpok.

3.2. Betonske konstrukcije, katerih trdnost je določena s trdnostjo betona

cone vlečenega odseka so dovoljene za uporabo, če nastanek razpok v njih ne vodi do uničenja, nesprejemljivih deformacij ali kršitve vodotesnosti konstrukcije. V tem primeru je obvezno preverjanje odpornosti proti razpokam elementov takšnih konstrukcij ob upoštevanju vplivov temperature in vlažnosti v skladu z oddelkom 5 teh standardov.

3.3. Izračun zunanjih stisnjenih betonskih elementov brez upoštevanja odpornosti betona v območju nateznega odseka se izvede na podlagi odpornosti betona na stiskanje, ki je običajno označena z napetostmi, enakimi /? itd. pomnoženo s koeficienti konkretnih obratovalnih pogojev, tj.

3.4. Vpliv upogiba središčno stisnjenih betonskih elementov na njihovo nosilnost se upošteva tako, da se velikost največje sile, ki jo zazna presek, pomnoži s koeficientom<р, принимаемый по табл. 12.

Tabela 12

Oznake, sprejete v tabeli. 12:

U-izračunana dolžina elementa;

b - najmanjša velikost ravnega odseka; r - najmanjši radij vrtenja odseka.

Pri izračunu fleksibilnih betonskih elementov pri -->10 ali ->35 je treba upoštevati

vpliv dolgotrajne obremenitve na nosilnost konstrukcije v skladu s poglavjem SNiP 11-21-75 z uvedbo konstrukcijskih koeficientov, sprejetih v teh standardih.

Upogljivi elementi

3.5. Izračun betonskih upogibnih elementov je treba opraviti po formuli

/k M< т А те /?„ 1Г Т, (5)

kjer je t A koeficient, določen glede na višino preseka v skladu s tabelo. 13;

moment upora za napeto površino odseka, določen z

Tabela 13

ob upoštevanju neelastičnih lastnosti betona po formuli B\-y1Gr. (6)

kjer je y koeficient, ki upošteva vpliv plastičnih deformacij betona v odvisnosti od oblike in razmerja dimenzij preseka, sprejet po lril. 1;

Nop je uporni moment za natezno ploskev preseka, določen kot za elastičen material.

Za prereze bolj zapletenih oblik, v nasprotju s podatki, ki so navedeni v dodatku. 1, W r je treba določiti v skladu s klavzulo 3.5 poglavja SNiP 11-21-75.

Ekscentrično stisnjeni elementi

3.6. Ekscentrično stisnjene betonske elemente, ki niso izpostavljeni agresivni vodi in ne prenesejo vodnega pritiska, je treba izračunati brez upoštevanja upora betona v območju napetega odseka, ob predpostavki

riž. 1. Shema sil in napetostni diagram v prerezu, ki je normalen na vzdolžno os predhodno stisnjenega betonskega elementa, izračunana brez upoštevanja upora betona v nateznem območju pri -■ predpostavki pravokotnega diagrama tlačnih napetosti; b - ■ ob predpostavki trikotnega diagrama tlačnih napetosti

Zhenin pravokotni diagram tlačnih napetosti (slika 1, a) po formuli

k n n c N /P<5 Рпр Рб>IN)

kjer je Gs površina prečnega prereza stisnjenega območja betona, določena iz pogoja, da njegovo težišče sovpada s točko uporabe posledičnih zunanjih sil.

Opomba. V odsekih, izračunanih po formuli (7), vrednost ekscentričnosti e 0 konstrukcijske sile glede na težišče odseka ne sme presegati 0,9 razdalje y od težišča odseka do njegovega najbolj obremenjenega roba.

3.7. Viscentrično stisnjene elemente betonskih konstrukcij, ki so izpostavljeni agresivnemu tlaku ali občutljivi na vodni tlak, brez upoštevanja upora območja nateznega odseka, je treba izračunati ob predpostavki trikotnega diagrama tlačnih napetosti (slika 1.6); v tem primeru mora robna tlačna napetost c izpolnjevati pogoj

<р т<5 /? П р ° < 8)

Pravokotni odseki se izračunajo po formuli

3 M0.5A-,o) S " Pm

3.8. Ob upoštevanju odpornosti območja nateznega odseka je treba centrično stisnjene elemente betonskih konstrukcij izračunati iz pogoja omejitve velikosti mejnih nateznih in tlačnih napetosti po formulah:

*vp e y')<* Y «а "Ь Яр: O0)

"s (°.v -■ +-7)< Ф «в. О»

kjer sta in W c momenta upora za raztegnjeno in stisnjeno ploskev preseka.

S formulo (11) je mogoče izračunati tudi ekscentrično stisnjene betonske konstrukcije z nedvoumnim diagramom napetosti.

IZRAČUN ARMIRANOBETONSKIH ELEMENTOV PO TRDNOSTI

3.9. Izračun trdnosti elementov armiranobetonskih konstrukcij je treba izvesti za odseke, ki so simetrični glede na ravnino delujočih sil M. N in Q, normalno na njihovo vzdolžno os, kot tudi za odseke, ki so nagnjeni nanjo v najbolj nevarna smer.

3.10. Pri vgradnji armaturnih elementov različnih vrst in razredov v odsek je vključen v izračun trdnosti z ustreznimi konstrukcijskimi upornostmi.

3.11. Izračun elementov za torzijo z upogibom in za lokalno delovanje obremenitev (lokalno stiskanje, potiskanje, trganje in izračun vgrajenih delov) se lahko izvede v skladu z metodologijo, določeno v poglavju SNiP P-21-75, ob upoštevanju koeficientov, sprejetih v teh standardih.

IZRAČUN TRDNOSTI PRESEKOV NORMALNO NA VZDOLŽNO OS ELEMENTA

3.12. Določanje omejevalnih sil v prerezu, ki je normalen na vzdolžno os elementa, je treba opraviti ob predpostavki, da je natezno območje betona porušeno, pri čemer pogojno predpostavimo, da so napetosti v stisnjenem območju porazdeljene vzdolž pravokotnega diagrama in enake motfnp. in napetosti v armaturi niso večje od t l I a oziroma t «/? a.s za natezno in stisnjeno armaturo.

3.13. Za upognjene, ekscentrično stisnjene ali ekscentrično raztegnjene elemente z veliko ekscentričnostjo je izračun presekov, normalnih na vzdolžno os elementa, ko zunanja sila deluje v ravnini simetrične osi preseka in je ojačitev koncentrirana na robovih. elementa, pravokotnega na določeno ravnino, je treba izvesti glede na razmerje med relativno višino stisnjenega območja £=

Določeno iz pogoja ravnotežja in

mejna vrednost relativne višine stisnjenega območja Ir. pri kateri nastopi mejno stanje elementa sočasno z doseganjem napetosti v natezni armaturi. enaka izračunanemu uporu m a R t.

Armiranobetonski elementi, ki so upognjeni in ekscentrično raztegnjeni z velikimi ekscentričnostmi, morajo praviloma izpolnjevati pogoj Za elemente, sim.

metrično glede na ravnino delovanja momenta in normalne sile, ojačane z ojačitvijo brez prednapetja, je treba mejne vrednosti |i vzeti v skladu s tabelo. 14.

Tabela 14

3.14. Če je višina stisnjenega območja, določena brez upoštevanja stisnjene armature, manjša od 2a", potem se stisnjena armatura pri izračunu ne upošteva.

Upogljivi elementi

3.15. Izračun upogljivih armiranobetonskih elementov (slika 2), ob upoštevanju pogojev iz točke 3.13 teh standardov, je treba opraviti po formulah:

k l p s M ^ /i$ R a r S& 4* i? a I a> c S*; (12)

riž. 2. Shema sil in diagram napetosti v odseku, ki je normalen na vzdolžno os upogibnega armiranobetonskega elementa, pri izračunu njegove trdnosti

3.16. Izračun upogljivih elementov pravokotnega prereza je treba izvesti:

pri £^£i po formulah:

p s M< те Я„р А х (А 0 - 0.5 х) +

T,/?, e ^(A,-a"); (14)

/i a/?| - Jaz| I a _ c fj * yage Rnp A x\ (15

za £>£« po formuli (15). ob r «=» «ъпЛо-

Okcentrično stisnjeni elementi

3.17. Izračun ekscentrično stisnjenih armiranobetonskih elementov (slika 3) pri £<|я следует производить по формулам:

l z N e< т 6 R„ ? Se -f т» Я а с S* ; (16)

l s ^ “ t 6 I pr Fa -1- /i, I a- s F" - /i a Ya. F, . (17)

3.18. Izračun ekscentrično stisnjenih elementov pravokotnega prereza je treba izvesti:

za £^|i po formulah:

A in I z /V e

T,I,.c^ (A#-o"); (18)

A n p s LG ^tvYaprAdg + t* I a s F" - m t I. F a ; (19)

Za £>|i - tudi po formuli (18) in formulah:

*N l s A "- t b Yapr A lg ■+ t„ I a s F" - /I, a a I*; (20)

in za elemente iz betonskih razredov, višjih od M 400, je treba izračun opraviti v skladu s klavzulo 3.20 poglavja SNiP P-21-75, ob upoštevanju konstrukcijskih koeficientov, sprejetih v teh standardih.

3.19. Izračun ekscentrično stisnjenih elementov s prožnostjo ---^35 in elementov pravokotnega prereza z -~^10 je treba opraviti

izvesti ob upoštevanju upogiba v ravnini ekscentričnosti vzdolžne sile in v ravnini, ki je normalna nanjo v skladu z odstavki. 3.24. in 3.25 poglavja SNiP 11-21-75.

Sredinsko raztegnjeni elementi

3.20. Izračun centralno napetih armiranobetonskih elementov je treba opraviti po formuli

*.p z AG<т,Я в Г.. (22)

3.21. Izračun natezne trdnosti jekleno-betonskih lupin okroglih vodovodnih cevovodov pod delovanjem enakomernega notranjega vodnega tlaka je treba opraviti po formuli

A„p z AG<т, (Я./^ + ЛЛ,). (23)

kjer je N sila v lupini zaradi hidrostatičnega tlaka ob upoštevanju hidrodinamične komponente;

F 0 in R sta površina prečnega prereza in izračunana natezna trdnost jeklene lupine, določena v skladu s poglavjem SNiP I-V.3-72 »Jeklene konstrukcije. Standardi oblikovanja

Ekscentrično raztegnjeni elementi

riž. 3- Shema sil in diagram napetosti v prerezu, ki je normalen na vzdolžno os pod kotom stisnjenega armiranobetonskega elementa, pri izračunu njegove trdnosti

3.22. Izračun ekscentrično napetih armiranobetonskih elementov je treba izvesti: pri majhnih ekscentričnostih, če sila N

uporabljena med rezultantnimi silami v ojačitvi (slika 4, a), v skladu s formulami:

^ fn t R t S t ‘, (25)

riž. 4. Shema sil in diagram napetosti v odseku, ki je normalen na vzdolžno os nerjavečega armiranobetonskega elementa, pri izračunu njegove trdnosti

a - vzdolžna sila N deluje med rezultantnima silama v armaturi A in L"; 6 - vzdolžna sila N deluje "znotraj razdalje med rezultantama sil v armaturi A in A"

pri velikih ekscentričnostih, če se sila N uporablja izven razdalje med rezultantnimi silami v armaturi (slika 4.6), po formulah:

^pr $$ + i*a I Sshsh e ^a * (26)

*■ i e LG ■■ t w Yash F»~~ /i, R t t - fflj /?or ^v (27)

3.23. Izračun ekscentrično napetih elementov pravokotnega prereza je treba izvesti:

a) če med rezultante sil v armaturi deluje sila N po formulah:

* > n c ArB

k a n c Ne"

b) če sila N deluje izven razdalje med rezultantama sil v armaturi:

pri K£l po formulah:

kuncNt^m^Rap bх (A* - 0,5х) +

+ "b*sh.shK (30)

ku^N Ш| /? # Fj - m, e - nij /? pr b x (31) z 1>Ir brez formule (31), pri čemer je x=.

IZRAČUN PO TRDNOSTI PRESEKA. NAKLONJENO NA VZDOLŽNO OSI ELEMENTA.

O DELOVANJU PREČNE SILE IN UPOGIBNEGA MOMENTA

3.24. Pri izračunu odsekov, nagnjenih na vzdolžno os elementa, morata biti izpolnjena pogoja * in l 0 za delovanje prečne sile<}< 0,251^3 ЯпрЬ А, . (32)

kjer je b najmanjša širina elementa v preseku.

3.25. Izračun prečne armature se ne izvaja za odseke elementov, znotraj katerih je pogoj izpolnjen

A, p e<г

kjer je Qc bočna sila, ki jo zazna beton stisnjenega območja v nagnjenem odseku, določena s formulo<2 в = *Яр6АИ8р. (34)

gdr k - koeficient, ki ga sprejme L - 0,5+ +25-

Relativna višina stisnjenega območja odseka £ je določena s formulami: za upogibne elemente:

za ekscentrično stisnjene in ekscentrično raztegnjene elemente z veliko ekscentričnostjo

»Fa Jaš, * f36.

BA* /? vr * BA,/?„р * 1 *

kjer je znak plus vzet za ekscentrično stisnjene elemente, znak minus pa za ekscentrično raztegnjene elemente.

Kot med nagnjenim odsekom in vzdolžno osjo elementa 0 je določen s formulo

teP--*7sr~t (37)

kjer sta M in Q upogibni moment in strižna sila v normalnem odseku, ki poteka skozi konec nagnjenega odseka v stisnjenem območju.

Za elemente z višino preseka 60 cm je treba vrednost Qc, določeno s formulo (34), zmanjšati za 1,2-krat.

Vrednost tgP, določena s formulo (37), mora izpolnjevati pogoj 1,5^ >W>0,5.

Opomba. Za zunanje raztegnjene elemente z majhnimi ekscentričnostmi je treba vzeti

3.26. Pri ploščatih konstrukcijah, prostorsko delujočih in na elastični podlagi, se izračun prečne armature ne izvede, če je izpolnjen pogoj

3.27. Izračun prečne ojačitve v nagnjenih odsekih elementov s konstantno višino (slika 5) je treba opraviti po formuli

p s Q| % £ m t /? a _ x F\ 4- 2 m t /? a _ X G 0 sin o-tQe. (39)

riž. 5. Shema sil v odseku, nagnjenem na vzdolžno os armiranobetonskega elementa, pri izračunu njegove trdnosti pod vplivom sile obremenitve a - obremenitev deluje s strani omejenega gr * "in kreda-t" ; b - obremenitev s strani stisnjene površine memsite

kjer je Qi prečna sila, ki deluje v nagnjenem odseku, tj. rezultanta vseh prečnih sil zunanje obremenitve, ki se nahaja na eni strani obravnavanega nagnjenega odseka;

2m a R ax Fx in Smatfa-xfoSincc - vsota prečnih sil, ki jih zaznavajo objemke in upognjene palice, ki prečkajo nagnjeni odsek; a je kot naklona upognjenih palic glede na vzdolžno os elementa v nagnjenem odseku.

Če zunanja obremenitev deluje na element s strani njegovega napetega roba, kot je prikazano na sl. 5, l, je izračunana vrednost prečne sile Qi določena s formulo Q.* co* p. (40)

kjer je Q velikost strižne sile v podpornem odseku;

Qo je rezultanta zunanje obremenitve, ki deluje na element znotraj dolžine projekcije nagnjenega odseka c na vzdolžno os elementa;

W je velikost protitlačne sile, ki deluje v nagnjenem središču, določena v skladu s klavzulo 1.16 teh standardov.

Če na stisnjeno površino elementa deluje zunanja obremenitev, kot je prikazano na sl. 5.6, potem vrednost Q 0 v formuli (40) ni upoštevana.

3.28. Če je razmerje med izračunano dolžino elementa in njegovo višino manjše od 5, je treba izračun armiranobetonskih elementov pod delovanjem prečne sile izvesti v skladu s točko 1.10 teh standardov za glavne natezne napetosti.

3.29. Izračun upogibnih in viskozno stisnjenih elementov konstantne višine, ojačenih s sponami, se lahko izvede v skladu z odstavkom 3.34 poglavja SNNP 11-21-75, ob upoštevanju konstrukcijskih koeficientov k„. p.s. gp (t i. sprejeto v teh standardih.

3.30. Razdalja med prečnimi palicami (objemkami), med koncem prejšnjega in začetkom naslednjega ovinka, pa tudi med nosilcem in koncem ovinka, ki je najbližje nosilcu, ne sme biti večja od vrednosti u* sekira določeno s formulo

M

3.31. Za elemente spremenljive višine z nagnjenim raztegnjenim robom (slika 6) se v desno stran formule (39) vnese dodatna prečna sila Q*. enaka projekciji sile v vzdolžni armaturi, ki se nahaja na nagnjeni strani na normalo na os elementa, določena s formulo

Р'с 6. Shema sil v nagnjenem delu armiranobetonskega konstrukcijskega elementa z nagnjenim raztegnjenim robom pri izračunu njegove trdnosti pod delovanjem prečne sile

kjer je M upogibni moment v odseku, ki je normalen na vzdolžno os elementa, ki poteka skozi začetek nagnjenega odseka v napetostnem območju; r je razdalja od rezultantne sile v armaturi A do rezultantne sile v stisnjenem območju betona v istem prerezu;

O - kot naklona ojačitve A na os elementa.

Opomba. V primerih, ko se višina elementa zmanjšuje z naraščanjem upogibnega momenta, vrednost

3.32. Izračun konzole, katere dolžina /* je enaka ali manjša od njene višine v referenčnem prerezu L (kratka konzola), je treba izvesti po metodi teorije elastičnosti, kot za homogeno izotropno telo.

Natezne sile, določene z izračunom v odsekih konzole, mora v celoti prevzeti armatura pri napetostih, ki ne presegajo računskega upora /? A. ob upoštevanju koeficientov, sprejetih v teh standardih.

Za konzole s konstantno ali spremenljivo višino odseka pri I * ^ 2 m je dovoljeno vzeti diagram glavnih nateznih napetosti v podpornem odseku v obliki trikotnika z usmeritvijo glavnih napetosti pod kotom 45 ° glede na podporni odsek.

Območje prečnega prereza objemk ali zavojev, ki prečkajo nosilni odsek, je treba določiti po formulah:

P* » 0,71 F x , (44)

kjer je P rezultanta zunanje obremenitve; a je razdalja od nastale zunanje obremenitve do podpornega odseka.

3.33. Izračun odsekov, nagnjenih na vzdolžno os elementa pod vplivom upogibnega momenta, je treba opraviti po formuli

*in p s M^m t R t F t z + S t, R, F 0 z 0 +2 t l R t F x z x , (45)

kjer je M moment vseh zunanjih sil (ob upoštevanju protitlaka), ki se nahajajo na eni strani obravnavanega nagnjenega odseka glede na os. ki poteka skozi točko uporabe rezultantnih sil v stisnjenem območju in pravokotno na ravnino delovanja momenta; m M R x F a z, 2m x R x F o z 0 . Zm a R x F x z x - vsota momentov okoli iste osi, oziroma od sil v vzdolžni armaturi, v upognjenih palicah in stremenih, ki prečkajo raztegnjeno območje nagnjenega odseka; g g 0 . z x - silovita ramena v vzdolžni armaturi. v upognjenih palicah in objemkah glede na isto os (slika 7).

riž. 7. Diagram sil v odseku, nagnjenem na vzdolžno os armiranobetonskega elementa, pri izračunu njegove trdnosti pod delovanjem upogibnega momenta

Višina stisnjenega območja v nagnjenem odseku, merjena normalno na vzdolžno os elementa, se določi v skladu z odstavki. 3.14-3.23 teh standardov.

Izračun z uporabo formule (45) je treba opraviti za odseke, testirane na trdnost pod delovanjem prečnih sil, kot tudi:

v odsekih, ki potekajo skozi točke sprememb v območju vzdolžne natezne ojačitve (točke teoretičnega preloma ojačitve ali spremembe njenega premera);

na mestih, kjer pride do ostre spremembe dimenzij preseka elementa.

3.34. Elementi s konstantno ali gladko spreminjajočo se višino preseka se ne izračunajo na podlagi trdnosti nagnjenega preseka pod vplivom upogibnega momenta v enem od naslednjih primerov:

a) če je vsa vzdolžna armatura pripeljana do nosilca ali do konca elementa in ima zadostno sidrišče;

b) če so armiranobetonski elementi izračunani v skladu s točko 1.10 teh standardov;

c) v ploščah, prostorsko delujočih konstrukcijah ali v konstrukcijah na elastični podlagi;

d) če so vzdolžne raztegnjene palice, prelomljene po dolžini elementa, vstavljene čez normalni prerez, v katerem niso potrebne po izračunu, na dolžino<о, определяемую по формуле

kjer je Q prečna sila v normalnem prerezu, ki poteka skozi točko teoretičnega zloma palice;

F 0 . a - oziroma površina prečnega prereza in kot naklona upognjenih palic, ki se nahajajo znotraj odseka dolžine<о;

Yr" je sila v sponah na enoto dolžine elementa v odseku dolžine do, določena s formulo

d - premer zlomljene palice, cm.

3.35. V kotnih sklepih masivnih armiranobetonskih konstrukcij (sl. 8) se zahtevana količina projektirane armature F 0 določi iz pogoja trdnosti nagnjenega odseka, ki poteka vzdolž simetrale povratnega kota pod delovanjem upogibnega momenta *

riž. 8. Shema ojačitve kotnih spojev masivnih armiranobetonskih konstrukcij

ta. V tem primeru je treba ramo notranjega para sil r v nagnjenem odseku vzeti enako rami notranjega para sil najmanjše višine A* korenskega odseka parnih elementov.

IZRAČUN ARMIRANO BETONSKIH ELEMENTOV NA VZDRŽLJIVOST

3.36. Izračun elementov armiranobetonskih konstrukcij za vzdržljivost je treba izvesti s primerjavo robnih napetosti v betonu in natezni armaturi z ustreznimi izračunanimi # betonskimi upornostmi.

in ojačitev R%, določena v skladu z odstavki. 2.13 in 2.19 teh standardov. Stisnjena armatura ni izračunana za vzdržljivost.

3.37. V elementih, odpornih proti razpokam, se robne napetosti v betonu in armaturi določijo z izračunom kot za elastično telo, vendar za dane odseke v skladu s točko 2.22 teh standardov.

Pri elementih, odpornih na napetosti, je treba območje in moment upora zmanjšanega odseka določiti brez upoštevanja nateznega območja betona. Napetosti v armaturi je treba določiti v skladu s točko 4.5 teh standardov.

3.38. V elementih armiranobetonskih konstrukcij pri izračunu vzdržljivosti nagnjenih odsekov glavne natezne napetosti absorbira beton, če njihova vrednost ne presega R p. Če glavni

natezne napetosti presegajo R p, potem je treba njihovo rezultanto v celoti prenesti na prečno ojačitev pri napetostih v njej, ki so enake konstrukcijski odpornosti R,.

3.39. Velikost glavnih nateznih napetosti okoli g je treba določiti po formulah:

4. IZRAČUN ELEMENTOV ARMIRANOBETONSKIH KONSTRUKCIJ GLEDE NA MEJNA STANJA DRUGE SKUPINE

IZRAČUN ARMIRANO BETONSKIH ELEMENTOV ZA NASTANAK RAZPOK

V formulah (48) - (50): o* in m - normalna in strižna napetost v betonu;

Ia je vztrajnostni moment zmanjšanega odseka glede na njegovo težišče;

S n je statični moment dela zmanjšanega odseka, ki leži na eni strani osi, na ravni katerega so določene tangencialne napetosti;

y je razdalja od težišča zmanjšanega odseka do črte, na ravni katere je določena napetost;

b - širina preseka na isti ravni.

Za elemente pravokotnega prečnega prereza lahko tangencialno napetost t določimo s formulo

kjer je 2=0,9 Lo-

V formulo (48) je treba natezne napetosti vpisati s predznakom "plus", tlačne napetosti pa z znakom "minus".

V formuli (49) je znak minus vzet za ekscentrično stisnjene elemente, znak plus pa za ekscentrično raztegnjene elemente.

Ob upoštevanju normalnih napetosti, ki delujejo v smeri, ki je pravokotna na os elementa, se glavne natezne napetosti določijo v skladu s klavzulo 4.11 poglavja SNiP N-21-75 (formula 137).

4.1. Izračun armiranobetonskih elementov za nastanek razpok je treba izvesti:

za tlačne elemente, ki se nahajajo na območju spremenljivega vodostaja in so podvrženi občasnemu zmrzovanju in odmrzovanju, pa tudi za elemente, za katere veljajo zahteve glede vodotesnosti ob upoštevanju navodil LP. 1.7 in 1.15 teh standardov;

če obstajajo posebne zahteve za standarde projektiranja nekaterih vrst hidravličnih konstrukcij.

4.2. Izračun nastajanja razpok, normalnih na vzdolžno os elementa, je treba izvesti:

a) za sredinsko raztegnjene elemente po formuli

n c ff

b) za upogljive elemente po formuli

"cm<т л у/?рц V, . (53)

kjer sta shi in y koeficienta, sprejeta v skladu z navodili klavzule 3.5 teh standardov;

Trenutek upora zmanjšanega odseka, določen s formulo

tukaj je 1 a vztrajnostni moment zmanjšanega odseka;

y с je razdalja od težišča zmanjšanega odseka do stisnjene površine;

c) za ekscentrično stisnjene elemente po formuli

kjer je F a zmanjšana površina prečnega prereza;

d) za ekscentrično raztegnjene elemente po formuli

4.3. Iz pogoja je treba izračunati nastanek razpok pod vplivom večkrat ponavljajoče se obremenitve

n s ** YATs * n (57)

kjer je op največja normalna natezna napetost v betonu, določena z izračunom v skladu z zahtevami oddelka 3.37 teh standardov.

IZRAČUN ARMIRANO BETONSKIH ELEMENTOV Z ODPIRANJEM RAZPOK

4.4. Širino odprtine razpoke a t mm pravokotno na vzdolžno os elementa je treba določiti s formulo

o t -*S d "1 7 (4-100 c) V"d. (58)

kjer je k koeficient, ki je enak: za upogibne in ekscentrično stisnjene elemente - 1; za centralno in ekscentrično raztegnjene elemente - 1,2; z večvrstno razporeditvijo armature - 1,2;

C d - koeficient, ki je enak ob upoštevanju:

kratkotrajne obremenitve - 1;

stalne in začasne dolgotrajne obremenitve - 1,3;

večkrat ponovljena obremenitev: v zračno suhem stanju betona - C a -2-p a. kjer je p* koeficient asimetrije cikla;

v vodonasičenem stanju betona - 1,1;

1) - koeficient enak: za ojačitev palice: periodični profil - 1; gladko - 1,4.

z žično ojačitvijo:

periodični profil - 1,2; gladka - 1,5;

<7а - напряжение в растянутой арматуре, определяемое по указаниям п. 4.5 настоящих норм, без учета сопротивления бетона растянутой зоны сечения; Онач - начальное растягивающее напряжение в арматуре от набухания бетона; для конструкций, находящихся в воде,- 0и«ч=2ОО кгс/см 1 ; для конструкций, подверженных длительному высыханию, в том числе во время строительства. - Ои«ч=0; ц-коэффициент армирования сечения,

enak p=.---, vendar ne

več kot 0,02; d - premer armaturnih palic, mm.

za sredinsko raztegnjene elemente

za ekscentrično raztegnjene in ekscentrično stisnjene elemente pri velikih ekscentričnostih

N (e ± z) F*z

V formulah (59) in (61): r - rama notranjega para sil, vzeta na podlagi rezultatov izračuna trdnosti odseka;

e je razdalja od težišča površine prečnega prereza ojačitve A do točke uporabe vzdolžne sile JV.

V formuli (61) je znak "plus" vzet za ekscentrično napetost, znak "minus" pa za ekscentrično stiskanje.

Za ekscentrično raztegnjene elemente pri majhnih ekscentričnostih je treba o a določiti z uporabo formule (61) z nadomestitvijo vrednosti e-far b

Po znesku --- za okovje

A in „a _- --- za fitinge A".

Širina odprtine razpoke, določena z izračunom v odsotnosti posebnih zaščitnih ukrepov iz točke 1.7 teh standardov, ne sme biti večja od vrednosti, navedenih v tabeli. 15.

SNiP II-23-81*
V zameno
SNiP II-V.3-72;
SNiP II-I.9-62; CH 376-67

JEKLENE KONSTRUKCIJE

1. SPLOŠNE DOLOČBE

1.1. Te standarde je treba upoštevati pri načrtovanju jeklenih konstrukcij zgradb in objektov za različne namene.

Standardi ne veljajo za projektiranje jeklenih konstrukcij za mostove, transportne predore in cevi pod nasipi.

Pri načrtovanju jeklenih konstrukcij v posebnih pogojih delovanja (na primer konstrukcije plavžev, glavnih in procesnih cevovodov, rezervoarjev za posebne namene, konstrukcije stavb, izpostavljenih potresu, intenzivnim temperaturnim vplivom ali izpostavljenosti agresivnim okoljem, konstrukcije hidravličnih objektov na morju) konstrukcije edinstvenih zgradb in konstrukcij, pa tudi posebne vrste konstrukcij (na primer prednapete, prostorske, viseče), je treba upoštevati dodatne zahteve, ki odražajo obratovalne značilnosti teh konstrukcij, ki jih določajo ustrezni regulativni dokumenti, odobreni ali dogovorjeni Državni odbor za gradnjo ZSSR.

1.2. Pri načrtovanju jeklenih konstrukcij je treba upoštevati standarde SNiP za zaščito gradbenih konstrukcij pred korozijo in standarde požarne varnosti za načrtovanje zgradb in objektov. Povečanje debeline valjanih izdelkov in sten cevi za zaščito konstrukcij pred korozijo in povečanje požarne odpornosti konstrukcij ni dovoljeno.

Vse konstrukcije morajo biti dostopne za opazovanje, čiščenje, barvanje in ne smejo zadrževati vlage ali ovirati prezračevanja. Zaprti profili morajo biti zatesnjeni.

1,3*. Pri načrtovanju jeklenih konstrukcij morate:

izbrati optimalne tehnične in ekonomske sheme konstrukcij in prerezov elementov;

uporabite ekonomične valjane profile in učinkovita jekla;

praviloma uporabljajo enotne standardne ali tipske načrte za zgradbe in objekte;

uporabljati progresivne konstrukcije (prostorski sistemi iz standardnih elementov; konstrukcije, ki združujejo nosilne in ograjne funkcije; prednapete, vrvene, tankopločaste in kombinirane konstrukcije iz različnih jekel);

zagotavljajo izdelljivost izdelave in montaže konstrukcij;

uporabite modele, ki zagotavljajo najmanjšo delovno intenzivnost njihove izdelave, prevoza in namestitve;

praviloma zagotavljajo linijsko proizvodnjo konstrukcij in njihovo transportno ali velikobločno namestitev;

zagotoviti uporabo progresivnih vrst tovarniških povezav (avtomatsko in polavtomatsko varjenje, prirobnične povezave, z rezkanimi konci, vijačne povezave, vključno z visoko trdnostjo itd.);

praviloma zagotoviti montažne povezave s sorniki, vključno z visoko trdnostjo; z ustrezno utemeljitvijo so dovoljene varjene instalacijske povezave;

izpolnjujejo zahteve državnih standardov za konstrukcije ustreznega tipa.

1.4. Pri načrtovanju zgradb in objektov je treba sprejeti konstrukcijske sheme, ki zagotavljajo trdnost, stabilnost in prostorsko nespremenljivost zgradb in objektov kot celote, pa tudi njihovih posameznih elementov med prevozom, namestitvijo in delovanjem.

1,5*. Jekla in priključni materiali, omejitve pri uporabi jekel S345T in S375T ter dodatne zahteve za dobavljeno jeklo, ki jih določajo državni standardi in standardi CMEA ali tehnične specifikacije, morajo biti navedeni v delovnih (DM) in podrobnih (DMC) risbah. jeklenih konstrukcij in v dokumentaciji za naročanje materialov.

Glede na lastnosti konstrukcij in njihovih sestavnih delov je treba ob naročilu navesti razred kontinuitete jekla.

1,6*. Jeklene konstrukcije in njihovi izračuni morajo izpolnjevati zahteve "Zanesljivosti gradbenih konstrukcij in temeljev. Osnovne določbe za izračun" in ST SEV 3972 – 83 "Zanesljivost gradbenih konstrukcij in temeljev. Jeklene konstrukcije. Osnovne določbe za izračune."

1.7. Projektne sheme in osnovne računske predpostavke morajo odražati dejanske pogoje delovanja jeklenih konstrukcij.

Jeklene konstrukcije je treba praviloma oblikovati kot enotne prostorske sisteme.

Pri delitvi enotnih prostorskih sistemov na ločene ravne strukture je treba upoštevati interakcijo elementov med seboj in z osnovo.

Izbira projektnih shem, pa tudi metod za izračun jeklenih konstrukcij, je treba opraviti ob upoštevanju učinkovite uporabe računalnikov.

1.8. Izračuni jeklenih konstrukcij morajo biti praviloma izvedeni ob upoštevanju neelastičnih deformacij jekla.

Za statično nedoločene konstrukcije, za katere računska metoda z upoštevanjem neelastičnih deformacij jekla ni bila razvita, je treba izračunane sile (upogibne in torzijske momente, vzdolžne in prečne sile) določiti ob predpostavki elastičnih deformacij jekla po nedeformirana shema.

Z ustrezno študijo izvedljivosti lahko izračun izvedemo po deformirani shemi, ki upošteva vpliv premikov konstrukcije pod obremenitvijo.

1.9. Elementi jeklenih konstrukcij morajo imeti minimalne prereze, ki izpolnjujejo zahteve teh standardov, ob upoštevanju palete valjanih izdelkov in cevi. V kompozitnih odsekih, ugotovljenih z izračunom, podnapetost ne sme presegati 5%.

2. MATERIALI ZA KONSTRUKCIJE IN POVEZAVE

2,1*. Glede na stopnjo odgovornosti struktur zgradb in objektov ter pogojev njihovega delovanja so vse strukture razdeljene v štiri skupine. Jeklo za jeklene konstrukcije zgradb in konstrukcij je treba jemati v skladu s tabelo. 50*.

Jeklo za konstrukcije, postavljene v klimatskih območjih I 1, I 2, II 2 in II 3, vendar delujejo v ogrevanih prostorih, je treba vzeti kot za podnebno območje II 4 po tabeli. 50*, z izjemo jekla C245 in C275 za konstrukcijo skupine 2.

Za prirobnične povezave in sklope okvirjev je treba uporabiti valjane izdelke v skladu s TU 14-1-4431 – 88.

2,2*. Za varjenje jeklenih konstrukcij je treba uporabiti: elektrode za ročno obločno varjenje po GOST 9467-75*; varilna žica po GOST 2246 – 70*; fluksi po GOST 9087 – 81*; ogljikov dioksid po GOST 8050 – 85.

Uporabljeni varilni materiali in varilna tehnologija morajo zagotavljati, da natezna trdnost zvara ni nižja od standardne vrednosti natezne trdnosti. Teči osnovna kovina, kot tudi vrednosti trdote, udarne trdnosti in relativnega raztezka kovine zvarnih spojev, ki jih določajo ustrezni regulativni dokumenti.

2,3*. Ulitki (podporni deli itd.) Jeklenih konstrukcij morajo biti izdelani iz ogljikovega jekla razredov 15L, 25L, 35L in 45L, ki izpolnjujejo zahteve za skupine ulitkov II ali III po GOST 977. – 75*, kot tudi iz sive litine SCh15, SCh20, SCh25 in SCh30, ki izpolnjujejo zahteve GOST 1412 – 85.

2,4*. Za vijačne povezave je treba uporabiti jeklene vijake in matice, ki ustrezajo zahtevam *, GOST 1759.4 – 87* in GOST 1759.5 – 87*, in podložke, ki ustrezajo zahtevam*.

Vijake je treba dodeliti v skladu s tabelo 57* in *, *, GOST 7796-70*, GOST 7798-70* in pri omejevanju deformacije povezav - v skladu z GOST 7805-70*.

Orehe je treba uporabljati v skladu z GOST 5915 – 70*: za vijake trdnostnih razredov 4.6, 4.8, 5.6 in 5.8 – matice razreda trdnosti 4; za vijake trdnostnih razredov 6.6 in 8.8 – matice razreda trdnosti 5 oziroma 6 za vijake razreda trdnosti 10.9 – matice razreda trdnosti 8.

Uporabiti je treba podložke: okrogle po GOST 11371 – 78*, poševno po GOST 10906 – 78* in vzmetno normalno po GOST 6402 – 70*.

2,5*. Izbira razredov jekla za temeljne vijake je treba opraviti v skladu z, njihovo zasnovo in dimenzije pa je treba upoštevati v skladu z *.

Vijaki (v obliki črke U) za pritrditev navojnih žic antenskih komunikacijskih struktur, kot tudi vijaki v obliki črke U in temeljni vijaki za nosilce nadzemnih električnih vodov in razdelilnih naprav je treba uporabiti iz jekel: 09G2S-8 in 10G2S1-8 po GOST 19281 – 73* z dodatno zahtevo glede udarne trdnosti pri temperaturi minus 60 ° C ne manj kot 30 J/cm 2 (3 kgf × m/cm 2) v klimatskem območju I 1; 09G2S-6 in 10G2S1-6 po GOST 19281 – 73* v klimatskih območjih I 2, II 2 in II 3; VSt3sp2 po GOST 380 – 71* (od leta 1990 St3sp2-1 po GOST 535 – 88) v vseh drugih podnebnih regijah.

2,6*. Uporabite matice za temelj in U-sornike:

za vijake iz jekla razredov VSt3sp2 in 20 – razred trdnosti 4 po GOST 1759.5 – 87*;

za vijake iz jekla razredov 09G2S in 10G2S1 – razred trdnosti ni nižji od 5 po GOST 1759.5 – 87*. Dovoljeno je uporabljati matice iz jeklenih razredov, sprejetih za vijake.

Matice za temelj in U-sornike s premerom manj kot 48 mm je treba uporabiti v skladu z GOST 5915 – 70*, za vijake s premerom nad 48 mm - po GOST 10605 – 72*.

2,7*. Vijake z visoko trdnostjo je treba uporabiti v skladu z *, * in TU 14-4-1345 – 85; matice in podložke zanje - po GOST 22354 – 77* in *.

2,8*. Za nosilne elemente visečih kritin, vpenjal za nadzemne vode in zunanje stikalne naprave, stebre in stolpe ter prednapete elemente v prednapetih konstrukcijah je treba uporabiti:

spiralne vrvi po GOST 3062 – 80*; GOST 3063 – 80*, GOST 3064 – 80*;

vrvi z dvojnim polaganjem po GOST 3066 – 80*; GOST 3067 – 74*; GOST 3068 – 74*; GOST 3081 – 80*; GOST 7669 – 80*; GOST 14954 – 80*;

zaprte nosilne vrvi po GOST 3090 – 73*; GOST 18900 – 73* GOST 18901 – 73*; GOST 18902 – 73*; GOST 7675 – 73*; GOST 7676 – 73*;

snopi in prameni vzporednih žic, oblikovani iz vrvne žice, ki ustreza zahtevam GOST 7372 – 79*.

2.9. Fizikalne lastnosti materialov, ki se uporabljajo za jeklene konstrukcije, je treba upoštevati v skladu z App. 3.

3. KONSTRUKCIJSKE ZNAČILNOSTI MATERIALOV IN PRIKLJUČKOV

3,1*. Izračunane upornosti valjanih izdelkov, upognjenih profilov in cevi za različne vrste napetostnih stanj je treba določiti z uporabo formul, navedenih v tabeli. 1*.

Tabela 1*

Napeto stanje		Simbol	Izračunana odpornost valjanih izdelkov in cevi
raztezanje,	Po meji tečenja	Ry	R y = R yn /g m
stiskanje in upogibanje	Glede na začasni odpor	R u	R u = R un /g m
		R s	R s = 0,58 Ryn/ g m
Zrušitev končne površine (če je nameščena)		Rp	R p = R un /g m
Lokalno zmečkanje v cilindričnih tečajih (odreglah) ob tesnem stiku		Rlp	Rlp= 0,5 teči/ g m
Diametralno stiskanje valjev (s prostim stikom v strukturah z omejeno mobilnostjo)		Rcd	Rcd= 0,025 teka/ g m
Napetost v smeri debeline valjanega izdelka (do 60 mm)		R th	R th= 0,5 teči/ g m
Oznaka, sprejeta v tabeli. 1*:
g m - koeficient zanesljivosti za material, določen v skladu s klavzulo 3.2*.

3,2*. Vrednosti koeficientov zanesljivosti za valjani material, upognjene odseke in cevi je treba vzeti v skladu s tabelo. 2*.

Tabela 2*

Državni standard ali tehnični pogoji za najem	Faktor zanesljivosti glede na material g m
(razen jekel S590, S590K); TU 14-1-3023 – 80 (za krog, kvadrat, trak)	1,025
(jeklo S590, S590K); GOST 380 – 71** (za krog in kvadrat z dimenzijami, ki niso vključene v TU 14-1-3023 – 80); GOST 19281 – 73* [za krog in kvadrat z mejo tečenja do 380 MPa (39 kgf/mm 2) in dimenzijami, ki niso vključene v TU 14-1-3023 – 80]; *; *	1,050
GOST 19281 – 73* [za krog in kvadrat z mejo tečenja nad 380 MPa (39 kgf/mm 2) in dimenzijami, ki niso vključene v TU 14-1-3023 – 80]; GOST 8731 – 87; TU 14-3-567 – 76	1,100

Izračunane odpornosti pri napetosti, stiskanju in upogibanju pločevine, širokopasovnih univerzalnih in oblikovanih valjanih izdelkov so podane v tabeli. 51*, cevi - v tabeli. 51, a. Izračunane upornosti upognjenih profilov je treba vzeti enake izračunanim uporom valjanih pločevin, iz katerih so izdelani, medtem ko je mogoče upoštevati utrjevanje valjane jeklene pločevine v območju upogibanja.

Računske upornosti okroglih, kvadratnih in tračnih izdelkov je treba določiti v skladu s tabelo. 1*, ob upoštevanju vrednosti Ryn in Teči enaka meji tečenja in natezni trdnosti po TU 14-1-3023 – 80, GOST 380 – 71** (od leta 1990 GOST 535 – 88) in GOST 19281 – 73*.

Izračunana odpornost valjanih izdelkov na drobljenje končne površine, lokalno drobljenje v cilindričnih tečajih in diametralno stiskanje valjev je podana v tabeli. 52*.

3.3. Izračunane upornosti ulitkov iz ogljikovega jekla in sive litine je treba vzeti v skladu s tabelo. 53 in 54.

3.4. Izračunane upornosti zvarnih spojev za različne vrste spojev in napetostna stanja je treba določiti po formulah iz tabele. 3.

Tabela 3

Varjeni spoji	Napetostno stanje		Simbol	Računska odpornost zvarnih spojev
Zadnjica	Stiskanje. Napetost in upogib pri avtomatskem, polavtomatskem ali ročnem varjenju s fizičnim	Po meji tečenja	Rwy	Rwy=Ry
	nadzor kakovosti šivov	Glede na začasni odpor	R wu	R wu= R u
	Raztezanje in upogibanje pri avtomatskem, polavtomatskem ali ročnem varjenju	Po meji tečenja	Rwy	Rwy= 0,85 Ry
	Shift		Rws	Rws= R s
Z kotnimi šivi	Rezina (pogojno)	Za zvar kovine	Rwf
		Za kovinske fuzijske meje	Rwz	Rwz= 0,45 Teči
Opombe: 1. Za šive, narejene z ročnim varjenjem, vrednosti R wun je treba vzeti enako vrednostim natezne trdnosti zvara, določenim v GOST 9467-75*. 2. Za šive, izdelane z avtomatskim ali polavtomatskim varjenjem, je treba vrednost R wun vzeti v skladu s tabelo. 4* teh standardov. 3. Vrednosti koeficienta zanesljivosti za varjeni material g wm je treba vzeti enako: 1,25 – po vrednostih R wun ne več kot 490 MPa (5000 kgf / cm2); 1.35 – po vrednostih R wun 590 MPa (6000 kgf/cm2) ali več.

Izračunske upornosti sočelnih spojev elementov iz jekla z različnimi standardnimi upornostmi je treba vzeti kot za sočelne spoje iz jekla z nižjo vrednostjo standardne upornosti.

Izračunane upornosti zvara zvarnih spojev s kotnimi zvari so podane v tabeli. 56.

3.5. Izračunane upornosti povezav z enim vijakom je treba določiti po formulah iz tabele. 5*.

Izračunske strižne in natezne trdnosti vijakov so podane v tabeli. 58*, zrušitev elementov, povezanih z vijaki, - v tabeli. 59*.

3,6*. Projektna natezna trdnost temeljnih vijakov Rba

Rba = 0,5R. (1)

Načrtovana natezna trdnost U-sornikov R bv, določeno v klavzuli 2.5*, je treba določiti s formulo

R bv = 0,45Teči. (2)

Izračunska natezna trdnost temeljnih vijakov je podana v tabeli. 60*.

3.7. Projektna natezna trdnost vijakov visoke trdnosti Rbh je treba določiti s formulo

Rbh = 0,7RŽemlja, (3)

Kje Rbun – najmanjša začasna natezna trdnost sornika, vzeta po tabeli. 61*.

3.8. Projektna natezna trdnost visoko natezne jeklene žice Rdh, ki se uporablja v obliki snopov ali pramenov, je treba določiti s formulo

Rdh = 0,63Teči. (4)

3.9. Vrednost izračunane odpornosti (sile) na napetost jeklene vrvi je treba vzeti enako vrednosti pretrgne sile vrvi kot celote, ki jo določajo državni standardi ali tehnične specifikacije za jeklene vrvi, deljeno s koeficientom zanesljivosti. g m = 1,6.

Tabela 4*

Vrste žic (v skladu z GOST 2246 – 70*) za avtomatsko ali polavtomatsko varjenje		Vrste prahu	Standardne vrednosti
potopljeno (GOST 9087 – 81*)	v ogljikovem dioksidu (v skladu z GOST 8050 – 85) ali v njegovi mešanici z argonom (po GOST 10157 – 79*)	žice (v skladu z GOST 26271 – 84)	odpornost kovine zvara R wun, MPa (kgf/cm 2)
Sv-08, Sv-08A	–	–	410 (4200)
	–	–	450 (4600)
	Sv-08G2S	PP-AN8, PP-AN3	490 (5000)
Sv-10NMA, Sv-10G2	Sv-08G2S*	–	590 (6000)
Sv-09HN2GMYU	Sv-10ХГ2СМА Sv-08ХГ2ДУ	–	685 (7000)
* Pri varjenju z žico Sv-08G2S vrednosti R wun je treba vzeti enako kot 590 MPa (6000 kgf/cm 2) samo za kotne zvare z nogo kf £ 8 mm v konstrukcijah iz jekla z mejo tečenja 440 MPa (4500 kgf/cm2) ali več.

Tabela 5*

		Projektna odpornost povezav z enim vijakom
Napeto stanje	Simbol	strižna in napetost razrednih vijakov			zrušitev povezanih jeklenih elementov z mejo tečenja do 440 MPa
		4.6; 5.6; 6.6	4.8; 5.8	8.8; 10.9	(4500 kgf/cm 2)
	Rbs	R bs =žemljica 0,38R	Rbs= 0,4R žemljica	Rbs= 0,4R žemljica	–
Raztezanje	R bt	R bt s =žemljica 0,38R	R bt =žemljica 0,38R	R bt =žemljica 0,38R	–
	Rbp
a) vijaki razreda točnosti A		–	–	–
b) vijaki razreda B in C		–	–	–
Opomba. Dovoljena je uporaba visoko trdnih vijakov brez nastavljive napetosti iz jekla razreda 40X "select", medtem ko je izračunana odpornost Rbs in R bt je treba določiti kot za vijake razreda 10.9, konstrukcijsko odpornost pa kot za vijake razredov točnosti B in C. Vijaki visoke trdnosti po TU 14-4-1345 – 85 se lahko uporablja samo pri delu v napetosti.

4*. RAČUNOVODSTVENI POGOJI DELOVANJA IN NAMEN OBJEKTOV

Pri izračunu konstrukcij in povezav je treba upoštevati: varnostne faktorje za predvidene namene g n sprejet v skladu s Pravili za upoštevanje stopnje odgovornosti stavb in objektov pri projektiranju objektov;

faktor zanesljivosti g u= 1,3 za konstrukcijske elemente, izračunane za trdnost z uporabo načrtovanih uporov R u;

koeficientov delovnih pogojev g c in koeficientov obratovalnih pogojev povezave g b , vzeto po tabeli. 6* in 35*, oddelki teh standardov za načrtovanje zgradb, objektov in objektov ter pribl. 4*.

Tabela 6*

Strukturni elementi	Koeficienti delovnih pogojev g z
1. Masivni nosilci in stisnjeni elementi talnih nosilcev pod dvoranami gledališč, klubov, kinematografov, pod tribunami, pod prostori trgovin, knjižnih shramb in arhivov itd. S težo tal, ki je enaka ali večja od žive obremenitve.	0,9
2. Stebri javnih zgradb in nosilci vodnih stolpov	0,95
3. Stisnjeni glavni elementi (razen podpornih) kompozitne rešetke T-prereza iz vogalov varjenih prevlek in stropnih nosilcev (na primer špirovci in podobni nosilci) s prilagodljivostjo l ³ 60	0,8
4. Polni nosilci pri izračunu splošne stabilnosti pri j b 1,0	0,95
5. Zategovanja, palice, naramnice, obeski iz valjanega jekla	0,9
6. Elementi jedrnih struktur premazov in stropov:
a) stisnjen (z izjemo zaprtih cevnih odsekov) pri izračunih stabilnosti	0,95
b) raztegnjena v varjenih konstrukcijah	0,95
c) natezne, stisnjene in čelne obloge v vijačnih konstrukcijah (razen konstrukcij z visoko trdnimi sorniki) iz jekla z mejo tečenja do 440 MPa (4500 kgf / cm 2), ki nosijo statično obremenitev, v izračuni trdnosti	1,05
7. Trdni kompozitni nosilci, stebri, kot tudi čelne plošče iz jekla z mejo tečenja do 440 MPa (4500 kgf / cm2), ki nosijo statično obremenitev in so izdelane z vijačnimi povezavami (razen povezav z visoko trdnimi sorniki ), pri izračunih trdnosti	1,1
8. Odseki valjanih in varjenih elementov, kot tudi obloge iz jekla z mejo tečenja do 440 MPa (4500 kgf / cm2) na spojih, izdelanih s sorniki (razen spojov z visoko trdnimi sorniki), ki nosijo statično obremenitev , v izračunih trdnosti:
a) trdni nosilci in stebri	1,1
b) jedrne konstrukcije in tla	1,05
9. Stisnjeni rešetkasti elementi prostorskih rešetkastih struktur iz enojnih enakih prirobnic (pritrjenih z večjo prirobnico) vogalov:
a) pritrjen neposredno na pasove z eno prirobnico z uporabo zvarov ali dveh ali več vijakov, nameščenih vzdolž vogala:
naramnice po sl. 9*, a	0,9
distančniki po sl. 9*, b, V	0,9
naramnice po sl. 9*, v, G, d	0,8
b) pritrjeni neposredno na jermene z eno polico, enim vijakom (razen tistih, ki so navedeni v točki 9 v tej tabeli), in tudi pritrjeni skozi vložek, ne glede na vrsto povezave	0,75
c) s kompleksno križno mrežo z enojnimi vijačnimi povezavami po sl. 9*, e	0,7
10. Stisnjeni elementi iz posameznih kotov, pritrjeni z eno prirobnico (za neenake kote le z manjšo prirobnico), z izjemo strukturnih elementov, navedenih v poz. 9 te tabele, naramnice po sl. 9*, b, pritrjene neposredno na tetive z zvari ali dvema ali več vijaki, nameščenimi vzdolž kota, in ravne rešetke iz posameznih kotov	0,75
11. Osnovne plošče iz jekla z mejo tečenja do 285 MPa (2900 kgf / cm2), ki nosijo statično obremenitev, debelina, mm:
	1,2
b) nad 40 do 60	1,15
c) nad 60 do 80	1,1
Opombe: 1. Koeficienti obratovalnih pogojev g z 1 se pri izračunu ne sme upoštevati hkrati. 2. Koeficienti delovnih pogojev, podani v poz. 1 in 6, v; 1 in 7; 1 in 8; 2 in 7; 2 in 8,a; 3 in 6, c, je treba pri izračunu upoštevati hkrati. 3. Koeficienti pogojev delovanja, podani v poz. 3; 4; 6, a, c; 7; 8; 9 in 10, kot tudi v pos. 5 in 6, b (razen čelnih varjenih spojev), se pri izračunu povezav ne upoštevajo obravnavani elementi. 4. V primerih, ki niso navedeni v teh standardih, je treba uporabiti formule g c = 1.

5. IZRAČUN ELEMENTOV JEKLENIH KONSTRUKCIJ NA AKSILNE SILE IN UPOGOJE

CENTRALNO RAZTEZNI IN CENTRALNO STISNENI ELEMENTI

5.1. Izračun trdnosti elementov, ki so izpostavljeni centralni napetosti ali stiskanju s silo n, razen tistih, navedenih v klavzuli 5.2, je treba izvesti po formuli

Izračun trdnosti odsekov na mestih pritrditve nateznih elementov iz posameznih kotov, pritrjenih na eno prirobnico s sorniki, je treba izvesti po formulah (5) in (6). V tem primeru vrednost g z v formuli (6) je treba vzeti glede na adj. 4* teh standardov.

5.2. Izračun trdnosti nateznih jeklenih konstrukcijskih elementov z razmerjem R u/g u > Ry, katerega delovanje je možno tudi po tem, ko kovina doseže mejo tečenja, je treba izvesti po formuli

5.3. Izračun stabilnosti polnostenskih elementov, ki so podvrženi centralnemu stiskanju s silo n, je treba izvesti po formuli

Vrednote j

ob 0 2,5 funtov

; (8)

ob 2.5 4,5 funtov

pri > 4,5

. (10)

Številske vrednosti j so podane v tabeli. 72.

5,4*. Palice, izdelane iz enojnih kotnikov, morajo biti zasnovane za centralno stiskanje v skladu z zahtevami iz klavzule 5.3. Pri določanju prožnosti teh palic je treba upoštevati polmer vrtenja kotnega odseka jaz in efektivno dolžino levo je treba vzeti v skladu z odst. 6.1 – 6.7.

Pri izračunu tetiv in rešetkastih elementov prostorskih konstrukcij iz posameznih vogalov je treba izpolniti zahteve iz točke 15.10* teh standardov.

5.5. Stisnjeni elementi s trdnimi stenami odprtega odseka v obliki črke U z l x 3l y , Kje l x in l y – izračunana upogljivost elementa v ravninah, pravokotnih na osi oz x– x in l -y (slika 1), je priporočljivo, da jih okrepite z letvami ali rešetkami, pri čemer morajo biti izpolnjene zahteve odstavkov. 5,6 in 5,8*.

V odsotnosti trakov ali rešetk je treba takšne elemente poleg izračunov z uporabo formule (7) preveriti glede stabilnosti med upogibno-torzijskim načinom upogibanja po formuli

Kje j y – koeficient uklona, ​​izračunan v skladu z zahtevami klavzule 5.3;

z

(12)

Kje ;

a = a x/ h – relativna razdalja med težiščem in središčem upogiba.

J w – sektorski vztrajnostni moment odseka;

b i in t i – oziroma širino in debelino pravokotnih elementov, ki sestavljajo odsek.

Za odsek, prikazan na sl. 1, a, vrednosti in a je treba določiti po formulah:

Kje b = b/h.

5.6. Za kompozitne stisnjene palice, katerih veje so povezane s trakovi ali rešetkami, je koeficient j glede na prosto os (pravokotno na ravnino lamel ali rešetk) je treba določiti s formulami (8) – (10) z zamenjavo v njih z ef. Pomen ef je treba določiti glede na vrednosti levo podan v tabeli. 7.

Tabela 7

Vrsta			Shema			Podana prilagodljivost levo kompozitne prečne palice
razdelki			razdelki			z letvicami pri		z rešetkami
						J s l /( J b b) 5	J s l /( J b b) ³ 5
1						(14)	(17)	(20)
2						(15)	(18)	(21)
3						(16)	(19)	(22)
Oznake, sprejete v tabeli. 7:
b				– razdalja med osema vej;
l				– razdalja med središči desk;
l				– največja fleksibilnost celotne palice;
l 1, l 2, l 3				– prožnost posameznih vej pri upogibanju v ravninah, pravokotnih na osi oz. 1 – 1 , 2 – 2 in 3 – 3, v območjih med zvarjenimi trakovi (v čisti barvi) ali med središči zunanjih vijakov;
A				– površina prečnega prereza celotne palice;
A d1 in A d2				– površine prečnih prerezov rešetk (s prečno mrežo – dve opornici), ki ležita v ravninah, pravokotnih na osi, oziroma 1 – 1 in 2 – 2;
A d				– površina prečnega prereza rešetkaste opornice (s prečno rešetko – dve opornici), ki ležita v ravnini ene ploskve (za trikotno enakostranično palico);
a 1 in a 2				– koeficienti, določeni s formulo
Kje				– mere, določene s sl. 2;
	n, n 1, n 2, n 3			– ustrezno določene koeficiente s formulami;
Tukaj			J b1 in J b3		– vztrajnostni momenti odsekov vej glede na osi 1 – 1 in 3 – 3 (za odseke tipa 1 in 3);
			J b1 in J b2		– enako, dva vogala glede na osi 1 – 1 in 2 – 2 (za tip odseka 2);
					– vztrajnostni moment odseka ene palice glede na lastno os x– x (slika 3);
			Js1 in J s2		– vztrajnostni momenti odseka enega od trakov, ki ležijo v ravninah, pravokotnih na osi oz. 1 – 1 in 2 – 2 (za tip odseka 2).

Pri kompozitnih palicah z rešetkami je treba poleg izračuna stabilnosti palice kot celote preveriti tudi stabilnost posameznih vej v območjih med vozlišči.

Fleksibilnost posameznih panog l 1 , l 2 in l 3 v območju med letvami ne sme biti več kot 40.

Če je v eni od ravnin namesto letvic trdna pločevina (slika 1, b, V) prožnost veje je treba izračunati s polmerom vrtenja polprereza glede na njegovo os, pravokotno na ravnino letvic.

V kompozitnih palicah z rešetkami naj fleksibilnost posameznih vej med vozlišči ne presega 80 in ne sme presegati podane fleksibilnosti. levo palico kot celoto. Dovoljeno je sprejeti višje vrednosti fleksibilnosti vej, vendar ne več kot 120, pod pogojem, da se izračun takšnih palic izvede po deformirani shemi.

5.7. Izračun kompozitnih elementov iz kotnikov, kanalov ipd., tesno povezanih ali preko distančnikov, je treba izvesti kot polnostenske, pod pogojem, da so največje razdalje v območjih med zvarjenimi trakovi (na prostem) ali med središči zunanjega dela. vijaki ne presegajo:

za stisnjene elemente 40 jaz

za natezne elemente 80 jaz

Tukaj je polmer vztrajnosti jaz vogal ali kanal je treba vzeti za T- ali I-prereze glede na os, ki je vzporedna z ravnino distančnikov, in za prečne prereze – minimalno.

V tem primeru je treba v dolžino stisnjenega elementa vgraditi vsaj dva distančnika.

5,8*. Izračun veznih elementov (deske, rešetke) stisnjenih kompozitnih palic je treba izvesti za pogojno prečno silo. Qfic, ki je konstantna vzdolž celotne dolžine palice in določena s formulo

Qfic = 7,15 × 10 -6 (2330 – E/Ry)n/j, (23)*

Kje n – vzdolžna sila v kompozitni palici;

j – vzdolžni upogibni koeficient, sprejet za kompozitno palico v ravnini veznih elementov.

Pogojna strižna sila Qfic je treba razdeliti:

če so samo povezovalni trakovi (mreže), enakomerno med trakovi (mrežami), ki ležijo v ravninah, pravokotnih na os, glede na katero se preverja stabilnost;

v prisotnosti trdne pločevine in povezovalnih trakov (mrež) – na polovici med pločevino in letvami (mrežami), ki ležijo v ravninah, vzporednih s pločevino;

pri izračunu enakostraničnih trikotnih kompozitnih palic je treba pogojno prečno silo, ki deluje na sistem povezovalnih elementov, ki se nahajajo v isti ravnini, vzeti enako 0,8 Qfic.

5.9. Izračun povezovalnih trakov in njihove pritrditve (slika 3) je treba izvesti kot izračun elementov brezveznih nosilcev na:

sila F, rezalna palica, po formuli

F = Q s l/b; (24)

trenutek M 1, upogibanje palice v njeni ravnini po formuli

M 1 = Q s l/2 (25)

Kje Q s – pogojna strižna sila, ki deluje na palico ene strani.

5.10. Izračun povezovalnih rešetk je treba izvesti kot izračun rešetk. Pri izračunu prečnih nosilcev prečne rešetke s podporniki (slika 4) je treba upoštevati dodatno silo N oglas, ki nastane v vsaki opornici zaradi stiskanja jermenov in se določi s formulo

(26)

Kje n – sila v eni veji palice;

A – površina prečnega prereza ene veje;

A d – površina prečnega prereza ene opornice;

a – koeficient, določen s formulo

a = a l 2 /(a 3 =2b 3) (27)

Kje a, l in b – mere, prikazane na sl. 4.

5.11. Izračun palic, namenjenih zmanjšanju konstrukcijske dolžine stisnjenih elementov, je treba izvesti za silo, ki je enaka konvencionalni prečni sili v glavnem stisnjenem elementu, določeni s formulo (23)*.

UPOGIBNI ELEMENTI

5.12. Izračun trdnosti elementov (razen nosilcev z gibljivo steno, s perforirano steno in žerjavnimi nosilci), upognjenih v eni od glavnih ravnin, je treba izvesti po formuli

(28)

Vrednost strižne napetosti t v odsekih upognjenih elementov mora izpolnjevati pogoj

(29)

Če je stena oslabljena zaradi lukenj za vijake, vrednosti t v formuli (29) je treba pomnožiti s koeficientom a , določeno s formulo

a = a/(a – d), (30)

Kje a – korak luknje;

b – premer luknje.

5.13. Za izračun trdnosti stene nosilca na mestih, kjer se obremenitev nanaša na zgornjo vrv, pa tudi v podpornih delih nosilca, ki niso ojačani z ojačitvami, je treba določiti lokalno napetost s loc po formuli

(31)

Kje F – izračunana vrednost obremenitve (sile);

levo – pogojna dolžina porazdelitve obremenitve, določena glede na pogoje podpore; za primer podpore po sl. 5.

levo = b + 2t f, (32)

Kje t f – debelina zgornje tetive nosilca, če je spodnji nosilec varjen (sl. 5, A), ali razdalja od zunanjega roba prirobnice do začetka notranje zaokrožitve stene, če je spodnji nosilec valjan (sl. 5, b).

5,14*. Za stene z nosilci, izračunane po formuli (28), morajo biti izpolnjeni naslednji pogoji:

Kje – normalne napetosti v srednji ravnini stene, vzporedne z osjo nosilca;

s y – enako, pravokotno na os žarka, vključno z s loc , določeno s formulo (31);

t xy – tangencialna napetost, izračunana po formuli (29) ob upoštevanju formule (30).

Napetosti s x in s y , sprejeti v formuli (33) z lastnimi znaki, kot tudi t xy je treba določiti na isti točki žarka.

5.15. Izračun stabilnosti nosilcev I-prereza, ki so upognjeni v ravnini stene in izpolnjujejo zahteve odstavkov. 5.12 in 5.14*, je treba izvesti po formuli

Kje Stranišče – je treba določiti za stisnjen pas;

j b – koeficient določen s prid. 7*.

Pri določanju vrednosti j b za predvideno dolžino žarka levo vzeti je treba razdaljo med točkami pritrditve stisnjenega pasu od prečnih premikov (vozlišča vzdolžnih ali prečnih vezi, točke pritrditve togih talnih oblog); v odsotnosti povezav levo = l(Kje l – razpon nosilca) je treba načrtovano dolžino konzole vzeti na naslednji način: levo = l v odsotnosti pritrditve stisnjenega pasu na koncu konzole v vodoravni ravnini (tukaj l – dolžina konzole); razdalja med pritrdilnimi točkami stisnjenega pasu v vodoravni ravnini pri pritrditvi pasu na koncu in po dolžini konzole.

5,16*. Stabilnosti nosilcev ni treba preverjati:

a) pri prenosu obremenitve skozi neprekinjeno togo talno oblogo, ki stalno leži na stisnjenem pasu nosilca in je varno povezana z njim (armiranobetonske plošče iz težkega, lahkega in celičastega betona, ravne in profilirane kovinske talne obloge, valovito jeklo itd. );

b) glede na izračunano dolžino nosilca levo na širino stisnjenega pasu b, ki ne presega vrednosti, določenih s formulami v tabeli. 8* za nosilce simetričnega I-prereza in z bolj razvito stisnjeno tetivo, pri katerih je širina napete tetive najmanj 0,75 širine stisnjene tetive.

Tabela 8*

Naloži lokacijo aplikacije	Največje vrednosti levo /b, za katere niso potrebni izračuni stabilnosti za valjane in varjene nosilce (pri 1 £ h/b 6 in 15 £ b/t £35)
Do zgornjega pasu	(35)
Do spodnjega pasu	(36)
Ne glede na stopnjo uporabe obremenitve pri izračunu prereza nosilca med nosilci ali pri čistem upogibanju	(37)
Oznake, sprejete v tabeli 8*: b in t – oziroma širino in debelino stisnjenega pasu; h – razdalja (višina) med osema tračnih listov. Opombe: 1. Za nosilce s tetivnimi povezavami na sornike visoke trdnosti so vrednosti levo/b dobljeno iz formul v tabeli 8* je treba pomnožiti s faktorjem 1,2. 2. Za nosilce z razmerjem b/t /t= 15.

Pritrditev stisnjenega pasu v vodoravni ravnini mora biti zasnovana za dejansko ali pogojno bočno silo. V tem primeru je treba določiti pogojno bočno silo:

pri fiksiranju na posameznih točkah po formuli (23)*, v kateri j je treba določiti s prožnostjo l = levo/jaz(Tukaj jaz – vztrajnostni polmer odseka stisnjenega pasu v vodoravni ravnini) in n je treba izračunati po formuli

n = (Af + 0,25A W)Ry; (37, a)

z neprekinjenim pritrjevanjem po formuli

qfic = 3Qfic/l, (37, b)

Kje qfic – pogojna prečna sila na enoto dolžine tetive žarka;

Qfic – pogojna prečna sila, določena s formulo (23)*, v kateri jo je treba vzeti j = 1, a n – določeno s formulo (37,a).

5.17. Izračun trdnosti elementov, upognjenih v dveh glavnih ravninah, je treba izvesti po formuli

(38)

Kje x in l – koordinate obravnavane točke odseka glede na glavne osi.

Pri nosilcih, izračunanih s formulo (38), je treba vrednosti napetosti v traku preveriti s formulama (29) in (33) v dveh glavnih upogibnih ravninah.

Če so zahteve klavzule 5.16* izpolnjene, A preverjanje stabilnosti nosilcev, upognjenih v dveh ravninah, ni potrebno.

5,18*. Izračun trdnosti razcepljenih nosilcev polnega odseka iz jekla z mejo tečenja do 530 MPa (5400 kgf / cm2), ki nosijo statično obremenitev, ob upoštevanju odstavkov. 5,19* – 5.21, 7.5 in 7.24 je treba izvesti ob upoštevanju razvoja plastičnih deformacij po formulah

pri upogibanju v eni od glavnih ravnin pod tangencialnimi napetostmi t 0,9 funtov R s(razen podpornih razdelkov)

(39)

pri upogibanju v dveh glavnih ravninah pod tangencialnimi napetostmi t 0,5 funta R s(razen podpornih razdelkov)

(40)

Tukaj M, M x in moj – absolutne vrednosti upogibnih momentov;

c 1 – koeficient, določen s formulama (42) in (43);

c x in c y – koeficienti, sprejeti v skladu s tabelo. 66.

Izračun v podpornem delu nosilcev (s M = 0; M x= 0 in moj= 0) je treba izvesti po formuli

V prisotnosti območja čistega upogiba v formulah (39) in (40) namesto koeficientov c 1, c x in z y je treba ustrezno vzeti:

od 1m = 0,5(1+c); c xm = 0,5(1+c x); z ym = 0,5(1+c y).

S hkratnim delovanjem v trenutnem delu M in strižna sila Q koeficient od 1 je treba določiti z uporabo formul:

pri t 0,5 funta R s c 1 = c; (42)

pri 0,5 R s t 0,9 funtov R s c 1 = 1,05b c , (43)

Kje (44)

Tukaj z – koeficient, sprejet v skladu s tabelo. 66;

t in h – debelina in višina stene;

a – koeficient enak a = 0,7 za I-prerez, upognjen v ravnini stene; a = 0 – za druge vrste odsekov;

od 1 – koeficient, ki ni manjši od ena in ne večji od koeficienta z.

Da bi optimizirali žarke pri njihovem izračunu ob upoštevanju zahtev odstavkov. 5,20, 7,5, 7,24 in 13,1 vrednosti koeficientov z, c x in z y v formulah (39) in (40) je dovoljeno vzeti manj kot vrednosti, navedene v tabeli. 66, vendar ne manj kot 1,0.

Če je stena oslabljena z luknjami za vijake, vrednosti strižne napetosti t je treba pomnožiti s koeficientom, določenim s formulo (30).