ruutkokku (bruto) - kivi ristlõikepind (plokk) ilma tühjuse ja väljaulatuvate osade alade mahaarvamata. [Anglo vene disaini sõnaraamat ehitusstruktuurid. Mntks, Moskva, 2011] Teemad Ehitusstruktuurid ET Brutopindala ...
ristige poltide ristlõige - A - [anglo vene sõnastik ehitusdisainilahenduste kujundamisel. Mntks, Moskva, 2011] Teemad Ehitusstruktuurid Sünonüümid A EN bruto ristlõige polt ... Tehniline tõlkija kataloog
superior - 3.10 Võrdlusosa: silla struktuuri element, koormuse edastamine võrdlusstruktuurist ja pakkudes span struktuuri tug sõlmede vajalikku nurgelist ja lineaarset liikumist. Allikas: Sada GK transtroy 004 2007: metallist ... ...
GOST R 53628-2009: metallrullide tugiosad silla hoonete jaoks. Tehnilised tingimused - Terminology GOST R 53628 2009: Metal Roller toetab silla hooned. Spetsiaalsed dokumendid Sõnastiku kataloog regulatiivse ja tehnilise dokumentatsiooni tingimused
Looduslike või kunstlike kivide paigaldamise struktuurid. Looduslike kivide paigaldamine tänu müüritise ridade kaunis vaheldumisele ning looduslike kivide loomuliku värvi annab selliste kivide paigaldamine arhitektile rohkem võimalusi ... ... Encyclopedia värv
Terminoloogia 1 :: DW päeva päeva number. "1" vastab esmaspäeval, et määratleda mõiste erinevatest dokumentidest: DW DW DW DW DRE DISE Erinevus Moskva ja Worldwide'i kooskõlastatud aja vahel, väljendatuna mõiste mõistete arvu järgi ... ... Sõnastiku kataloog regulatiivse ja tehnilise dokumentatsiooni tingimused
- (USA) (Ameerika Ühendriigid, USA). I. Üldine USA riik Põhja-Ameerikas. Piirkond 9,4 miljonit km2. 216 miljoni inimese populatsioon. (1976, hindamine). Washingtoni pealinn. Administratiivselt Ameerika Ühendriikide territooriumil ...
GOST R 53636-2009: tselluloos, paber, papp. Tingimused ja mõisted - Terminology GOST R 53636 2009: tselluloos, paber, papp. Algdokumendi tingimused ja määratlused: 3.4.49 Absoluutselt kuivmassi: paberi mass, papist või tselluloos pärast kuivatamist temperatuuril (105 ± 2) ° C konstantse massiga tingimustes ... ... Sõnastiku kataloog regulatiivse ja tehnilise dokumentatsiooni tingimused
Hüdroelektrijaam (hüdroelektrijaam), struktuuride ja seadmete kompleks, mille kaudu veevoolu energia konverteeritakse elektrienergiaks. HPP koosneb hüdrotehniliste struktuuride järjekindlast ahelast (vt hüdraulika ... ... Suur Nõukogude entsüklopeedia
- (Kuni 1935 Persia) I. Üldteave I. Riigi Lääne-Aasias. See piirneb S. NSV Liidust Z. Türgi ja Iraagiga V. Afganistani ja Pakistaniga. Pesta S. Kaspia mere juures, Y. Pärsia ja Omansky Bays, ... ... Suur Nõukogude entsüklopeedia
sNIP-ID-9182: Tehnilised kirjeldused tööliikide ehituse, rekonstrueerimise ja remondi ajal teede ja tehisstruktuuride neile - SNIP ID 9182 Terminoloogia: Tehnilised kirjeldused tööliikide tüüpide ehitamise ajal, rekonstrueerimine ja remont teede teedel Ja kunstlikud struktuurid neile: 3. Autovodaronator. Kasutatakse asfaldi betoongranulaadi tugevdamisel ... ... Sõnastiku kataloog regulatiivse ja tehnilise dokumentatsiooni tingimused
Esialgu metallist kõige vastupidavaima materjali jaoks pakuti kaitsemeetmetena - aiad, väravad, grillid. Siis hakkasid nad kasutama malmist poolakaid ja kaaret. Tööstustoodangu täiustatud kasv nõudis suurte kividega seotud struktuuride ehitamist, mis stimuleeris jooksva talade ja talude ilmumist. Lõpuks metal rümbad Saadi peamine tegur arhitektuurilise vormi arendamisel, kuna tal lubati seinad vabastada tugistruktuuri funktsioonist.
Kesk-venitatud ja tsentraalselt kokkusurutud terasest elemendid. Arvutamine elementide tugevuse suhtes, mille suhtes kohaldatakse keskmist venitamist või kokkusurumist N, tuleks läbi viia valemiga
kus - arvutatud vastupanu on muutunud venitamiseks, kokkusurumine, painutamine tootlustugevusega; - net ristlõige pindala, s.o. Piirkond miinus sektsiooni nõrgenemine; - tabelite abil saadud töötingimuste koefitsient Snip H-23-81 * "Teraskonstruktsioonid".
Näide 3.1. Seinas terasest küttekeha number 20 lõigake auk läbimõõduga d. \u003d \u003d 10 cm (joonis 3.7). Kuhu seina paksus - s - 5,2 mm, ristlõikepindala Gross - cm2.
See on kohustatud kindlaks määrama lubatud koormuse, mida saab rakendada nõrgenenud kanali pikisuunaliseljel. Arvutatud vastupanu hakkas kestma kg / cm2 ja.
Otsus
Arvutame Net Risti osa pindala:
kus on brutode ristlõige, st Kogu ristlõike pindala on nõrgendab nõrgenemist, see aktsepteeritakse vastavalt GOST 8239-89 "terasest kuumvaltsitud 2-ga.
Määrake lubatud koormus:
Kesk-venitatud terasest varraste absoluutse pikendamise määramine
Sest varras, mille aspektne muutus ristlõikepindala ja normaalse jõuga, on iga saidi pikenemise algebralise summeerimise pikenemine pikendus:
kus p - osade arv; i. - krundi number (I \u003d. 1, 2,..., p).
Pidese ristlõike kaalumise pikenemine määratakse valemiga
kus γ on varda materjali osakaal.
Stabiilsuse arvutamine
Arvutamine stabiilsuse tahkete kärbitud elementide suhtes keskse kompressioon jõuga N.tuleks läbi viia valemiga
kus A on brutode ristlõige; φ - pikisuunalise painutamise koefitsient sõltuvalt paindlikkusest
Joonis fig. 3.7.
ja STALIPO tabeli kujunduskindlus SNIP H-23-81 * "teraskonstruktsioonide"; μ on pikkuse toomise koefitsient; - minimaalne inertsi raadius ristlõige; Paindlikkus λ kokkusurutud või venitatud elementide ei tohiks ületada väärtusi näidatud "teraskonstruktsioonide".
Arvutamine komposiitmaterjalidest, kanalitest (joonis 3.8) jne. Äärmuslikke polte ei ületa tihendatud elementide ja venitatud elementide puhul.
Joonis fig. 3.8.
Keerake terasest elemendid
Arvutamine painde ühes talade peamistest lennukitest teostatakse valemiga
kus M - Maksimaalne painutusmoment; - Net Risti sektsiooni vastupanu hetk.
Väärtused puutuja pingeid τ keset painutusmelementide peab vastama tingimusele
kus Q - ristlõike põikjõud; - Pool sektsiooni staatiline hetk peamise telje suhtes z; - inerts aksiaalne hetk; t. - seina paksus; - arvutatud vastupanu on muutunud niheks; - terase tootlus tugevus, mis võeti vastu riigi standardite ja terase tehniliste tingimuste osas; - Snip 11-23-81 * "teraskonstruktsioonide" usaldusväärsuse koefitsient.
Näide 3.2. On vaja valida ristlõike ühe span Steel Beam laaditud ühtlaselt jaotatud koormuse q. \u003d 16 kN / m, panga pikkus l.\u003d 4 m, mPa. Kiire ristlõige on ristkülikukujuline kõrguse suhtumisega h. Laius b. talad, mis on võrdsed 3-ga ( h / b \u003d 3).
Kolonn on vertikaalne element toetava struktuuri hoone, mis edastab koormate ülalkirjeldatud struktuuride sihtasutus.
Teraserude arvutamisel on vaja juhtida SP 16.13330 "Teraskonstruktsioonid".
Sest terasest kolonn, kahesuunaline toru, ruutprofiili, komposiitosa kanalid, nurgad, lehed tavaliselt kasutatakse.
Sest tsentraalselt kokkusurutud veergude puhul on optimaalne toru või ruutprofiili kasutamine - nad on metallimass ökonoomne ja neil on ilus esteetiline välimus, kuid sisemised õõnsused ei saa värvida, nii et see profiil peaks olema tihedalt.
Veerude laia katla kasutamine on laialt levinud - veeru pigistamisel ühes tasapinnal on selline profiil optimaalne.
Veergu veeru kinnitamise meetod on väga oluline. Veerg võib olla hinge kinnitus, jäik ühes tasapinnas ja hingedega teisele või jäigale 2 lennukit. Moundi valik sõltub hoone hoones ja selle arvutamisel on rohkem väärtust, sest Kolonni arvutatud pikkus sõltub kinnitusmeetodist.
Samuti on vaja arvestada veerus kinnitamise, seinapaneelide, talade või talusid, kui koormus edastatakse veeru küljelt, tuleb arvesse võtta ekstsentrilisust.
Kui kolonni kolonni pigistades ja jäik kinnitus tala kolonnile, on arvutatud pikkus 0,5L, kuid arvutustes peetakse tavaliselt 0,7L. Koormuse tegevuse all olev tala on painutatud ja täielik näputäis.
Praktikas ei peeta kolonni eraldi ja mudeli ehitise või kolmemõõtmelise hoone mudeli mudeli mudelis, laadige see ja arvutage veerg kokkupanemisel ja valige vajalik profiil, kuid programmides on raske kaaluda Poltide ristlõike nõrgenemine poltide seetõttu on vaja kontrollida käsitsi käsitsi.
Kolonni arvutamiseks peame teadma peamiste osade pingeid ja hetkeid, pinge krundid on ehitatud selle jaoks. Selles ülevaates kaalume ainult veeru tugevuse arvutamist ilma EPURi ehitamata.
Arvuta veerud Me teostame järgmisi parameetreid:
1. Tugevus keskpingega / kokkusurumisega
2. Stabiilsus keskse tihendamise all (2 lennukiga)
3. Tugevus pikisuunalise jõu ja painutusmomentide ühismeetmega
4. Kontrollige varraste piirangut (2 lennuki)
1. Tugevus keskpingega / kokkusurumisega
SP 16.13330 vastavalt regulatiivse vastupidavusega terase elementide tugevuse arvutamisele. R.yN ≤ 440 N / mm2, millel on keskpinge või kompressiooniga, tuleb läbi viia valemiga
A.n on net profiili ristlõige, st Võttes arvesse selle nõrgenemist aukudega;
R.y - rullitud terase arvutatud vastupanu (sõltub terase brändist, vt tabel V.5 SP 16.13330);
γ c - töötingimuste koefitsient (vt tabel 1 SP 16.13330).
Vastavalt sellele valemile saate arvutada profiili ristlõigu minimaalse vajaliku ala ja seadistage profiili. Tulevikus kontrollide arvutustes saab veeru ristlõike valimist teha ainult sektsiooni valimise teel, nii et siin saame määrata lähtepunkti, millest vähem ei saa olla ristlõige.
2. Jätkusuutlikkus keskse tihendamise all
Stabiilsuse arvutamine toimub vastavalt SP 16.13330 p. 7.1.3 valemiga 7.1.3
A. - ristprofiili ristlõige, s.o võtma arvesse selle nõrgenemist aukudega;
R.
γ
φ - jätkusuutlikkuse koefitsient keskosas.
Nagu näete seda valemit, on see väga sarnane eelmisele, kuid koefitsient ilmub siin. φ Kõigepealt arvutamiseks on vaja arvutada varda tingimusliku paindlikkuse. λ (tähistatakse ülaltoodud funktsiooniga).
kus R.y - settimine terase vastupanu vastu;
E. - elastne moodul;
λ - varda paindlikkus arvutatakse valemiga:
kus l.eF - hinnanguline pikkus varda;
i. - inertsi osa raadius.
Hinnangulised pikkused L.eF kolonnid (riiulid) konstantse ristlõikest või astmeliste veergude individuaalsetest osadest vastavalt SP 16.13330 p. 10.3.1 tuleb määrata valemiga
kus l. - veeru pikkus;
μ - arvutatud pikkuse koefitsient.
Arvelduspikkuste koefitsiendid μ Veerud (nagid) alalise sektsiooni tuleks kindlaks määrata sõltuvalt nende otste ja koormuse tüübi kinnitamise tingimustest. Mõningate juhtumite jaoks on otsad ja koormusväärtuse tüübi kinnitamine μ Nimekiri järgmises tabelis:
Inertsiaadi raadius võib leida vastava kajastamise profiilis, st Tuleb määrata eelprofiil ja arvutus vähendatakse ristlõikele.
Sest Enamiku profiilide kahel tasandil inertsraadius on erinevad väärtused 2 lennukil (ainult toru ja ruutprofiil) ja fikseerimine võib olla erinevad ja arvutatud pikkused võivad olla ka erinevad, seejärel stabiilsuse arvutamine tuleb teha 2 lennukit.
Nüüd on meil kõik andmed tingimusliku paindlikkuse arvutamiseks.
Kui piiri paindlikkus on suurem või võrdne 0,4, siis stabiilsuse koefitsient φ Arvutatakse valemiga:
koefitsiendi väärtus δ See tuleb arvutada valemiga:
tegurid α ja β vt tabelit
Koefitsiendi väärtused φ Arvutatud selle valemiga tuleb enam võtta (7.6 / λ 2) tingimusliku paindlikkuse väärtustega üle 3.8; 4.4 ja 5.8 ristlõikete tüüpide puhul vastavalt, B ja C.
Väärtustel λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.
Koefitsiendi väärtused φ LED SP 16.13330.
Nüüd, kui kõik allikaandmed on teadaolevalt arvutamisel esimesena esitatud valemiga:
Nagu eespool mainitud, on vaja teha 2-arvutust 2 lennukile. Kui arvutus ei vasta seisundile, valige uus profiil ristlõike inerts suurema väärtusega. Samuti saate arvutatud skeemi muuta, muutes näiteks liigendriietust jäigale või veeru kinnitamisele spanis, saate arvutatud varraste pikkust vähendada.
Avatud P-kujulise osa tahkete seintega tihendatud elemendid soovitatakse tugevdada rihmad või võre. Kui plaadid puuduvad, siis stabiilsust tuleks kontrollida stabiilsust paindliku väände kujul stabiilsuse kadu vastavalt P.7.1.5 SP 16.13330.
3. Tugevus pikisuunalise jõu ja painutusmomentide ühismeetmega
Reeglina laaditakse kolonn mitte ainult aksiaalse survekoormusega, vaid ka hetke painutamine, näiteks tuulest. Hetk moodustub ka siis, kui vertikaalset koormust ei rakendata kolonni keskel ja küljel. Sellisel juhul on vaja teha kontroll arvutus vastavalt punktile 9.1.1 SP 16.1.1 SP 16.13330 valemiga
kus N. - pikisuunaline survejõud;
A.n on võrgu pindala (võttes arvesse aukude nõrgenemist);
R.y - terase arvutatud vastupanuvõime;
γ c - töötingimuste koefitsient (vt tabel 1 SP 16.13330);
n, cxja Sy. - tabeli E.1 SP 16.13330 kohaselt aktsepteeritud koefitsiendid
MX. ja Minu. - hetked x-x ja y-y telgede suhtes;
W.xn, min ja W.yN, min - sektsiooni resistentsuse hetked X-X ja Y-Y telgede suhtes (võib leida profiili või kataloogi GOST-s);
B. - BIMoment, SNIP II-23-81 * See parameeter ei olnud arvutustes, see parameeter võeti arvesse deploreeritava;
W.ω, min - sektsiooni vastupanu valdkondlik hetk.
Kui esimese kolme komponendiga ei tohiks olla küsimusi, põhjustab Bimome raamatupidamine mõningaid raskusi.
Bimoment iseloomustab ristlõike eraldamise lineaarsetele jaotustsoonidele tehtud muudatusi ja tegelikult on vastupidistele isikutele suunatud hetked
Väärib märkimist, et paljud programmid ei suuda BIMomenti arvutada, sealhulgas SCAD ei võta seda arvesse.
4. Kontrollige varda piiravat paindlikkust
Paindlikkus kokkusurutud elementide λ \u003d Lef / I reeglina ei tohiks ületada piirväärtusi λ u näidatud tabelis
Selles valemis koefitsient α on profiili kasutamise koefitsient vastavalt keskmise kompressioonide järjepidevuse arvutamisele.
Lisaks stabiilsuse arvutamisele tuleb see arvutus teha 2 lennukit.
Juhul kui profiil ei sobi, on vaja muuta ristlõiget, suurendades ristlõike inertsi ja arvutatud skeemi muutmist (muutke konsolideerimist või konsolideerivad arvutatud pikkuse vähendamisega konsolideerimist või konsolideerimist arvutatud pikkuse vähendamisega).
Kui kriitiline tegur on piiri paindlikkus, võib terase brändi võtta väikseimat sest Piirangu paindlikkuse kohta ei mõjuta terasmärk. Optimaalne valik Seda saab arvutada valikumeetodi abil.
Postitatud märgistatud,Puidustruktuuride elementide arvutaminevastavalt esimese rühma piirmääradele
Tsentraalselt venitatud ja tsentraalselt kokkusurutud elemendid
6.1 Korduvalt venitatud elemendid tuleks teha valemiga
kus on hinnanguline pikisuunaline jõud;
Hinnanguline puitresistentsus venitades kiude;
Sama, puidust ühesuunalisest spoonist (5.7);
Netielemendi ristlõikepindala.
Kiirendamise määramisel, mis asub kuni 200 mm pikkuse krundil, tuleb võtta ühes ristlõikes.
6.2 Kalkulahuse soolo kokkusurutud elektropoleeritud tahke sektsiooniülekanded valemite järgi:
a) tugevuse jaoks
b) stabiilsuse kohta
kus - puidu kokkusurumise arvutatud vastupanu kiud;
Sama, puidust ühesuunaline spooni;
Pikisuunalise painutamise koefitsient, mis on määratud vastavalt punktile 6.3;
Elemendi Nette-ristlõige;
Elemendi hinnanguline ristlõige, mis on võrdne:
ohtlike osade nõrgenemise või nõrgemate puudumisel, mis ei lahku servadest (joonis 1, \\ t aga) kui nõrgenemise pindala ei ületa 25%, kus - brutode ristlõige; nõrgendab servadest välja, kui nõrgenemise pindala ületab 25%; sümmeetriliste nõrgendab servade vaatega kinni (joonis 1, b.),.
aga- ei lahku servale; b.- servale ilmumine
Pilt 1- kokkusurutud elementide nõrgenemine
6.3 Pikisuunalise koefitsient painutatakse valemite määramiseks:
elemendi 70 paindlikkusega
elemendi 70 paindlikkusega
kui koefitsient on 0,8 puidu ja vineeri jaoks1.0 jaoks;
koefitsient 3000 puidust ja 2500 vineeri ja puidu jaoks ühesuunalisest spoonist.
6.4 Tahke osa elementide paindlikkus määratakse valemiga
kus - elemendi hinnanguline pikkus;
Imeti inertsosa raadius elemendi osakaaluga telje suhtes võrreldes maksimaalsete mõõtmetega.
6.5 Elementaarsete joonte hinnanguline pikkus selle vaba pikkuse koefitsiendi korrutamise määramiseks
vastavalt 6.21.
6.6 Komposiit elemendid painduvatel ühenditel, mis avanevad kogu ristlõikega, tuleb arvutada tugevuse ja stabiilsuse alusel vastavalt valemitele (8) ja (9), selle tuvastamisega kõigi harude kogupindalaga. Komposiitide elementide paindlikkus, et määrata kindlaks ühendite ühendite valemiga
kui - kogu elemendi paindlikkus telje suhtes (joonis 2), arvutatakse adhesitsuse elementaliseerimise hinnangulisel pikkusel;
* - individuaalse haru paindlikkus I - I telje suhtes (vt joonis 2), mis arvutatakse vastavalt filiaali arvutatud pikkusele; Mida rohkem seitse paksuse () filiaali aktsepteeritakse C0 *;
Koefitsient tuues paindlikkust määratud valemiga
* Valem ja selgitamine sellele vastavad originaalile. - Märkus andmebaasi tootja.
kui elemendi ristlõike laius ja kõrgus, vt;
Arvutatud õmbluste arv õmbluste arvu järgi määratud elemendis, mille kohaselt elementide vastastikuse nihke (joonisel fig 2) aga- 4 õmblust, joonisel fig 2 b.- 5 õmblust);
Elemendi hinnanguline pikkus, m;
Arvutatud arvu sektsioonide arvu ühe õmbluse ühe õmbluse kohta 1 m elemendi kohta (mitme õmblusega erinevate osade arvuga, tuleb kõikide õmbluste vahelise osade arv vastu võtta;
Ühendite koefitsient, mis tuleb määrata tabeli 15 valemitega.
aga- tihenditega, b.- ilma padjadeta
Joonis 2.- komposiit elemendid
Tabel 15.
|
Connecence'i liik |
Koefitsient on |
|
|
keskne kompressioon |
kompressioon painutamisega |
|
|
1 küüned, kruvid | ||
|
2 terasest silindriline brazen | ||
|
a) Ühendatud elementide paksus läbimõõt | ||
|
b) Ühendatud elementide paksus läbimõõt | ||
|
3 ettenähtud vardad A240-A500 tugevdamisest | ||
|
4 tamme silindriline kõva | ||
|
5 tammelameri brazen | ||
|
MÄRKUS - küünte, kruvide, brazen ja kleebitud vardade läbimõõdud, elementide paksus, paksuse paksuse laius tuleb võtta CM-i paksuse laius. |
||
Küünte läbimõõdu määramisel ei tohi võtta rohkem kui 0,1 ühendatud elementide paksust. Kui küünte rünnatud otste suurus on väiksem, siis nende kõrval asuvate õmbluste sektsioonid ei võta arvesse. Erandid terasest silindrilistel impulssidel tuleb määrata ühendatud elementide kõige õhukesema paksusega.
Oakilindriliste koopiamasinate läbimõõdu määramisel ei tohi võtta rohkem kui 0,25 ühendatud elementide õhema paksust.
Teabevahetus õmblustes peaks olema ühtlaselt elemendi pikkus. Hinged avatud sirged elemendid, see on lubatud keskmise neljandiku pikkuse pikkuse suhtluse pikkus poole kogustes, vastutav valemi (12), summa aktsepteeritud äärmuslike kvartalite pikkus element.
Valemi (11) arvutatud komponendi elemendi paindlikkust ei tohi võtta enam kui üksikute harude paindlikkus valemiga:
kui üksikute filiaalide brutorasside inertside hetkede summa on OCI-ga paralleelne oma telje suhtes (vt joonis 2);
Brutoelemendi ristlõige;
Elemendi arvutatud pikkus.
Komponendi elemendi paindlikkus võrreldes kõigi filiaalide raskuskeskuste läbiva telje suhtes (joonisel fig 2 telg) tuleb määrata üheosalise elemendi puhul, s.o. Ilmama arvestamata linkide eeliseid, kui filiaalid on ühtlaselt laaditud. Ebaühtlase koormatud harude puhul tuleks 6.7 juhtida.
Kui komponendi elemendi harudel on erinev sektsioon, siis tuleb haru arvutatud paindlikkus valemis (11) võrdne
määratlus on näidatud joonisel fig.
6.7 Komposiitmelemendid kütuseühenduste puhul, mille osa ei tööta otstes töötavatest harudest, lastakse arvutada tugevus ja stabiilsus valemitega (5), (6) suhtes järgmistel tingimustel: \\ t
a) elemendi ristlõikepind määratakse avatud oksade ristlõikega;
b) elemendi paindlikkus telje suhtes (vt joonis 2) määratakse valemiga (11); Samal ajal on inertsi hetk vastu võetakse arvesse kõiki filiaale ja ala avati alles;
c) telje suhtes võrreldes paindlikkuse määramisel (vt joonis 2) tuleb inertsimoment määrata valemiga
kui ristlõike inertside hetked vastavalt toetavad ja vähearenenud filiaalid.
6.8 Muutuja keskse kokkusurutud elementide stabiilsuse arvutamine sektsiooni kõrguses tuleb läbi viia valemiga
kus - suurte mõõtmetega ristlõikepindala;
Koefitsient, mis võtab arvesse sektsiooni kõrguse varieeruvust, mis määrati lisa E.1 tabelis E.1 (konstantse sektsiooni elementide puhul);
Pikisuunalise painutamise koefitsient, mis määratakse vastavalt 6.3-ni, mis vastab ristlõikele maksimaalse mõõtmega.
AGA - ristlõike piirkond;
Bn. - net poltide ristlõige;
D. - sektsiooni ristlõige;
F. - riiuli ristlõige (vöö);
N. - neto ristlõike piirkond;
A W. - seina ristlõige;
WF. - nurgaõmbluse ristlõikepind;
WZ. - termotuumasünteesipiiri ristlõige;
E. - elastne moodul;
F. - jõud;
G. - Shift moodul;
J B -filiaali osa inertsimoment;
J M.; J D. - turvavöö ja jagatud talu inertsi ristlõiked;
J S. - ribi ristlõike inertsimoment, plangud;
J SL. - pikisuunalise ribi inertsisektsiooni osa;
J T. - väändetala inertsimoment, raudtee;
J X.; J y. - inertsi ristlõikede hetked vastavalt telgedele võrreldes vastavalt telgedele x-x. ja y-y.;
J xn.; J yn. - sama, neto-ristlõiked;
M. - hetk, painutusmoment;
M X.; M y. - hetked võrreldes telgedega vastavalt x-x. ja y-y.;
N. - pikisuunaline jõud;
N AD. - täiendavad jõupingutused;
N bm. - pikisuunaline jõud kolonni filiaalil;
Q. - põikjõud, nihkejõud;
Q fic - tavapärase põikjõudude ühendamise elemendid;
Q S. - tingimusliku põikjõu relvade vahejuhtumi korral samas lennukis asuvate plaatide süsteemile;
R ba. - hinnanguline vastupanu venitamise vundamendi poldid;
R bh - arvutatud vastupanu suure tugevusega poltide venitamisele;
R bp. - pigistatud ühendite kortsutatud ühendite arvutatud takistus;
R bs. - arvutatud vastupanu poldi lõikamine;
R bt. - venitamise poltide arvutatud vastupidavus;
R kukk. - ajutise vastupidavusega võrduvate teraspoldite regulatiivne vastupanu Σ B. Vastavalt riigi standarditele ja tehnilistele tingimustele poldid;
R bv - arvutatud resistentsus U-kujuliste polte venitamisele;
R cd. - arvutatud vastupidavus Rinkide läbimõõdule (tasuta puudutusega piiratud liikumisvõimega konstruktsioonides);
R dh. - arvutatud vastupidavus suure tugevusega traadi venitamisele;
R lp. - hinnanguline vastupanu kohalikule kortsunud silindrilistesse hingedesse (pintses) tihedalt puudutusega;
R P. - arvutatud vastupanu maandus lõpppind (sobivuse juuresolekul);
R S. - arvutatud vastupanu on muutunud niheks;
R th. - hinnanguline vastupanu terase venitamisele valtsitud paksuse suunas;
R U. - arvutatud resistentsus on muutunud venitamiseks, kokkusurumine, painutamine ajutise resistentsuse järgi;
R - ajutine vastupanu on muutunud minimaalse väärtusega võrdseks katkeseks Σ B. Vastavalt riigi standarditele ja tehnilistele kirjeldustele;
R wf. - metallist õmbluse lõigatud (tingimusliku) nurkkõmbluste hinnanguline resistentsus;
R wu. - tagumik keevitatud liigeste kompressiooni arvutatud vastupanu, venitamine, painutamine ajutise resistentsusega;
R wun. - õmbluse metalli regulatiivne vastupanu ajutisele vastupanule;
R ws. - tagumik keevitatud nihkeühenduste arvutatud vastupanu;
R wy. - arvutatud vastupanu tagumik keevitatud liigeste kompressioon, venitades ja painutamine saagikuse tugevuse üle;
R WZ. - arvutatud vastupanu nurkkõmblused lõigatud (tingimusliku) metallist sulandpiir;
R y. - arvutatud vastupanu on muutunud venitamiseks, kokkusurumine, painutamine saagikuse tugevuse üle;
R yn -terase saagikuse tugevus, mis on võrdne saagikuse tugevuse väärtusega σ t vastavalt riigi standarditele ja terase tehnilistele tingimustele;
S. - brutoosa ristlõike ülemineku osa staatiline hetk;
W X.; W y. - brutoosa ristlõike resistentsuse hetked vastavalt telgede suhtes x-x. ja y-y;
W xn.; W yn.- hetked resistentsuse ristlõikega võrgus võrdude suhtes võrreldes vastavalt x-x. ja y-y.;
b. - laius;
b EF. - arvutatud laius;
bf. - riiulilaius (vöö);
b H. - ribi väljaulatuva osa laius, pühkige;
c.; c X.; c y. - koefitsiendid tugevuse arvutamiseks, võttes arvesse plastist deformatsioonide väljatöötamist vastavalt telgedele võrreldes painutamise ajal x - x, y-y;
e. - võimsuse ekstsentrilisus;
h. - kõrgus;
h EF. - seina hinnanguline kõrgus;
h W. - seina kõrgus;
i. - inertsi raadius;
ma olen sees - sektsiooni inertsi väikseim raadius;
i X.; i y. - Radii inerts osa võrreldes telgede suhtes x-x.ja y-y.;
k F. - nurkkõmbluse kataat;
l. - pikkus, span;
l C. - seista pikkus, veerud, turitoed;
l D. - värvi pikkus;
l ef - arvutatud, tingimuspikkus;
l M. - talu- või veerurihma paneeli pikkus;
l S. - plaadi pikkus;
l W. - keevituse pikkus;
l X.; l u - arvutatud pikkused elemendid lennukid risti telgedega vastavalt x-x.ja y-y.;
m -suhteline ekstsentrilisus ( m. = eA. / TUALETT.);
m EF. - esitas suhteline ekstsentrilisus ( m EF. = mη.);
r. - raadius;
t. - paksus;
t F. - riiuli paksus (vöö);
t W. - seina paksus;
β F. ja β Z. - koefitsiendid nurgaõmbluse arvutamiseks vastavalt õmbluse metallist ja termotuumapiiride metalli metallist;
Γ B. - töötingimuste koefitsient;
Γ C. - töötingimuste koefitsient;
Γ N. - töökindluse koefitsient selle otstarbe jaoks;
γ M. - töökindluse koefitsient materjali järgi;
Γ U. - ajutise resistentsuse arvutustes usaldusväärsuse koefitsient;
η - sektsiooni osa mõju koefitsient;
λ - paindlikkus ( λ = l ef / i.);
Tingimuslik paindlikkus ();
λ EF. - ristlõike varraste vähendatud paindlikkus;
Tingimuslik loetletud paindlikkus ristlõike varda ( 
);
Tingimusliku seina paindlikkus ( 
);
Seina suurim tingimuslik paindlikkus;
λ X.; λ y. - telgede elemendi hinnanguline paindlikkus vastavalt telgedega risti x-x ja y-y;
v. - terase põiksuunalise deformatsiooni koefitsient (Poisson);
Σ Loc. - kohalik stress;
Σ X.; Σ y. - normaalsed pinged paralleelsed telgedega vastavalt x-x.ja y-y;
τ xy. - puutuja stress;
φ (h., y.) - pikisuunalise painutamise koefitsient;
φ B. - arvutatud takistuse vähendamise koefitsient talade stabiilsuse kadumise paindliku keeramise vormis;
φ E. - Koefitsient vähendada arvutatud vastupanu väljalülitava kompressiooni ajal.
| 1. Üldsätted. 2 2. Struktuuride ja ühenduste materjalid. 3 3. Materjalide ja ühendite hinnangulised omadused. 4 4 *. Raamatupidamine töö- ja disainitingimustes. 6 5. Aksiaalsete jõudude ja painutamise teraskonstruktsioonide elementide arvutamine. 7 Kesk-venitatud ja tsentraalselt kokkusurutud elemendid .. 7 painutuspunktidest. 11 elemendid aksiaalse jõu suhtes painutada .. 15 tugiosad. 19 6. Hinnangulised pikkused ja teraskonstruktsioonide elementide paindlikkus. 19 tasaste talude ja ühenduste elementide hinnanguline pikkus. 19 ruumiliste võre struktuuride elementide hinnanguline pikkus. 21 struktuuriliste konstruktsioonielementide hinnangulised pikkused. 23 Hinnanguline veergu pikkus (riiulid) 23 Piirguse elementide paindlikkus. 25 Piirake venitatud elementide paindlikkus. 25 7. Kontrolli stabiilsust seinad ja talje lehtede painde ja kokkusurutud elemente. 26 talade seinad. 26 seinad tsentraalselt peidetud ja kokkusurutud ja kokkusurutud painutatud elemendid. Kesk-32 vöölehte (riiulid) kesk-, essentrenloori kokkusurutud, kokkusurutud painutamise ja painutamise elementide kohta. 34 8. Lehtkonstruktsioonide arvutamine. 35 Tugevuse arvutamine. 35 Arvutus stabiilsuse jaoks. 37 Metallmembraani struktuuride arvutamise põhinõuded. 39 9. Teraskonstruktsioonide elementide arvutamine vastupidavuses. 39 10. Terasekonstruktsioonide elementide arvutamine tugevus, võttes arvesse habras hävitamist. 40 11. Teraskonstruktsioonide arvutamine. 40 keevitatud ühendusi. 40 poltide ühendusi. 42 Kõrge tugevusega poldid. 43 ühendid jahvatatud otstega. 44 vöö ühendused komposiitkiirte. 44 12. Üldnõuded Teraskonstruktsioonide disaini järgi. 45 Põhisätted. 45 keevitatud ühendusi. 46 poldiühendit ja ühendeid kõrge tugevusega poldid. 46 13. Täiendavad nõuded tootmishoonete ja -konstruktsioonide projekteerimiseks. 48 Suhteline läbipainde ja disaini kõrvalekalded. 48 vahemaad temperatuuri õmbluste vahel. 48 talu ja konstruktsioonikateid. 48 veergu .. 49 ühendused. 49 tala. 49 kraana tala. 50 lehekonstruktsioonid. 51 Paigaldusbaasid. 52 14. Täiendavad nõuded elu- ja avalike hoonete ja struktuuride projekteerimisele. 52 raami hooned. 52 Rippuvad katted. 52 15 *. Täiendavad nõuded elektriliinide, avatud struktuuride toetavate toetuste kavandamiseks vahemängija transpordivõrkude liinid. 53 16. Täiendavad nõuded konstruktsiooni konstruktsiooni antennistruktuuride (AC) kommunikatsiooni kõrgusega kuni 500 m. 55 17. Täiendavad nõuded disain hüdrotehniliste jõe rajatiste. 58 18. Täiendavad nõuded talade projekteerimiseks paindliku seinaga. 59 19. Täiendavad nõuded talade projekteerimiseks perforeeritud seinaga. 60 20 *. Lisanõuded hoonete ja struktuuride projekteerimiseks rekonstrueerimise ajal. 61 Lisa 1. Teraskonstruktsioonide materjalid ja nende arvutatud vastupanu. 64 Lisa 2. Teraskonstruktsioonide materjalid ja nende arvutatud vastupanu. 68 Lisa 3. Materjalide füüsikalised omadused. 71 Lisa 4 *. Koefitsiendid töötingimused venitatud ühe nurga ühe riiul poltidega. 72 Lisa 5. Teraskonstruktsioonide elementide tugevuse arvutamise koefitsiendid, võttes arvesse plastist deformatsioonide arengut. 72 Lisa 6. Koefitsiendid kesk-, mittekompressitud ja kokkusurutud painutatud elementide stabiilsuse arvutamise koefitsiendid. 73 Lisa 7 *. Tegurid φ B. Stabiilsuse talade arvutamiseks. 82 Lisa 8. Tabelid vastupidavuse elementide arvutamiseks ja ebakindel hävitamine. 85 8. liide, a. Metalli omaduste määramine. 88 Lisa 9 *. Põhiline täht tähistab väärtusi. 89. |
Lääne-Siberi metallurgilise kombine kombineeriti kujuga valtsitud terase tootmisest (tasakaalustumise nurgad, chawllers, kanalid), millel on riiuli paksus 10 mm-ni, mis on kantud TU 14-11-302-94 "süsiniku kujuga C345 rent Terase modifitseeritud nioobium, mis on välja töötatud kombineeritud, JSC "Metallide Urali Instituut" ja CNII nõustus. Kucherenko.
Peapesuvahendid aruanded, et kujuline rullimine terasest C345 kategooriast 1 ja 3 TU 14-11-302-94 võib kasutada vastavalt SNIP II-23-81 "teraskonstruktsioonidele" (tabel 50) samas struktuuris Steel C345 kategooriate rentimine 1 ja 3 Vastavalt GOST 27772-88.
HeadshNornormatsiooni juht V.V. Tishchenko
Sissejuhatus
Metallurgiatööstus valiti ehitusmetallkonstruktsioonide ja majanduslikult dopeeritud terase rendi tootmise poolt C315. Reeglina tugevdamine saavutatakse väikese süsinikusisaldusega rahustava raskuse mikrofralliooniga, üks elemente: titaan, nioobium, vanadium või nitriidid. Legeerimist saab kombineerida rullimise või kuumtöötlemisega.
Uue terasest C315 saavutatud mahu tootmise maht ja kujuline profiilid võimaldavad täielikult rahuldada konstruktsiooni vajadustele kasti kontoris tugevuse omaduste ja külmakindlusega, mis on lähedal madala legeerterase standarditele vastavalt GOST 27772-88-le.
1. Rendiõiguse dokumentatsioon
Praegu on välja töötatud mitmed terase C315 rentimise tehnilised kirjeldused.
TU 14-102-132-92 "Steel C315-st rullitud kujul". Käsitöötaja ja rentimistootja - Nizhne-Tagil Metallurgiline kombinatsioon, sorteerimine - kanalid vastavalt GOST 8240, võrdse nurkade profiilide, mitte-tasakaaluga nurgaprofiilide, tavaliste ja paralleelsete servadega.
TU 14-1-5140-92 "rent hoone teraskonstruktsioonide. Üldised spetsifikatsioonid. " Käsitöötleja - TSNIYCHM, valtsitud tootja - Nizhne-Tagil Metallurgiline kombineerimine, sortiment - lowaves vastavalt GOST 26020, TU 14-2-427-80.
TU 14-104-133-92 "Suure tugevuse rentimine teraskonstruktsioonide ehitamiseks". Käsitöötaja ja rentimistootja - Orsko-Khalilovsky metallurgiline kombineerimine, sorteerimisleht paksusega 6 kuni 50 mm.
TU 14-1-5143-92 "Rentige leht ja valtsitud suurenenud tugevus ja külma vastupidavus." Originaali omanik - TSNIYCHM, valtsitud tootja - Uus Lipetski metallurgiline kombineeritud, sorteerimisandmete rent vastavalt GOST 19903 paksusele kuni 14 mm kaasavale paksusele.
TU 14-105-554-92 "kõrge tugevuse ja külma vastupidavuse lehtede rentimine". Valtsitud toodete skripti ja tootja hoidja - Cherepovets metallurgiline taim, mitmed rendi valik vastavalt GOST 19903 paksusele kuni 12 mm kaasavale.
2. Üldsätted
2.1. Steel C315 rentimine on soovitatav kohaldada madala süsinikusisaldusega terasest C255, C255, C285 vastavalt GOST 27772-88-le snip II-23-8i struktuuride rühmadele, mille kasutamine kliimaseadmetes asulaga Temperatuur miinus 40 ° C ei ole lubatud. Sellisel juhul on vaja kasutada terase C315 suurenenud valtsitud tugevust.
3. Kujundusmaterjalide materjalid
3.1. Steel C315 rentimine on neli kategooriat, sõltuvalt mõju painutustestide testidest (kategooriad võetakse vastu sama terase C345-ga, vastavalt GOST 27772-88-le).
3.2. Steel C315 rentimine võib kasutada konstruktsioonides, mida juhivad andmelaud. üks.
Tabel 1
* Valtsitud paksusega mitte rohkem kui 10 mm.
4. Rollide ja ühendite arvutusomadused
4.1. Regulatiivne ja arvutatud rullitav vastupanu Steel C315 aktsepteeritakse vastavalt tabelile. 2.
Tabel 2
| Valtsitud paksus, mm | Regulatiivne vastupanu valtsitud, MPA (KGF / mm 2) | Hinnanguline jooksva resistentsus, MPA (kGF / mm 2) | ||||||
| vormitud | Leht, lairiba universaalne | vormitud | ||||||
| R yn. | R | R yn. | R | R y. | R U. | R y. | R U. | |
| 2-10 | 315 (32) | 440 (45) | 315 (32) | 440 (45) | 305 (3100) | 430 (4400) | 305 (3100) | 430 (4400) |
| 10-20 | 295 (30) | 420 (43) | 295 (30) | 420 (43) | 290 (2950) | 410 (4200) | 290 (2950) | 410 (4200) |
| 20-40 | 275 (28) | 410 (42) | 275 (28) | 410 (42) | 270 (2750) | 400 (4100) | 270 (2750) | 400 (4100) |
| 40-60 | 255 (26) | 400 (41) | - | - | 250 (2550) | 390 (4000) | - | - |
4.2. Keevitatud terasest liigeste hinnanguline resistentsus C315 jaoks erinevad liigid Ühendid ja pingeühendid tuleb määrata SNIP II-23-81 * (p. 3.4, tabel 3).
4.3. Hinnanguline vastupanu kortsutatud elementidele, mis on ühendatud poldid, tuleb määrata SNIP II-23-81 * (p. 3.5, tabel 5 *).
5. Ühendite arvutamine
5.1. Steel C315-st keevitatud ja polditud liigeste arvutamine viiakse läbi vastavalt SNIP II-23-81 nõuetele.
6. Konstruktsioonide tootmine
6.1. Terase C315 ehitusstruktuuride valmistamisel tuleks sama tehnoloogia kasutada terase C255 ja C285 puhul vastavalt GOST 27772-88.
6.2. Materjalid keevitusterase C315 tuleb võtta vastavalt nõuetele SNIP II-23-81 * (tabel 55 *) valtsitud terasest C255, C285 ja C345 - vastavalt GOST 27772-88, arvestades arvutatud vastupanu valtsitud terasest C315 erinevate paksuste jaoks.
Kogu tugevuse suure tugevuse paksuse rakendamise kohta TU 14-104-133-92
Minstroy Venemaa saatis ministeeriumid ja osakonnad Venemaa FöderatsioonVabariikide vabariikide osana Vene Föderatsiooni osana Vene Föderatsiooni, projekti- ja uurimisinstituutide kiri nr 13-227 järgmise sisuga 11. november 1992.
Orsko-Khallovsky metallurgiline kombineeriti paksuse seinaga valtsitud terase tootmisega, mille paksus on TU 14-104-133-92 tehniliste seisundite paksus 6-50 mm ", mis on arenenud Taime, ITMT TSNICHELETE ja CNII poolt. Kucherenko.
Kombineerige madala süsinikusisaldusega rahustava terasest titaani või vanadiumi mikroühenduse tõttu (või teise) võimalik rakendus Soojuse töötlemise ja kontrollitud valtsimisrežiimid said terase C315 ja C345E-st uue väga tõhusa metalli tüüpi, mille omadused ei ole madalad madalad terase rendiindikaatorid vastavalt GOST 27772-88-le. Mikrolatsiooni meetod, kuumtöötlemise tüüp ja valtsimisrežiimid valib tootja. Rent on neli kategooriat, sõltuvalt mõju painutustestide nõuetest, mis võeti vastu GOST 27772-88 ja SNIP II-23-81 *, samuti FRG DIN 17100 standardis (terava lõigatud proovide puhul). Mõju katsetamise kategooria ja liik on tarbija poolt tähistatud metalli veeremi järjekorras.
Minstroy Venemaa aruanded, et TU 14-104-133-92 vastavalt TU 14-104-133-92 vastavalt TU 14-104-133-92 rendile on võimalik kasutada terasest C345-st vastavalt GOST 27772-88-le SNIP II-23-81 * "teraskonstruktsioonide planeeritud disainilahendustes "Ilma elementide ja nende ühendite osade ümberkorraldamiseta. Reguleerimisala, regulatiivsed ja arvutatud veeretakistused terasest C315 TU 14-104-133-92, samuti kasutatud materjalide keevitamiseks, arvutatud takistuste keevitatud liigesed ja kortsunud elemendid, mis on ühendatud poldid, tuleks võtta CNII soovitusi. Kucherenko, mis on allpool.
Nizhnyagil metallurgiline kombineerimine valiti kujuga valtsitud terasest - kanaleid vastavalt GOST 8240-le, nurgad vastavalt GOST 8509 ja GOST 8510 andmetele vastavalt GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2-427-80, lai -Bars vastavalt GOST 26020 tehniliste tingimuste TU 14-1 -5140-82 "rent kujuline kõrge tugevuse hoone teraskonstruktsioonide", välja töötanud taim, Tsnnifermem neid. Bardina ja Tsnieisk neid. Kucherenko.
Kombineeritakse väikeste süsinikterase, mikrolatsiooni ja küllastumise keemilise koostise ratsionaalse valiku tõttu selle nitriidide ja karbonitriididega veeremisprotsessi ajal terasest C315, C345 ja C375 kõrgefektiivse tüüpi valtsitud terase tüüp, Omadused, mille omadused ei ole madalad rendihinnad madala legeeritud terasest vastavalt GOST 27772.
Üürimine on neli kategooriat, sõltuvalt mõju painutustestide nõuetest, mis võeti vastu GOST 27772-88 ja SNIP II-23-81 *, samuti FRD DIN 17100 standardis (terava lõigatud proovide standardis) . Mõju katsetamise kategooria ja liik on tarbija poolt tähistatud metalli veeremi järjekorras.
Gosstroy Venemaa aruanded, et TU 14-1-5140-92 kohaselt TU 14-1-5140-92 kohaselt Steel C345 ja C375 rentimine Stera Steel C345 ja C375 asemel on rullitud terase asemel vastavalt GOST 27772-88 SNIP II-23 kavandatud struktuurides -81 * "Steel Designs", ilma elementide ja nende ühenduste osadeta. Reguleerimisala, regulatiivsed ja arvutatud veeretakistused terasest C315 TU 14-1-3140-92 jaoks, samuti kasutatavad materjalid keevitamiseks, keevitatud liigeste arvutatud takistustest, kusjuures polte ühendatud kortsunud elemendid tuleb võtta vastavalt CNII soovitustele . Kucherenko, kes avaldati ajakirja "ehitusseadmete bülletäänis" nr 1 1993
Asepiiri aseesimees V.A. Alekseev
Span. Poddubny v.p.
Üldsätted
1.1. Neid standardeid tuleks järgida hoonete terasehoonete ja erinevate eesmärkide struktuuride kujundamisel.
Normide ei kohaldata disain teraskonstruktsioonide sillad, transporditunnelid ja torud vägevamad.
Teraskonstruktsioonide projekteerimisel spetsiaalsete töötingimuste all (näiteks domeeniahjude kujundused, peamised ja tehnoloogilised torustikud, eriotstarbelised mahutid, ehituskonstruktsioonid, mis on teostatud seismilistele, intensiivsetele temperatuuri mõjudele või agressiivsetele meediale, mere hüdrauliliste struktuuride konstruktsioonidele), \\ t Unikaalsete hoonete ja -konstruktsioonide konstruktsioonid, samuti eri tüüpi struktuurid (näiteks eelpinge, ruumiline, rippuv) tuleks järgida täiendavad nõudedKajastades nende kujunduse töö omadusi, mis on ette nähtud NSV Liidu riigihoone heaks kiidetud või kokku leppinud asjakohastele regulatiivsetele dokumentidele.
1.2. Teraskonstruktsioonide kujundamisel on vaja jälgida hoonete ja tulekindlate standardite väljatöötamise standardeid hoonete ja struktuuride projekteerimiseks. Valtsitud ja torude paksuse paksuse suurenemine korrosiooni struktuuride kaitsmiseks ja struktuuride tulekindluse piirmäära suurendamiseks ei ole lubatud.
Kõik disainilahendused peavad olema kättesaadavad vaatluseks, puhastamiseks, värvi ja ka ei tohiks edasi lükata niiskust ja takistada ventilatsiooni. Suletud profiilid peavad olema suletud.
1.3 *. Rasedate struktuuride projekteerimisel:
valige optimaalne elementide struktuuride ja ristlõike teostatavasti;
rakenda ökonoomseid rendiprofiili ja tõhusat terasest;
taotleda hoonete ja struktuuride, reeglina ühtse tüüpiliste või standardsete struktuuride;
rakendage progressiivseid struktuure (ruumilised süsteemid standardsest elementidest; konstruktsioonid, mis ühendavad kandjat ja lisavaid funktsioone; eelkompacied, poiss, õhukesed ja kombineeritud struktuurid erinevatest terasest);
näha ette struktuuride tootmise ja paigaldamise saamise;
rakenda struktuure, mis tagavad nende tootmise, transpordi ja paigaldamise väikseima töömahukuse intensiivsuse;
esitage reeglina struktuuride tootmine ja nende konveier või suure igav paigaldus;
pakkuda progressiivsete tüüpide (automaatse ja poolautomaatse keevitamise, äärikuühendite kasutamist tehase kasutamist ja miljallimislike otstega poldid, kaasa arvatud kõrge tugevus jne);
edendage reeglina paigaldusühendeid poldid, kaasa arvatud kõrge tugevus; Keevitatud paigaldusühendused on lubatud sobiva põhjendusega;
täita vastavate liikide kujundamise riiklike standardite nõudeid.
1.4. Ehitiste ja struktuuride projekteerimisel on vaja konstruktiivseid skeeme, tagades hoonete ja struktuuride tugevuse, stabiilsuse ja ruumilise muutmise, samuti nende individuaalsed elemendid Transportimisel, paigaldamisel ja käitamisel.
1,5 *. Terase ja ühendite materjalid, terase C345T kasutamise piirangud ja C375T, samuti tarnitud terase täiendavad nõuded riigi standardid ja CEV või tehnilised tingimusedSee peaks olema märgitud tööle (km) ja üksikasjaliku (KMD) jooniste teraskonstruktsioonide ja dokumentatsiooni tellimuse materjalide.
Sõltuvalt struktuuride ja nende sõlmede omadustest on see vajalik, kui tellimine hakkas märkima väiksema klassi vastavalt GOSTile 27772-88.
1.6 *. Teraskonstruktsioonid ja nende arvutamine peaksid vastama GOST 27751-88 nõuetele "Ehituskonstruktsioonide ja põhjuste usaldusväärsuse usaldusväärsuse. Arvutamise peamised sätted "ja ST SEV 3972-83" usaldusväärsuse ehitusstruktuuride ja põhjuste. Terase kujundused. Arvutamise põhisätted. "
1.7. Arvutatud skeemid ja peamised eeltingimused peaksid kajastama teraskonstruktsioonide tegelikke töötingimusi.
Teraskonstruktsioonid peaksid reeglina arvutama mõlemad ruumilised süsteemid.
Ühe ruumilise süsteemide jagamisel eraldi lamedad kujundused Tuleb arvesse võtta elementide koostoimet omavahel ja aluseks.
Arvutusskeemide valik, samuti teraskonstruktsioonide arvutamise meetodid, tuleb teha arvutite tõhusa kasutamise osas.
1.8. Teraskonstruktsioonide arvutamine peaks reeglina läbi viia terase inlateeritud deformatsioonide suhtes.
Staatiliselt määramata struktuuride puhul ei ole terase arvutamise meetodi arvutamise meetod välja töötatud, arvutatud jõupingutusi (painutus- ja pöördemoment, pikisuunalised ja põiksuunad) tuleb kindlaks määrata terase elastsete deformatsioonide eeldusel ebamäärase skeemi.
Asjakohase tehnilise ja majandusliku põhjendusega lastakse arvutustel toota vastavalt deformeerunud skeemile, mis võtab arvesse koormuse all olevate struktuuride liikumise mõju.
1.9. Teraskonstruktsioonide elemendid peaksid olema minimaalsed osad, mis vastavad nende standardite nõuetele, võttes arvesse rendi- ja torude sorteerimist. Arvutusega kehtestatud komposiitosade puhul ei tohiks INPALION ületada 5%.