Universaalse ventilatsiooni süsteemide toimimise kindlaksmääramisel arvutatakse õhuvahetus kolme aasta jooksul: külm, üleminekuperiood ja soe. Kliimaseadmete puhul võetakse õhu vahetamise arvutamine kaheks aastaks - külm ja soe, millele järgneb aastaringse töö analüüs. Erinevate tingimuste arvutuste tulemuste kohaselt valitakse ventilatsioon: ventilaatorid, filtrid, kalorite, õhujahutite, niisutusjuhendid jne.

Joonis fig. VIII. 1. Ehitades protsesse muutuste seisukorras õhu / - D-diagrammi arvutatud perioodide aastate üldise ventilatsiooni

1 - külm periood: 2 - üleminekuperiood; 3 - soe periood; H on punkt, mis iseloomustab välimise õhu parameetreid; L mitte-sisselaskeõhk; V - sama, siseõhk; Y - sama, õhk eemaldatakse ruumi ülemisest piirkonnast; P ", Y" - punktid, mis iseloomustavad õhuparameetreid külma aja jooksul pärast arvutatud õhuvahetuse arvutamist; ex p, £ p. P, see on protsessi kiirguse koefitsientide tootmine ruumis Külm, üleminek ja soe periood

Õhuvahetus määratakse suures osas õhuparameetrite valik (väljas, ruumi tööpiirkonnas, pakkudes ja eemaldatakse ruumist). Mõtle nende parameetrite soovitatud väärtused.

Õhuparameetrid. Välisõhu temperatuur ja entalpia (punkt N joonisel fig. VIII. 1) aktsepteeritakse vastavalt SNIP soovitustele vastavalt objekti geograafilisele asukohale. Niiskusesisaldus määratakse / - D-diagramm. Ventilatsiooni väliste seisundite arvutatud väliste seisundite arvutamisel on kaks võimalust - kliimaparameetrid A- ja B-kategooriad:

Aasta külma aja jooksul, parameetrid ja on võetud üldise ventilatsiooniga, parameetrid B - üldventilatsiooni süsteemide jaoks koos küttega, või kui on olemas kohalikud päikesid, õhu stsenaariumi süsteemide jaoks, samuti kliimaseadmete süsteemide puhul ;

Aasta üleminekuperioodi puhul kõikide riikide osade puhul võtavad nad / h \u003d 4-10 ° C, fi \u003d G70% (õhu entalpia ja niiskusesisaldus / diagramm);

Oma sooja perioodi jooksul võetakse parameetrid A ventilatsioonisüsteemide jaoks (sh ventilatsioonisüsteemide õhust adiabaatilise niisutamisega), kliimaseadmete parameetrid.

Õhuparameetrid ruumi tööpiirkonnas. Vastavalt SNIP-le, sisetingimustes kahe aasta jooksul - soe ja külm (sisaldavad ka üleminekuperioodi). Enamiku üldise ventilatsiooni ruumide puhul on siseõhu parameetrid - punkt / - D-diagrammi punkt (joonis 1.1) piiratud ainult temperatuuri TB temperatuuril (temperatuur toa serveeritud piirkonnas). Oluliste Elago-heitmetega ruumide puhul lisatakse sisemise õhu maksimaalne lubatud suhteline õhuniiskus. Kuna arvutatud õhuparameetrid on üldise ventilatsiooni NRI lubatavad parameetrid. DJ projekteerimine kliimaseadmete süsteemide
Ha aktsepteerib optimaalsed parameetrid (kombinatsioonid TB ja<рв). Значения расчетных параметров приведены в гл. I.

Parameetrid sisselaskeõhk. Tarneõhu temperatuur (punkt N joonisel fig. VIII. 1) ventilatsioonisüsteemide suurendamiseks termilise adhesiooni sisselaskemise suurendamiseks on soovitav võtta võimalikult madalaks. See vähendab vajalikku õhuvahetust. TN-i valimisel tuleb siiski kaaluda ebamugavate tingimuste vastuvõetamatust järgmiselt: \\ t

A) elamu- ja avalike hoonete ruumide kõrgusega kuni 3 m, TU on võetud allpool TB 2-3 ° C juures; Koos ruumide kõrgusega rohkem kui 3 m (saalid, klassid, publiku jne) - allpool TB 4-6 ° C juures. TN-väärtuse suurem vähenemine on võimalik, kuid kui see on valitud, on see vajalik Veenduge, et ruumi teenindatud alal määratud õhuparameetrid peavad olema tagatud. Kinnitades selle kinnitamist pakkumise jet arvutamisel (vt CH. IX). Need soovitused kehtivad konditsioneeritud ruumide suhtes;

B) tööstushoonete ruumides määratakse £ seisundist, nii et õhuvoolu toiteava (düüsi), töökohale jõudmiseks, oli temperatuur 1-1,5 ° C allpool TB, kui õhk on varustatud Ruumi ülemine valdkond või alumine tsooni OPS - Kami, kuid töökohtade kaugus võtab 6-10 ° C allpool TB; Õhusõidukite süsteemide tarnivaks õhku, et kompenseerida kohalikele päikesele märkimisväärse soojuse üleliigiga töötubades, võtavad n \u003d 5 ° C (kui õhk tarnitakse töökohast kaugus); Stroke süsteemide puhul määratakse varude õhu TU, FP ja selle sööda kiiruse parameetrid erilise arvutusega.

Tarneõhu temperatuur aasta külma aja jooksul on samuti ületatud veeauru siseõhu kondenseerumise tõttu õhukanali kondenseerumise tõttu.

Aasta üleminekuperioodi jooksul sai TN 0,5-1 ° C selle perioodi arvutatud välisõhu temperatuuri kohal (arvestatakse õhu soojendus õhukanalites).

Sest aasta sooja hooajal, temperatuur toiteõhu - * x langeb temperatuuri välimine õhu (kliimaparameetrid A-kategooria A).

Ülejäänud pakkumise õhuparameetrid - entalpia, niiskusesisaldus, suhteline niiskus - määratakse / - RF-diagramm. Aasta külma aja jooksul (joon 1 - joonisel fig. VIII. 1), punkt p rida rida D \u003d CONST (küte kalorifer) läbib punkti H, isoterm, mis vastab Nõuded, mida peetakse tarneõhu temperatuuri nõuete kohal. Aasta üleminekuperioodil (joonis 2 joonisel fig. VIII. 1) Punkt p on joonisel d \u003d\u003d \u003d const läbi punkti H, 0,5-1 ° C selle kohal. Oma sooja perioodi jooksul (joonis 3 joonisel fig. VIII.1) langeb punkt p langeb punktiga ".

Õhuparameetrid eemaldatakse ruumist. Kahjuks ei ole ruumi eemaldatavate õhuparameetrite väärtuste küsimuse veel täielikult uuritud erinevate tööstusharude ventilatsiooni lahendamiseks. Õhu temperatuur ruumi ülemises piirkonnas (joonisel fig. VIII. 1) sõltub paljudest teguritest - ruumi kõrgusest ja soojustrakkumisest, õhku varustamise ja eemaldamise meetoditest, tehnoloogilise asukoha asukohast Seadmed jne. Tavaliselt võetakse eemaldatud õhu parameetrite väärtused eksperimentide põhjal, mis moodustavad ruumide ventilatsiooni projekteerimise kogemuse raamatupidamisega. Eksperimentaalsete andmete puudumisel saate kasutada
Sisemise õhu temperatuuri keskmine kasv ruumide kõrgusel on grad t (tabel VIII.2). Sellisel juhul punkt y on ristumiskohas vastava protsessi raidust ruumis läbi punkt p, koos "isoterm, möödub üle isoterm / b \u003d const väärtuse (Poison-1.5) gradif .

Tabel VIII.2.

Õhutemperatuuri kalded elamute ja avalike hoonete ruumide kõrgusel

Selgesõnalise soojuse spetsiifiline ületamine

Jaotuse ringlussevõtuks, ehitades õhu seisundi muutmise protsessi ventilatsioonisüsteemis ja aasta külma perioodi ruum on joonisel fig. VIII.2, A, B. Valige tara jaoks võimalus

Joonis fig. VIII.2. Ehitades muutuste protsesse õhku I - D-diagrammi külma aja jooksul üldise ventilatsioon sisemise õhu ringlusse

A - koos ruumi ringlussevõtu õhu ringlussevõtu (parameetritega, mida iseloomustab punkt Y); B - sama, tööpiirkonnast (parameetritega, mida iseloomustab punkt b)

Rööbli ringlussevõtt toa töö või ülemise ala ülemise ala on võttes arvesse jaotuse laadi, asetades kahjuliku heakskiidu.

Õhu seisundi muutmise protsess on ehitatud joonisel fig. VIII.2, tingimusel, et ruumi alumise ja ülemiste tsoonide nurk koefitsiendid on samad.

Punkt C vastab ringlussevõtu ja välisõhu segu parameetritele. Kui segu temperatuur on soovitud voolutemperatuuril madalam, kuumutatakse segu kalorifers (SP-joone), kui
Segu temperatuur on suurem kui soovitud voolutemperatuur, segu jahutatakse, suurendades välisõhu osakaalu. Punktid C ja P viimasel juhul kombineeritakse ja segamisliini und või IV kattub protsessi protsessi ruumi.

Punkti C asukoha leidmine C ventilatsioonisüsteemi arvutamisel ringlussevõtuga on vaja määrata ruumisse kaasasoleva värske (välise) õhu koguse. Vajalik välisõhu kogus määratakse suletud süsinikdioksiidi kogusega, mis on eraldatud respiratsiooni all, mis asuvad toas, vastavalt valemile (VIII. 12 ^) tabelis. VIII.1. Samal ajal on sanitaarstandardid ette, et värske õhu pakkumine oli vähemalt 2Q m3 / h inimese kohta rohkem kui 20 m3 inimese kohta inimese või 30 m3 / h inimese kohta väiksema ruumis inimese kohta. Lisaks peab välimine õhk olema vähemalt 10% ruumi tarnitava õhu koguhulgast. Arvutus võtab kindlaksmääratud soovituste kohta saadud soovitustest suure väärtuse.

Näide V1i1.2. Määrake välisõhu kogus, mis on vajalik 12x5.8x3.3 (P) m ventileerimisel, kui on 40 õpilast ja õpetajat.

Otsus. 1. Sanitaarstandardite nõuete kohaselt ruumide maht inimese kohta 12x5.8x3.3 / (40 + 1) \u003d 230/41 \u003d 5,7 m3<20 м3 подача в помещение свежего воздуха должна быть не менее LH = 30-41 = 1230 м^/ч

2. Inimeste eraldatud süsinikdioksiidi kogus määratakse MVR \u003d 2CI valemiga. Täiskasvanud Man aktsiad 35 g / h SOG, lapsed eraldada 18 g / h. Järelikult MVR \u003d 18-40 + 35-1 \u003d 755 g / h. Laste rajatiste jaoks on MPC tarkvara 1,5 g / m3, mis on E \u003d 1,5 g / m3. C02 kontsentratsioon välimise barjääri (mitte keskpiirkond) on 0,75 g / m3, nii et sp \u003d 0,75 g / m3. Sociable ventilatsiooni süsteemi nõutav jõudlus vastavalt C02-le vastavalt valemile (VIII.12 ") tabelis. VIII.1, tingimusel, et Ruzrp on

L \u003d _j1bp_ \u003d 755 YUI MZ / H, koos ° 2 Su -Sp 1,5 - 0,75

See on väiksem kui teatud summa LH. Järelikult aktsepteerime LH -1230 m3 / h.

Arvutatud õhuvahetuse valik. Pärast õhu vahetamise arvutamist on vaja analüüsida ühiskondliku ventilatsiooni süsteemi nõutavaid tulemusi erinevates aastas. Erinevalt kohalike ventilatsioonisüsteemide toimimisest, mis ei muutu aasta jooksul, muutub hooaegade nõutav süsteemide nõutav jõudlus (mõnikord laialdaselt).

Loodusliku õhu liikumise süsteemide puhul saavutatakse hooajaliste tulemuslikkuse muutused operatiivse määrusega. Nende süsteemide puhul arvutatakse selline õhuvahetus, mille rakendamiseks on vaja suuremat ristlõige kanaleid või suur avatud avamise ala. Reeglina on see aasta sooja perioodi jaoks määratletud õhuvahetus (õhutamine) või £ h \u003d 5 ° C periood (kanalite ventilatsioonisüsteemid).

Air liikumise mehaanilise liikumise süsteemide puhul on arvutatud valik (seadmete valimiseks) õhuvahetus keerulisem. See valik on toodetud õhuvahetusega, mis on määratletud lahtistes osakutes kolme arvutatud aasta jooksul. Praktikas on olemas mitmesugused kombinatsioone nõutava õhuvahetuse erinevate perioodide ja erinevate võimaluste tagamiseks. Kaaluge kõige tavalisemaid juhtumeid.

1. Avamine akende ja õhu ventilatsiooni ei ole lubatud (tuba on puhas või hoone asub saastunud ala või akna ruumi läheb kiirteele jne). Sellisel juhul valiku ventilaatori, filtri ja muude elementide ventilatsioonisüsteemi suurema nõutava õhu vahetamise võetakse külma, üleminekuaja ja soojade perioodide aastas.

2. Toas on võimalik aasta sooja hooaja jooksul ventileerida (hoone on rohelises tsoonis, ei ole puhtuse ja ruumi mikrokliimate jaoks raskeid nõudeid - enamik tööstuslikest ruumidest ja avalikud hooned). Nende ruumide mehaanilise ventilatsioonisüsteemi toimivus on võrdne vajaduse korral vajaliku õhuvahetusega aasta külma ja üleminekuperioodi jaoks. Heitgaasisüsteemi toimivus Käesolevas asjas võetakse nõutava õhu vahetamisega võrreldes kolme aasta jooksul. Mõnikord saab toitesüsteemi arvutada talveõhu vahetamise ja suve heitgaasi. Suvel, avatud akendega, annab see süsteem vajaliku õhuvahetuse. Aasta külmas ajavahemikus peab selline heitgaasisüsteem olema drosling, s.o vähendada selle jõudlust.

Ruumide puhul, kus suvel ventilatsioon on näiteks kergesti teostatav, on ventilatsiooni kaudu võimalik läbi heitgaasisüsteemi jõudlust võrdse pakkumise jõudlusega. Samal ajal on vaja teostada katse arvutamisel võimaluse tagamise nõutava õhuvahetuse õhu vahetamise suvel.

PP-s nimetatud ruumide puhul. 1 ja 2, pärast arvutatud õhu valimist, on vaja selgitada tarneõhu parameetreid aasta külma perioodi jooksul, kui toitesüsteemi toimivus valitakse ülemineku või suveperioodi jaoks arvutatud õhuvahetuse abil (The punktiirjoon joonisel fig. VIII.1).

Õhuteate arvutamine regulatiivse mitmekordsuse eest. Õhuvahe vahetamise kiirgus on ruumi mahu ja selle eemaldamine 1 tund ruumi suurusele. Seda väärtust kasutatakse sageli õhu vahetamise arvutamise õigsuse hindamiseks ruumides. Regulatiivset mitmekesisust kasutatakse õhuvahetuse arvutamiseks tavalistes ruumides, mis ületavad peamiselt C02 ja soojust. Hinnanguline õhuvahetusruum nendel juhtudel peaks olema m3 / h:

LP \u003d Barosh (VIII 25)

Kus Kr - regulatiivne mitmekesisus õhu vahetamise ruumi, H-1; Ud on ruumi suurus, m3.

KR väärtused erinevate ruumide jaoks on esitatud SNIP vastavates peatükkides. Sellisel juhul on mitmekesisus näidatud, kuid kapuuts ja sissevoolu sissevoolu. Õhuvahetus, mis arvutatakse selle regulatiivse mitmekordsusega, peavad olema varustatud ventilatsioonisüsteeme. Kui individuaalsete ruumide sissevoolu ja ekstraktori õhuvahetuse regulatiivne mitmekesisus ei lange kokku, tarnitakse täieliku tasakaalu jaoks vajaliku õhu kogus naaberruumitele või koridoride ruumile. On tavaline, et määrata kindlaks kogu sissevool ja väljalasketorude sissevool, kust avaneb vaade ühele ühisele väravale (koridor). Erinevus kogu sissevoolu ja heitgaasi - "debalantse" vahel - tuleks esitada (ülemäärase heitgaasi) või kustutada (ülemäärase sissevooluga) ühisest lüüsi. Erandid on elamud, ekstrakt alates ruumidest, mille olemasolevate standardite poolt kompenseeritakse Windowsi loomulik sissevool.

Vähendades toiteõhu temperatuuri suveperioodi jooksul adiabaatilise aurustumisprotsessi abil

Mitmete tööstusharude ettevõtetes, mis asuvad kuiv ja kuuma kliima piirkondades, on selgesõnalise soojuse vabastamine valitsev väikeste niiskuste heitmetega. Et vähendada toiteõhu temperatuuri suvel, kasutatakse adiabaatset aurustamisprotsessi. Sellise temperatuuri vähendamise meetodi olemus on järgmine. Välisõhku töödeldakse niisutuskambris, sisestades märja termomeetri pritsiva vee tilkadega kokkupuutesse niiskuse lähedal (praktiliselt suhteline niiskus? \u003d 95%) niiskuse hindamise tõttu sel juhul. Ilmselgelt tekib aurustamine ainult siis, kui töödeldud õhus on suhteline niiskus alla 100%. Vedeliku aurustamise protsessis on vee soojusallikas õhk õhk ja soojusülekande seisund on õhu ja vee temperatuuri erinevus. Vee temperatuuril t m, vastab see erinevus temperatuuri psühhomeetrilisele erinevusele.

Kirglik õhk, mis annab soojusvahetuse tulemusena veega ja jahutatud soojusvahetuse tulemusena. Teoreetiliselt, kui täielik küllastumine on saavutatud, peaks lõplik õhutemperatuur olema võrdne märg termomeetri T m temperatuuriga, vaid konditsioneeri niisutuskambri tegelikes tingimustes sellise õhu seisundi saavutamiseks ebaõnnestub. Seega, kui seda kasutatakse õhutemperatuuri vähendamiseks vedeliku aurustumise protsessi õhutemperatuur aasta suveperioodil, peaks ainult niisutuskamber toimima kõigist düüsi konditsioneeri peamistest sõlmedest. Pööramine Vesi kaamera niisutamise ajal töödeldud õhuga kokkupuute ajal võtab märja termomeetri temperatuur.

Spetsiaalsed jahutusseadmed ei ole vajalikud. Kogusumma pritsiva vee, ainult 3 ... 5% aurustub ja ülejäänud vesi langeb kaubaalusena, kust see on suletud pumba ja söödetakse pihustid. Vee toitmine toimub automaatselt palli kraana abil.

Kuna lisatud vee kogus on pisut, võib allutamise vedeliku temperatuuri võrduda niiske termomeetri temperatuuriga ja töödeldud õhu lõpp-seisund määratakse ID-diagrammis (vt joonis 6.1) Ristumiskohas i \u003d CONST, veedetud läbi selle välimise õhu punkti (suvel), kõveraga? \u003d 95%. Väli õhu esialgsed parameetrid tähistavad t n ja? N ja sisemise õhu arvutatud parameetrid - läbi t b ja? sisse. Kus? Q võib muuta lubatud piirides (vt tabelit. 3.2 ... 3.4), s.o? B \u003d a ... b, nagu selle õhu töötlemise meetodi puhul, ei ole võimalik säilitada suhtelise õhuniiskuse püsivat kindlat väärtust? sisse.

Joonisel fig. 1 kujutab suvel kliimaseadme skemaatilist diagrammi adiabaatilise protsessi abil. Tähed n, N ja in teatud osade ahela, see on siduv I-D diagrammi (joonis fig 2), millele õhu seisund ahela vastavates osades tähistab samade tähtedega.

Joonis 1. Kliimaseadme süsteemi skeem suvel, kasutades adiabaatilist õhu töötlemise protsessi: 1 - konditsioneeritud tuba; 2 - kliimaseade; 3 - esimese kuumutamise kalorifer; 4 - Niisutuskamber; 5 - teise kuumutamise kalorifer; 6 - Ventilaator

Joonis 2. Building i-D diagrammi diababaratic töötlemise protsessi düüsi kliimaseadme suvel

Välisõhk G, kg / h koguses siseneb konditsioneer 2 (vt joonis 1) ja pärast töötlemist - ruumi 1. Väljatõmbeõhk eemaldatakse väljalaskesüsteemi abil väljatõmbeõhk. Sellist kliimaseadme skeemi nimetatakse otseseks. Joonisel fig. 1 Konditsioneer on tingimuslikult jagatud kolmeks osaks vastavalt elementide komponentidele.

Kliimaseadme konstrueerimine I-D-diagrammile algab punkti H rakendamisega, mis iseloomustab välimise õhu seisundit (vt joonis 2). Kuna suveperioodil on mõlemad nii puudega, siis välimine õhk parameetritega T N, D N,? N siseneb vihma ruumi (niisutuskamber), kus, kui kontaktis veepiisadega, millel on märja termomeetri temperatuur, tekib adiabaatilise aurustamise protsess, mis ID-skeemil vastab NP adiabaatilisele talale (nurk koefitsient? WC \u003d 0). Protsess lõpetatakse selle tala ristumiskohas kõveraga? \u003d 95%. Sellisel juhul on adiabaatilise protsessi kasutamisel äärmiselt võimalik temperatuur t p.

Seega väheneb õhutemperatuuril kindlaksmääratud töötlemisel? T \u003d t n - t p. Õhu soojuse tekitamine säilitatakse ligikaudu konstantsena. Joonist. 2 Võib näha, et mida rohkem on näha? n, vähem? t. Seepärast sobib adiabaatilise protsessi kasutamine toiteõhu temperatuuri vähendamiseks ainult välisõhu suhtelise õhuniiskuse suhteliselt madalatele väärtustele.

Kõigepealses tingimustes on punktide parameetrid pakkumise õhu parameetrid. Kui kuumuse ja niiskuse kogus on teadaolevalt siseruumides ja seetõttu protsessi protsessi nurgategur? P, seejärel protsessi edasine ehitamine toodetakse nii. Pärast punkti N viidi läbi (vastab ruumis toimuvale protsessile) enne selle ületamist isoterm, mis vastab sisetemperatuuri määratud väärtusele. Olles määranud punkti punkti asendi, s.o. Selle parameetreid saab kasutada valemiga (1), arvutada toiteõhu ventilatsiooni õhu kogus.

Kui punkt B vastab suhtelise õhuniiskuse vastab määratud piiridele (? B \u003d a ... b), siis loetakse protsessi ehitamist täielikuks. Praktikas on sellised tingimused sageli kokku pandud, mille kohaselt toa õhu konditsioneerimisprotsessi muutmise tala rida läbib suhtelise õhuniiskuse kõrge väärtuste tsoonis, seega koordinaadid (mis on parameetrid ) osutavad lubatud piirides. Sellistel juhtudel, kui töötlemisel välisõhu, on soovitatav kasutada kliimaseadme skeemi näidatud joonisel fig. 3. See skeem näeb ette ainult välimise õhu osa varustamise vihmaruumi ja ülejäänud töötlemata õhk segatakse töödeldud õhuga, kasutades möödavoolukanalit.

Joonis 3. Kliimaseadmete skeem suvel, kasutades adiabaatset töötlemisprotsessi ja välisõhu segamise osa niisutuskambri taga asuvas tsoonis (Positsiooni numbrid vastavad joonisele fig 1)

DP-d, kg / h välisõhu töödeldud osa on parameetrid vihmaruumi sisselaskeava parameetrid, mis vastavad punktilele H (joonis fig 4) ja niisutuskambri väljalaske ajal - olekuparameetrid iseloomustavad punkti o (adiabaatilise protsessi tulemusena). Teine osa õhu summas (G B koos H-riigiga, mis möödub niisutuskambrisse, segatakse õhuga tekkiva õhuga õhuga kokkupuutes. Termodünaamilise protsessi tulemusena Saadud segu koguses G 0 on parameetrid seisundi tarneõhu, mis vastab ID-punkti diagrammi P. Kui tarneõhu saabub ruumi, on ruumides seatud siseõhku (punkt b). koos Need parameetrid, õhk eemaldatakse väljatõmbeventilatsioonisüsteemi ruumist.

Joonis 4. Ehitus õhiajalise õhurõhu adiabaatilise töötlemise I-D diagrammile suvel segades osa õhk-õhust niisutuskambri taga

Kaaluge selle töötlemisprotsessi ehitamist välisõhu töötlemise käigus I-D diagrammi kliimaseadme käigus (vt joonis 4). Allikaandmed on välimise ja siseõhu arvutatud parameetrid ning protsessi protsessi nurkjuhiline koefitsient. I-D-diagrammi protsessi konstrueerimine algab punkti H rakendamisest, millel on välimise õhu parameetrid. Järgmisena läbi punkti H, adiakaalase aurustamisprotsessi ray (? WC \u003d 0) enne kõvera ületamist? \u003d 95%, saades punkti o, mille parameetrid määravad õhu seisundi, jättes vihma ruumi kokku g. Siis I-D skeemil vastavalt nimetatud sisemise õhuparameetritele, punkt sisse (antud juhul? Aktsepteerib üsna teatud väärtust). Punkti kaudu ray, mis vastab protsessi ruumi, enne ületades seda tala, kuid vastab adiabaatse protsessi niisutuskambris. Ristumiskohas P määrab lisavarude parameetrid, mis on saadud välisõhu segamisega konditsioneeris töödeldud möödavoolu ja õhuga.

Kuna konstruktsiooni tulemusena kindlaksmääratud tarneõhu parameetrid, saab selle numbrit arvutada valemiga (1). Selleks, et määrata õhuvarustuse kaudu edastatud õhu kogus ja DP-d ja möödaviigu õhukanalis G B, kasutame selle osa, millest see järeldub, et g b \u003d g 0

Rain-ruumi läbiva õhu kogus, G DP \u003d G 0 - G b.

Niiskuse kogus on, kg / h, et aurustata aurustataks õhu alloleva õhu niisutamiseks, saab määrata valemiga

Leiutisekohase õhk ei saa kasutada juhul, kui parameetrid (soojuse ja niiskusesisaldus) toiteõhu on allpool vastavate väliste õhuparameetrite. Sellistel juhtudel on soovitatav kohaldada õhu töötlemise kava selle jahutuse ja kuivatamisega.

Esialgsed andmed:

1. Termilise tasakaalu ruumide koostatakse kaks perioodi aasta:

kõrval Tl - sooja periood

nagu selgesõnalises soojus Σq I. ja täis soojus Σq P. .

kõrval Hp - külm periood

2. Välised meteoroloogilised tingimused (Moskva puhul):

Tl: t h "a" \u003d 22,3 ° C; J N "A" \u003d 49,4 kJ / kg;

Hp: t N "B" \u003d -28 ° C; J N "B" \u003d -27,8 kJ / kg.

Niiskuse tulude arvutamine ruumi Σ W. .

Siseruumide õhutemperatuur:

Tl - t ei ületa 3 ° C üle 3 ° C parameetrite arvutatud temperatuuri kohal "A" abil;

HP - t b \u003d 18 ÷ 22 ° C.

Makse.

Arvutus algab aasta soojaast vanusest TlKuna õhuvahetus saadakse maksimaalselt.

Arvutusjärjestus (vt joonis 1):

1. ON J-D diagramm Rakenda () N. - välisõhu parameetritega:

t n "a" \u003d 22,3 ° C; J N "A" \u003d 49,4 kJ / kg

d n "a" .

Väliõhupunkt - () N. on lisajõgi punkt - () N .

2. Rakendage siseõhu pideva temperatuuri joont - isoterm t B.

t b \u003d t n "a" 3 \u003d 25,5 ° C.

kus: V - ruumi maht, m 3..

4. Tuginedes ruumi termilise stressi suurusele, leiame kõrguse temperatuuri gradiendi.

Temperatuuri gradient avaliku ja tsiviilhoonete ruumide kõrgusel.

t Y \u003d T B + GRAD T (H-H P.Z.), ºС

kus: N. - ruumi kõrgus, m.;
h R.Z. - tööpiirkonna kõrgus, \\ t m..

Kohta J-D diagramm Kandke väljamineva õhu isoterm t Y.*.

Tähelepanu! Õhuvahetuse mitmekesisusega rohkem kui 5, aktsepteeritud t y \u003d t b .

(Soojuse ja niiskuse suhte arvväärtus, me võtame 6 200).

Kohta J-D-diagramm Punkti 0 temperatuuri skaalal kanname soojuse niiskuse suhet arvulise väärtusega 6,200 ja teostab protsessi tala välitingimustes õhupunkti () H paralleelse suhte paralleelse liini kaudu.

Protsessi protsess ületab joone isotermi sisemist ja väljuvat õhku Sisse ja punktis W. .

Punktist W. Me teostame püsiva entalpia ja pideva niiskusesisalduse joont.

6. Valemite kohaselt määrame õhuvahetuse täieliku soojuse

7. Arvutage ruumi inimeste jaoks vajaliku õhu regulatiivse koguse.

Minimaalne välisõhu varustamine ruumi.

Hoonete ümbermõõt	Ruumid				Toetussüsteemid
	loodusliku ventilatsiooniga	ilma loodusliku ventilatsioonita
	Õhuvool
Tootmine	1 inimesele, m 3 / h	1 inimesele, m 3 / h	Õhuvahetuse mitmekesisus, H -1	% kogu õhuvahetusest ei ole vähem
	30*; 20**	60	≥1	—	Ilma ringlussevõtuta või ringlussevõtuta mitmekesisusega 10 H -1 ja rohkem
	—	60 90 120	—	20 15 10	Ringlussevõtuga paljude vähem kui 10 h -1
Avaliku ja halduskord	Vastavalt SNIPOVi asjakohaste juhtide nõuetele	60 20***	—	—	—
Elamu-	3 m 3 / h per 1 m 2		—	—	—

Märge. * 1 inimesele ruumide maht. Vähem kui 20 m 3

** 1 inimesele ruumi suurusele. 20 m 3 või rohkem
*** Visuaalsete ja tegelike saalide, kohtumiste puhul, kus inimesed on pidevalt kuni 3 tundi.

Edasine arvutus viiakse läbi suurema suurusega, mis põhineb klausli 6 või minimaalse välise õhuvarustuse põhjal.

Me teostame HP arvutust.

Arvutusjärjestus (vt joonis 2):

1. ON J-D diagramm Rakenda () N. - välisõhu parameetritega:

t N "B" \u003d -28 ° C; J N "B" \u003d -27,8 kJ / kg

ja määrake puuduv parameeter - absoluutne niiskus või niiskusesisaldus d n "b".

2. Võtke õhutemperatuur toas.

Termilise liia juuresolekul on parem võtta ülempiiri.

t b \u003d 22 ° C.

Sellisel juhul on ventilatsiooni maksumus minimaalne.

4. Tuginedes ruumi termilise stressi suurusele, leiame kõrguse suurendamise gradienti

Õhutemperatuuri gradient avaliku ja tsiviilhoonete ruumide kõrgusel

ja me arvutame õhu ülemisest piirkonnast eemaldatud õhu temperatuuri

t Y \u003d T B + GRAD T (H-H R.Z.), ºС

kus: N. - ruumi kõrgus, m.;
h R.Z. - tööpiirkonna kõrgus, \\ t m..

Kohta J-D diagramm Kandke väljamineva õhu t y isoterm.

5. Oleme eeldavad, et toiteõhu temperatuur tk erineb sisemise õhu temperatuurist ruumis T kuni 5 ° C juures.

t n \u003d t b - 5 \u003d 22-5 \u003d 17 ° C.

Kohta J-D diagramm Kandke sisselaskeõhu isoterm.

6. Teostame konstantse niiskusesisalduse joone - d \u003d CONST. Väliste õhu punktist - () N. , isotermi.

Hankige punkt - () Et Õhuparameetritega pärast kalorite kuumutamist.

Samal ajal on see ka õhu sisselaskepunkt - () N .

Meie eeskuju jaoks võtame me soojuse niiske suurusega

Kohta J-D-diagramm Teostame joone soojuse niisulise suhte kaudu () 0 skaalal temperatuuri ja seejärel läbi õhupunkti - () N Teostame paralleelse liini soojuse kõvasuhe joont kuni ristmikku sisemise - t b ja jättes - t õhus. Punktid - () Sisse ja () W. .

7. Vastavalt valemitele määrame õhuvahetuse täies soojuses

Saadud numbrilised väärtused peavad kokku langema täpsusega ± 5%.

8. Õhuvahetuste saadud väärtusi võrreldakse regulatiivse õhuvahetusega ja on tehtud suured väärtused.

Tähelepanu!

Kui regulatiivne õhuvahetus ületab arvutatud ühe, siis on vaja toiteõhu temperatuuri ümberarvutamist.

Lõppkokkuvõttes saime kaks suurimat õhuvahetust: vastavalt TP ja HP.

Küsimus - kuidas olla?

Lahendus Valikud:

1. Tarnesüsteem loota maksimaalsele õhuvahetusele ja paigaldada pöörlemiskiiruse regulaator ventilaatori elektrimootori sisemise õhu temperatuuril. Heitgaasisüsteem on valmistatud kas loodusliku ringlusega või mehaanilise aktiveeritud samast pöörleva sageduse regulaatorist.

Süsteem on efektiivne, kuid väga kallis!

2. Tehke kaks imemisseadet ja kaks heitgaasipaigaldist. Üks pakkumine ja üks heitgaasi paigaldus töö HP. Toitesüsteem õhu soojendiga, mis on mõeldud välisõhu kütmiseks parameetritest "B" sissevoolu temperatuurini. Teine süsteemide paari on tarneseade ilma Calorforita, ainult TP töötab.

3. Tehke ainult tarnimissüsteem HP-le esitamiseks ja ühe sama sööda heitgaasisüsteemi esitamiseks ning TP-i õhuvahetus toimub avatud akende kaudu.

Näide.

Haldushoones - atrium tuba, üldmõõtmega:

9 × 20,1 m

ja kõrgus - 6 M.

on vaja säilitada õhutemperatuur tööpiirkonnas ( h \u003d 2 m)

t b \u003d 23ºС ja suhteline õhuniiskus φ b \u003d 60%.

Kirglik õhk on varustatud temperatuuriga t n \u003d 18ºС .

Täielik soojuse hajutamine ruumis moodustavad

Σq täis. \u003d 44 kW,

selgesõnaline soojuse hajutamine on võrdsed Σ Q isne. \u003d 26. kw

niiskuse voolu on võrdne Σ w \u003d 32 kg / ch.

Otsus (vt joonis 3).

Et määrata nurkade koefitsiendi suurus, on vaja tuua kõik parameetrid vastavalt J - D-diagramm .

Σ Q täis. \u003d 44 kW × 3600 \u003d 158400 kJ / kg.

Selle põhjal on nurk koefitsient võrdne

Temperatuuri gradient ruumi kõrgusel on (määratleda lauale)

grad t \u003d 1,5ºС.

Seejärel on väljuva õhu temperatuur võrdne

t Y \u003d T B + GRAD T (H-H R.Z.) \u003d 23 + 1,5 (6-2) \u003d 29 ºС.

Kohta J - D-diagramm Me leiame punkti Sisse sisemiste õhuparameetritega () Sisse :

t b \u003d 23ºС; φ B \u003d 60%.

Me teostame arvu soojuseisundi suhet numbrilise väärtusega 4950 Temperatuuri skaalapunkti 0 läbi ja paralleelselt selle reaga teostame oma protsessi ray kodumaise õhupunkti kaudu - () Sisse.

Kuna toiteõhu temperatuur t n \u003d 18ºС Siis sissevoolu punkt N määratakse protsessi ja isotermi ray ristmikna t n \u003d 18ºС .

Väljuva õhu punkt W. See asub protsessi ja isotermi ray ristmikul t y \u003d 29 ºС .

Me saame võrdluspunktide parameetrid:

T \u003d 23ºС; φ B \u003d 60%; D \u003d 10,51 g / kg; J B \u003d 49,84 kJ / kg;

N t n \u003d 18ºС; d n \u003d 8,4 g / kg; J N \u003d 39,37 kJ / kg;

T y \u003d 29ºС; D y \u003d 13,13 g / kg; J Y \u003d 62,57 kJ / kg.

Määrata tarneõhu tarbimine:

• soojussisul

need. Me saame peaaegu sama õhu tarbimise tarbimise.

Seega on õhu vahetuskursi õigusdust väiksem kui 5.

Kuna õhuvahetuse mitmekesisus sissevoolu sissevoolu on rohkem kui 5, on vaja arvutada tingimusest, et siseõhu väljuv temperatuur t U. On vaja võtta võrdseid sisemiste õhutemperatuuri siseruumides t B..

t y \u003d t sisse

ja õhu koguse määramise valem oleks vormi:

• soojussisul

Supply ventilatsiooniühiku põhiline ahel Vt joonist 4.

| Nõuded väliste ja sisemiste õhuparameetrite kohta | Air Exchange Organisatsioon Indoor | | Põhiseadmed |

Nõutava tarne ja väljalaskeõhu kindlaksmääramine

Inimese teatud tegevuse tulemusena võib ruumide tehnoloogilisi protsesse eraldada (selgesõnaline, peidetud ja täielik), niiskuse, niiskuse, gaaside, aerosoolide, tolmu jne kujul kahjulikud ained.

Onsultitud soojustseda nimetatakse soojuseks, mis siseneb ruumi seadmete, materjalide kuumutatud pindadest, kunstlike valgustuse allikatest ja päikesekiirgusest, varjatud soojust - veeaurude poolt soojus, mille allikad on tehnoloogilised seadmed ja protsessid, inimesed, loomad. Täis soojus võrdne selgesõnalise ja peidetud soojuse summaga. Suurenenud klaaspinnaga hoonetes võib märkimisväärne soojuskadude (eriti sooja aja jooksul) allikas olla päikesekiirgus, mis tungib ruumi valguside avade täitmise kaudu ja kuumutatud tohutute väliste aedade kaudu.

Niiskuse jaotamine See pärineb inimestest, loomadest, niisutatud pindadest, basseinide ja tehnoloogiliste seadmete pindadest. Arvutatud kogus soojuse ja niiskuse sisenemist ruumides, muud kahjulikud heitmed leitakse vastavalt tuntud meetoditele.

Et määrata arvutatud pakkumise ja väljalaskeava koguse, on vaja teada kuumuse ja niiskuse kogust 1 tund, kahjulikud ained (lõhkeained) aurude, gaaside, tolmu ja teiste ruumide õhus olevate osakeste kujul , samuti nende maksimaalne lubatud kontsentratsioon (PDC) siseruumides ja nende arv 1 m 3 õhujõudude õhku.

Ventilatsiooni õhu suuruse määramine mitmekesisusega

Õhu mitmekesisuse kohaselt on pakkumise ja väljalaskeava kogus valdavalt eluruumides ja avalikes hoonetes, kus nende elatusvahendid eristatakse inimestelt: soojus, veeauru ja süsinikdioksiidi CO 2. Mitmete eluruumide ja avalike hoonete ruumide puhul antakse minimaalse õhu vahetamise määr.

Ventilatsiooniõhu koguse määramine liigse soojuse eemaldamiseks

Air, M 3 / H, mis on vajalik ruumis selgesõnalise liigse kuumuse eemaldamiseks, määratakse valemiga

L \u003d qyazb / c p (tu - tp),

kui QYAZB on selgesõnalise liigse soojuse arv, KJ / H (W), mis on võrdne ruumi (soojuskadude soojusega) selgesõnalise soojuse erinevusega ja toas tarbitud soojust (soojuskadu);

c, p - vastavalt spetsiifiline kuumus, kJ / kg · ° C (w / kg) ja märg õhu tihedus, kg / m3;

tÜ, TP on vastavalt eemaldatud ja sisendõhu temperatuur, ° C.

Eemaldatud õhu temperatuur piisava täpsusega saab määrata valemiga

tU \u003d TR. Z + T (H - 2) (4)

kus Tr.z on õhutemperatuur töö- või hooldatud tsoonis;

t on temperatuuri gradient, st õhutemperatuuri muutus kõrgusel, kuumade ruumide puhul, mis on 1 × 1,5 ° C / m, tavalise - 0,2 ÷ 1,0 ° C / m,

H on põrandast väljalaskeava keskele, m;

2 - tööpiirkonna kõrgus, m.

Tarneõhu temperatuur võetakse vastavalt tööpiirkonna vahemaa arvutamisele tarneõhu turustaja ja selle tüübi avamise keskele ning auku kuju. Tavaliselt temperatuur tp on väiksem kui õhutemperatuur 4 ° C juures 6 ° C.

Täieliku üleliigse kuumusega (niiskuse vabastamise korral) leitakse vajaliku õhu arvu vastavalt valemile

L \u003d QPIZB / (IU - IP), (5)

kui IU uurimisperiood on entalpia (soojuse sisaldav), eemaldatud ja varustatud õhu, kJ / kg. Väärtused õhu soojuse põlvkondade leidub tavaliselt konstrueerides diagrammi protsesside pakkumise toiteõhu assimilatsiooni ajal liigse soojuse ja niiskuse.

Ventilatsiooniõhu koguse määramine liigse niiskuse eemaldamiseks

Mitmes toas, kus Mooreholdings määravad (basseinid, pesumaja, vannituba jne), leitakse õhu kogus vastavalt valemile

L \u003d d / (du - dp) p, (6)

kus DU, DP on eemaldatud ja varustatud õhu niiskusesisaldus, G / kg sõltuvalt selle temperatuuri ja suhtelise õhuniiskusest. Niiskusesisalduse väärtusi leidub ka I-D diagrammi poolt.

Ventilatsiooniõhu koguse määramine kahjulike ainete eemaldamiseks

Kahjulike ainete eemaldamiseks vajaliku õhu kogus määratakse valemiga

L \u003d g / (PDK - SP), (7)

kus g on kahjulike ainete arv eraldatud, mg / m 3;

Eraldi tootmise seminarides (näiteks puidutöötlemine, mööbli tootmine jne) määratakse ventilatsiooniõhu kogus varjupaikadest pärit õhus, vihmavarjudest vastavalt tehnoloogidele.