Esialgsed andmed:
1. Termilise tasakaalu ruumide koostatakse kaks perioodi aasta:
kõrval Tl - sooja periood
nagu selgesõnalises soojus Σq I. ja täis soojus Σq P. .
kõrval Hp - külm periood
2. Välised meteoroloogilised tingimused (Moskva jaoks):
Tl: t h "a" \u003d 22,3 ° C; J N "A" \u003d 49,4 kJ / kg;
Hp: t N "B" \u003d -28 ° C; J N "B" \u003d -27,8 kJ / kg.
Niiskuse tulude arvutamine ruumi Σ W. .
Siseruumide õhutemperatuur:
Tl - t ei ületa 3 ° C üle 3 ° C parameetrite arvutatud temperatuuri kohal "A" abil;
HP - t b \u003d 18 ÷ 22 ° C.
Makse.
Arvutus algab aasta soojaast vanusest TlKuna õhuvahetus saadakse maksimaalselt.
Arvutusjärjestus (vt joonis 1):
1. ON J-D diagramm Rakenda () N. - välisõhu parameetritega:
t n "a" \u003d 22,3 ° C; J N "A" \u003d 49,4 kJ / kg
d n "a" .
Väliõhupunkt - () N. on lisajõgi punkt - () N .
2. Rakendage siseõhu pideva temperatuuri joont - isoterm t B.
t b \u003d t n "a" 3 \u003d 25,5 ° C.
kus: V - ruumi maht, m 3..
4. Tuginedes ruumi termilise stressi suurusele, leiame kõrguse temperatuuri gradiendi.
Temperatuuri gradient avaliku ja tsiviilhoonete ruumide kõrgusel.
t Y \u003d T B + GRAD T (H-H P.Z.), ºС
kus: N.
- ruumi kõrgus, m.;
h R.Z.
- tööpiirkonna kõrgus, \\ t m..
Kohta J-D diagramm Kandke väljamineva õhu isoterm t Y.*.
Tähelepanu! Õhuvahetuse mitmekesisusega rohkem kui 5, aktsepteeritud t y \u003d t b .
(Soojuse ja niiskuse suhte arvväärtus, me võtame 6 200).
Kohta J-D-diagramm Punkti 0 läbi temperatuuri skaalal kannab soojuse-niiske suhteliini arvuline tähendus 6,200 ja teostada tala protsessi läbi välisõhupunkti - () h paralleelse liini soojuse niiskuse suhte.
Protsessi protsess ületab joone isotermi sisemist ja väljuvat õhku Sisse ja punktis W. .
Punktist W. Me teostame püsiva entalpia ja pideva niiskusesisalduse joont.
6. Valemite kohaselt määrame õhuvahetuse täieliku soojuse
7. Arvutage ruumi inimeste jaoks vajaliku õhu regulatiivse koguse.
Minimaalne välisõhu varustamine ruumi.
| Hoonete ümbermõõt | Ruumid | Toetussüsteemid | |||
|---|---|---|---|---|---|
| loodusliku ventilatsiooniga | ilma loodusliku ventilatsioonita | ||||
| Õhuvool | |||||
| Tootmine | 1 inimesele, m 3 / h | 1 inimesele, m 3 / h | Õhuvahetuse mitmekesisus, H -1 | % kogu õhuvahetusest ei ole vähem | |
| 30*; 20** | 60 | ≥1 | — | Ilma ringlussevõtuta või ringlussevõtuta mitmekesisusega 10 H -1 ja rohkem | |
| — | 60 90 120 | — | 20 15 10 | Ringlussevõtuga paljude vähem kui 10 h -1 | |
| Avaliku ja halduskord | Vastavalt SNIPOVi asjakohaste juhtide nõuetele | 60 20*** | — | — | — |
| Elamu- | 3 m 3 / h per 1 m 2 | — | — | — | |
Märge. * 1 inimesele ruumide maht. Vähem kui 20 m 3
** 1 inimesele ruumi suurusele. 20 m 3 või rohkem
*** Visuaalsete ja tegelike saalide, kohtumiste puhul, kus inimesed on pidevalt kuni 3 tundi.
Edasine arvutus viiakse läbi suurema suurusega, mis põhineb klausli 6 või minimaalse välise õhuvarustuse põhjal.
Me teostame HP arvutust.
Arvutusjärjestus (vt joonis 2):
1. ON J-D diagramm Rakenda () N. - välisõhu parameetritega:
t N "B" \u003d -28 ° C; J N "B" \u003d -27,8 kJ / kg
ja määrake puuduv parameeter - absoluutne niiskus või niiskusesisaldus d n "b".
2. Võtke õhutemperatuur toas.
Termilise liia juuresolekul on parem võtta ülempiiri.
t b \u003d 22 ° C.
Sellisel juhul on ventilatsiooni maksumus minimaalne.
4. Tuginedes ruumi termilise stressi suurusele, leiame kõrguse suurendamise gradienti
Õhutemperatuuri gradient avaliku ja tsiviilhoonete ruumide kõrgusel
ja me arvutame õhu ülemisest piirkonnast eemaldatud õhu temperatuuri
t Y \u003d T B + GRAD T (H-H R.Z.), ºС
kus: N.
- ruumi kõrgus, m.;
h R.Z.
- tööpiirkonna kõrgus, \\ t m..
Kohta J-D diagramm Kandke väljamineva õhu t y isoterm.
5. Me aktsepteerime seda temperatuuri sisselaskeõhk T n erineb sisemise õhu temperatuurist ruumis T kuni 5 ° C-ni.
t n \u003d t b - 5 \u003d 22-5 \u003d 17 ° C.
Kohta J-D diagramm Kandke sisselaskeõhu isoterm.
6. Teostame konstantse niiskusesisalduse joone - d \u003d CONST. Väliste õhu punktist - () N. , isotermi.
Hankige punkt - () Et Õhuparameetritega pärast kalorite kuumutamist.
Samal ajal on see ka õhu sisselaskepunkt - () N .
Meie eeskuju jaoks võtame me soojuse niiske suurusega
Kohta J-D-diagramm Teostame joone soojuse niisulise suhte kaudu () 0 skaalal temperatuuri ja seejärel läbi õhupunkti - () N Teostame paralleelse liini soojuse kõvasuhe joont kuni ristmikku sisemise - t b ja jättes - t õhus. Punktid - () Sisse ja () W. .
7. Vastavalt valemitele määrame õhuvahetuse täies soojuses
Saadud numbrilised väärtused peavad kokku langema täpsusega ± 5%.
8. Õhuvahetuste saadud väärtusi võrreldakse regulatiivse õhuvahetusega ja on tehtud suured väärtused.
Tähelepanu!
Kui regulatiivne õhuvahetus ületab arvutatud ühe, siis on vaja toiteõhu temperatuuri ümberarvutamist.
Lõppkokkuvõttes saime kaks suurimat õhuvahetust: vastavalt TP ja HP.
Küsimus - kuidas olla?
Lahendus Valikud:
1. Tarnesüsteem loota maksimaalsele õhuvahetusele ja paigaldada pöörlemiskiiruse regulaator ventilaatori elektrimootori sisemise õhu temperatuuril. Heitgaasisüsteem on valmistatud kas loodusliku ringlusega või mehaanilise aktiveeritud samast pöörleva sageduse regulaatorist.
Süsteem on efektiivne, kuid väga kallis!
2. Tehke kaks imemisseadet ja kaks heitgaasipaigaldist. Üks pakkumine ja üks heitgaasi paigaldus töö HP. Toitesüsteem õhu soojendiga, mis on mõeldud välisõhu kütmiseks parameetritest "B" sissevoolu temperatuurini. Teine süsteemide paar - tarneseade Ilma kandjata töötab ainult TP.
3. Tehke ainult tarnimissüsteem HP-le esitamiseks ja ühe sama sööda heitgaasisüsteemi esitamiseks ning TP-i õhuvahetus toimub avatud akende kaudu.
Näide.
Haldushoones - atrium tuba, üldmõõtmega:
9 × 20,1 m
ja kõrgus - 6 M.
on vaja säilitada õhutemperatuur tööpiirkonnas ( h \u003d 2 m)
t b \u003d 23ºС ja suhteline õhuniiskus φ b \u003d 60%.
Kirglik õhk on varustatud temperatuuriga t n \u003d 18ºС .
Täielik soojuse hajutamine ruumis moodustavad
Σq täis. \u003d 44 kW,
selgesõnaline soojuse hajutamine on võrdsed Σ Q isne. \u003d 26. kw
niiskuse voolu on võrdne Σ w \u003d 32 kg / ch.
Otsus (vt joonis 3).
Et määrata nurkade koefitsiendi suurus, on vaja tuua kõik parameetrid vastavalt J - D-diagramm .
Σ Q täis. \u003d 44 kW × 3600 \u003d 158400 kJ / kg.
Selle põhjal on nurk koefitsient võrdne
Temperatuuri gradient ruumi kõrgusel on (määratleda lauale)
grad t \u003d 1,5ºС.
Seejärel on väljuva õhu temperatuur võrdne
t Y \u003d T B + GRAD T (H-H R.Z.) \u003d 23 + 1,5 (6-2) \u003d 29 ºС.
Kohta J - D-diagramm Me leiame punkti Sisse sisemiste õhuparameetritega () Sisse :
t b \u003d 23ºС; φ B \u003d 60%.
Me teostame arvu soojuseisundi suhet numbrilise väärtusega 4950 Temperatuuri skaalapunkti 0 läbi ja paralleelselt selle reaga teostame oma protsessi ray kodumaise õhupunkti kaudu - () Sisse.
Kuna toiteõhu temperatuur t n \u003d 18ºС Siis sissevoolu punkt N määratakse protsessi ja isotermi ray ristmikna t n \u003d 18ºС .
Väljuva õhu punkt W. See asub protsessi ja isotermi ray ristmikul t y \u003d 29 ºС .
Me saame võrdluspunktide parameetrid:
T \u003d 23ºС; φ B \u003d 60%; D \u003d 10,51 g / kg; J B \u003d 49,84 kJ / kg;
N t n \u003d 18ºС; d n \u003d 8,4 g / kg; J N \u003d 39,37 kJ / kg;
T y \u003d 29ºС; D y \u003d 13,13 g / kg; J Y \u003d 62,57 kJ / kg.
Määrata tarneõhu tarbimine:
- soojussisul
need. Me saame peaaegu sama õhu tarbimise tarbimise.
Seega on õhu vahetuskursi õigusdust väiksem kui 5.
Kuna õhuvahetuse mitmekesisus sissevoolu sissevoolu on rohkem kui 5, on vaja arvutada tingimusest, et siseõhu väljuv temperatuur t U. On vaja võtta võrdseid sisemiste õhutemperatuuri siseruumides t B..
t y \u003d t sisse
ja õhu koguse määramise valem oleks vormi:
- soojussisul
Supply ventilatsiooniühiku põhiline ahel Vt joonist 4.
1. tarneõhu tarbimine L. m 3 / H, ventilatsiooni- ja kliimaseadmete jaoks tuleks määrata arvutamisega ja võtta suuremad kulud, mis on vajalikud: \\ t
a) sanitaar- ja hügieenistandardid vastavalt lõikele 2;
b) plahvatusohutuse normid vastavalt lõikele 3.
2. Õhuvool tuleks määrata eraldi soojade ja külmade perioodide jaoks ja üleminekutingimustes, võttes rohkem väärtusi, mis on saadud valemitega (1) - (7) saadud väärtuste (pakkumise tihedusega ja kaugõhu tihedusega, võrdsed kuni 1,2 kg / m 3):
a) Liigne selgesõnaliselt soojust:
Termiline oja, mis sobib otse ja hajutatud päikesekiirgus, See tuleks kaaluda kujundamisel:
ventilatsioon, kaasa arvatud aurustuva õhu jahutusega, sooja perioodi jooksul;
konditsioneer - aasta soojade ja külmade ja külmade perioodide jaoks ning üleminekutingimustele;
b) massiga eristada kahjulikke või plahvatusohtlikke aineid;
(2)
Mitmete kahjulike ainete samaaegse valikuga meetmete mõju tõttu tuleks õhuvahetus määrata iga kõnealuse aine jaoks arvutatud õhukulude kokkuvõtmine: \\ t
c) liigse niiskuse (veeauru) puhul:
(3)
Niiskuse liigse ruumide puhul tuleks kontrollida õhuvahetuse adekvaatsust, et vältida kondensaadi moodustumist väliste õhkide arvutatud parameetrite sisepinnal külma hooaja jooksul välise õhu arvutatud parameetrite sisepinnal;
d) liigse soojuse liigne:
(4)
d) õhuvahetuse normaliseeritud mitmekordsuse kohta:
(5)
e) pakkumise õhu normaliseeritud tarbimise kohta:
(6)
(7)
Valemites (1) - (7):
|
L. w, Z. |
Õhuvool, mis on eemaldatud kohalike imemisruumide hooldatud või tööpiirkonnast ja tehnoloogiliste vajadustega, m 3 / h . |
|
|
Q, Q. h, F. |
liigne selgesõnaline ja täielik soojusvool tuba, W; |
|
|
õhu soojusvõimsus 1,2 kJ / (m 3 × ° C-ga); |
||
|
t. w, Z. |
õhutemperatuur ruumis hooldatud või tööpiirkonnas, eemaldatud kohalike imi süsteemide ja tehnoloogiliste vajaduste, ° C; |
|
|
t. l. |
Õhutemperatuur eemaldatakse ruumist väljaspool hooldatud või tööpiirkonda, ° C; |
|
|
t. sisse. |
Õhutemperatuur varustatud ruumi, ° C, määratakse vastavalt punktile 6; |
|
|
liigne niiskus siseruumides, g / h; |
||
|
d. w, Z. | ||
|
d. l. | ||
|
d. sisse. | ||
|
I. w, Z. |
spetsiifiline õhku, eemaldatud ruumide hooldatud või tööpiirkonnast kohalike imemissüsteemide ja tehnoloogiliste vajadustega, kJ / kg; |
|
|
I. l. |
spetsiifiline õhk eemaldati ruumist väljaspool hooldatud või tööpiirkonda, KJ / kg; |
|
|
I. sisse. |
konkreetse entalpia õhk, mis on varustatud ruumi. KJ / kg, määras kindlaks, võttes arvesse temperatuuri tõusu vastavalt lõikele 6; |
|
|
m. po. |
tarbimine iga kahjuliku või plahvatusohtliku aine, mis sisenedes õhku ruumi, mg / h; |
|
|
q. w, Z. , Q. l. |
kahjuliku või plahvatusohtliku aine kontsentratsioon õhus, eemaldati vastavalt ruumi hooldatud või tööpiirkonnale ja kaugemale, mg / m3; |
|
|
q. sisse. |
kahjuliku või plahvatusohtliku aine kontsentratsioon ruumile, mg / m3 osutatava õhk; |
|
|
V. p. |
ruumi maht, m \u200b\u200b3; Ruumide puhul tuleks võtta 6 m kõrge ja rohkem V. p. = 6 A. ; |
|
|
toa piirkond, m 2; |
||
|
inimeste arv (külastajad), töökohad, seadmete seadmed; |
||
|
normaliseeritud õhuvahetuse mitmekesisus, H -1; |
||
|
normads pakkumise õhuvool ruumi 1 m 2 korruse kohta, M 3 / (H × M2); |
||
|
normads Spetsiifiline tarneõhu tarbimine 1 inimesele, m 3 / h, 1 töökoht, 1 külastaja või seadmete üksus. |
Õhuparameetrid t. w, Z. , d. w, Z. , I. w, Z. Te peate olema võrdne arvutatud parameetritega sektsiooni hooldamisel või tööpiirkonnas. 2 nendest standarditest ja q. w, Z. - Võrdne MPC toa tööpiirkonnas.
3. Õhuvoog plahvatusohtliku ohutuse normide tagamiseks määratakse valemiga (2).
Samal ajal valemis (2) q. w, Z. ja q. l. tuleks asendada 0,1-ga q. g. , mg / m 3 (kus q. g. - Leegi proliferatsiooni madalam kontsentratsioonipiir gaasile, aurule ja tolmuste segudele).
4. Õhuvool L. ta. , m 3 / h Õhuküteventilatsiooniga ei tohi määrata valemiga
(8)
5. Õhuvool L. mt. perioodiliselt töötavate ventilatsioonisüsteemide nominaalse tootlikkuse L. d. , M 3 / H antakse põhjal n.Kaevandamine, katkestatud süsteemi töö 1 tund valemiga
(9)
6. temperatuur toiteõhu, mis on varustatud ventilatsioonisüsteemide poolt kunstliku motivatsiooni ja kliimaseadmega, \\ t t. sisse. ° C, tuleks määrata valemitega:
a) töötlemata välisõhuga:
(10)
b) välimise õhuga jahutatakse tsirkuleeriva veega adiabaatilise tsükli abil, mis vähendab selle temperatuuri D.t. 1 ° С:
c) töötlemata välimise õhuga (vt lõik "A") ja kohalik lendude siseruumides, mis vähendavad selle temperatuuri D.t. 2 ° С:
d) välimise õhuga jahutatakse tsirkuleeriva veega (vt lõik "B") ja kohalik Dument (vt lõik ""): \\ t
e) välisõhuga soojendusega õhu soojendis, mis suurendab selle temperatuuri D.t. 3 ° С:
18. liide.
Kohustuslik
Vähendatud õhutemperatuur suveperiood ADIAATICi aurustumisprotsessi kasutamine
Mitmete tööstusharude ettevõtetes, mis asuvad kuiv ja kuuma kliima piirkondades, on selgesõnalise soojuse vabastamine valitsev väikeste niiskuste heitmetega. Et vähendada toiteõhu temperatuuri suvel, kasutatakse adiabaatset aurustamisprotsessi. Sellise temperatuuri vähendamise meetodi olemus on järgmine. Välisõhku töödeldakse niisutuskambris, sisestades märja termomeetri pritsiva vee tilkadega kokkupuutesse niiskuse lähedal (praktiliselt suhteline niiskus? \u003d 95%) niiskuse hindamise tõttu sel juhul. Ilmselgelt tekib aurustamine ainult siis, kui töödeldud õhus on suhteline niiskus alla 100%. Vedeliku aurustamise protsessis on vee soojusallikas õhk õhk ja soojusülekande seisund on õhu ja vee temperatuuri erinevus. Vee temperatuuril t m, vastab see erinevus temperatuuri psühhomeetrilisele erinevusele.
Kirglik õhk, mis annab soojusvahetuse tulemusena veega ja jahutatud soojusvahetuse tulemusena. Teoreetiliselt, kui täielik küllastumine on saavutatud, peaks lõplik õhutemperatuur olema võrdne märg termomeetri T m temperatuuriga, vaid konditsioneeri niisutuskambri tegelikes tingimustes sellise õhu seisundi saavutamiseks ebaõnnestub. Seega, kui seda kasutatakse õhutemperatuuri vähendamiseks vedeliku aurustumise protsessi õhutemperatuur aasta suveperioodil, peaks ainult niisutuskamber toimima kõigist düüsi konditsioneeri peamistest sõlmedest. Pööramine Vesi kaamera niisutamise ajal töödeldud õhuga kokkupuute ajal võtab märja termomeetri temperatuur.
Spetsiaalsed jahutusseadmed ei ole vajalikud. Kogusumma pritsiva vee, ainult 3 ... 5% aurustub ja ülejäänud vesi langeb kaubaalusena, kust see on suletud pumba ja söödetakse pihustid. Vee toitmine toimub automaatselt palli kraana abil.
Kuna lisatud vee kogus on pisut, võib allutamise vedeliku temperatuuri võrduda niiske termomeetri temperatuuriga ja töödeldud õhu lõpp-seisund määratakse ID-diagrammis (vt joonis 6.1) Ristumiskohas i \u003d CONST, veedetud läbi selle välimise õhu punkti (suvel), kõveraga? \u003d 95%. Väli õhu esialgsed parameetrid tähistavad t n ja? N ja sisemise õhu arvutatud parameetrid - läbi t b ja? sisse. Kus? Q võib muuta lubatud piirides (vt tabelit. 3.2 ... 3.4), s.o? B \u003d a ... b, nagu selle õhu töötlemise meetodi puhul, ei ole võimalik säilitada suhtelise õhuniiskuse püsivat kindlat väärtust? sisse.
Joonisel fig. 1 kujutatud skemaatiline skeem Kliimaseadmed suvel kasutavad adiabaatilise protsessi. Tähed n, N ja in teatud osade ahela, see on siduv I-D diagrammi (joonis fig 2), millele õhu seisund ahela vastavates osades tähistab samade tähtedega.
Joonis 1. Kliimaseadme süsteemi skeem suvel, kasutades adiabaatilist õhu töötlemise protsessi: 1 - konditsioneeritud tuba; 2 - kliimaseade; 3 - esimese kuumutamise kalorifer; 4 - Niisutuskamber; 5 - teise kuumutamise kalorifer; 6 - Ventilaator
Joonis 2. Building i-D diagrammi diababaratic töötlemise protsessi düüsi kliimaseadme suvel
Välisõhk G, kg / h koguses siseneb konditsioneer 2 (vt joonis 1) ja pärast töötlemist - ruumi 1. Väljatõmbeõhk eemaldatakse väljalaskesüsteemi abil väljatõmbeõhk. Sellist kliimaseadme skeemi nimetatakse otseseks. Joonisel fig. 1 Konditsioneer on tingimuslikult jagatud kolmeks osaks vastavalt elementide komponentidele.
Kliimaseadme konstrueerimine I-D-diagrammile algab punkti H rakendamisega, mis iseloomustab välimise õhu seisundit (vt joonis 2). Kuna suveperioodil on mõlemad nii puudega, siis välimine õhk parameetritega T N, D N,? N siseneb vihma ruumi (niisutuskamber), kus, kui kontaktis veepiisadega, millel on märja termomeetri temperatuur, tekib adiabaatilise aurustamise protsess, mis ID-skeemil vastab NP adiabaatilisele talale (nurk koefitsient? WC \u003d 0). Protsess lõpetatakse selle tala ristumiskohas kõveraga? \u003d 95%. Sellisel juhul on adiabaatilise protsessi kasutamisel äärmiselt võimalik temperatuur t p.
Seega väheneb õhutemperatuuril kindlaksmääratud töötlemisel? T \u003d t n - t p. Õhu soojuse tekitamine säilitatakse ligikaudu konstantsena. Joonist. 2 Võib näha, et mida rohkem on näha? n, vähem? t. Seepärast sobib adiabaatilise protsessi kasutamine toiteõhu temperatuuri vähendamiseks ainult välisõhu suhtelise õhuniiskuse suhteliselt madalatele väärtustele.
Kõigepealses tingimustes on punktide parameetrid pakkumise õhu parameetrid. Kui kuumuse ja niiskuse kogus on teadaolevalt siseruumides ja seetõttu protsessi protsessi nurgategur? P, seejärel protsessi edasine ehitamine toodetakse nii. Pärast punkti N viidi läbi (vastab ruumis toimuvale protsessile) enne selle ületamist isoterm, mis vastab sisetemperatuuri määratud väärtusele. Olles määranud punkti punkti asendi, s.o. Selle parameetreid saab kasutada valemiga (1), arvutada toiteõhu ventilatsiooni õhu kogus.
Kui punkt B vastab suhtelise õhuniiskuse vastab määratud piiridele (? B \u003d a ... b), siis loetakse protsessi ehitamist täielikuks. Praktikas on sellised tingimused sageli kokku pandud, mille kohaselt toa õhu konditsioneerimisprotsessi muutmise tala rida läbib suhtelise õhuniiskuse kõrge väärtuste tsoonis, seega koordinaadid (mis on parameetrid ) osutavad lubatud piirides. Sellistel juhtudel, kui töötlemisel välisõhu, on soovitatav kasutada kliimaseadme skeemi näidatud joonisel fig. 3. See skeem näeb ette ainult välimise õhu osa varustamise vihmaruumi ja ülejäänud töötlemata õhk segatakse töödeldud õhuga, kasutades möödavoolukanalit.
Joonis 3. Kliimaseadmete skeem suvel, kasutades adiabaatset töötlemisprotsessi ja välisõhu segamise osa niisutuskambri taga asuvas tsoonis (Positsiooni numbrid vastavad joonisele fig 1)
DP-d, kg / h välisõhu töödeldud osa on parameetrid vihmaruumi sisselaskeava parameetrid, mis vastavad punktilele H (joonis fig 4) ja niisutuskambri väljalaske ajal - olekuparameetrid iseloomustavad punkti o (adiabaatilise protsessi tulemusena). Teine osa õhu summas (G B koos H-riigiga, mis möödub niisutuskambrisse, segatakse õhuga tekkiva õhuga õhuga kokkupuutes. Termodünaamilise protsessi tulemusena Saadud segu koguses G 0 on parameetrid seisundi tarneõhu, mis vastab ID-punkti diagrammi P. Kui tarneõhu saabub ruumi, on ruumides seatud siseõhku (punkt b). koos Need parameetrid, õhk eemaldatakse väljatõmbeventilatsioonisüsteemi ruumist.
Joonis 4. Ehitus õhiajalise õhurõhu adiabaatilise töötlemise I-D diagrammile suvel segades osa õhk-õhust niisutuskambri taga
Kaaluge selle töötlemisprotsessi ehitamist välisõhu töötlemise käigus I-D diagrammi kliimaseadme käigus (vt joonis 4). Allikaandmed on välimise ja siseõhu arvutatud parameetrid ning protsessi protsessi nurkjuhiline koefitsient. I-D-diagrammi protsessi konstrueerimine algab punkti H rakendamisest, millel on välimise õhu parameetrid. Järgmisena läbi punkti H, adiakaalase aurustamisprotsessi ray (? WC \u003d 0) enne kõvera ületamist? \u003d 95%, saades punkti o, mille parameetrid määravad õhu seisundi, jättes vihma ruumi kokku g. Siis I-D skeemil vastavalt nimetatud sisemise õhuparameetritele, punkt sisse (antud juhul? Aktsepteerib üsna teatud väärtust). Punkti kaudu ray, mis vastab protsessi ruumi, enne ületades seda tala, kuid vastab adiabaatse protsessi niisutuskambris. Ristumiskohas P määrab lisavarude parameetrid, mis on saadud välisõhu segamisega konditsioneeris töödeldud möödavoolu ja õhuga.
Kuna konstruktsiooni tulemusena kindlaksmääratud tarneõhu parameetrid, saab selle numbrit arvutada valemiga (1). Selleks, et määrata õhuvarustuse kaudu edastatud õhu kogus ja DP-d ja möödaviigu õhukanalis G B, kasutame selle osa, millest see järeldub, et g b \u003d g 0
Rain-ruumi läbiva õhu kogus, G DP \u003d G 0 - G b.
Niiskuse kogus on, kg / h, et aurustata aurustataks õhu alloleva õhu niisutamiseks, saab määrata valemiga
Leiutisekohase õhk ei saa kasutada juhul, kui parameetrid (soojuse ja niiskusesisaldus) toiteõhu on allpool vastavate väliste õhuparameetrite. Sellistel juhtudel on soovitatav kohaldada õhu töötlemise kava selle jahutuse ja kuivatamisega.
Bassein riigis suvila,
Varustatud pakkumise ja väljatõmbeventilatsiooniga.
Üha enam muutub üldtunnustatud puhkuse ja kommunikatsiooni koht basseinideks ja olenemata suurusest. Aga nii et see tuba on tõesti mugav, on vaja vabaneda liigsest niiskusest, tavalisest basseini kaaslast.
See niiskus muidugi tuleb eemaldada. Seda saab teha ventilatsiooniga. Muud võimalused liigse niiskuse kõrvaldamiseks, nagu absorptsioon ja drenaaž jahutusmasinates, on tarbetult teedel ja samal ajal üldse mitte.
Mida tuleb aparaadi basseini ajal arvesse võtta ja selle tõhusa ventilatsioonisüsteemi tagamise?
Üksiku basseini ehitamisse investeeritud märkimisväärsed vahendid on õigustatud ainult siis, kui seda toetab soovitud temperatuur, niiskus ja õhu kiirus kohas, kus inimesed on, mitte mainida vajaliku hapniku koguse säilitamist ja kahjulike lisandite eemaldamist.
Ventilatsiooni arvutamisel ja projekteerimisel ning vajadus püüda tagada, et aurustamine oleks minimaalne. Mida kõrgem on vee temperatuur basseinis, seda suurem on niiskuse aurustamine pinnast, suurema jõudlusega peaks olema ventilatsioonisüsteem. Eespool ja ventilatsiooni energiatarbimine. Aurustamist saab vähendada, vältides liiga kõrge vee temperatuuri ja säilitades maksimaalse suhtelise õhuniiskuse. Seal on väga oluline kontrolli suhtelise õhuniiskuse basseiniruumis. Sellises külmas kliima, nagu vene, võib ehituskonstruktsioonide lähenemine olla tõsine negatiivsed tagajärjed. Kõigepealt mõjutavad metallmaterjalid, mille suhtes kohaldatakse korrosiooni tõttu niiskuse kondenseerumise tõttu nende pinnal. Lisaks hävitatakse hoone struktuurid ja toetavad struktuurid nende sees niiskuse külmutamise tõttu. Suhteline niiskus basseinide ruumides peaks olema 50-60%. Üle toob kaasa niiskuse kondenseerumiseni ja madalamad näitajad loovad inimestel ebamugavustunnet.
Seega, kui ventilatsiooni korraldamisel basseinis tuleb arvesse võtta järgmisi kohustuslikke tingimusi:
- minimaalne võimalik vee aurustumine basseini pinnalt;
- mugavuse pakkumine külastajatele;
- niiskuse kondenseerumise vältimine hoone aedade sisepindadel.
Enamikus Euroopa riikides hoitakse vee temperatuuri basseinis spordi ujumise puhul 22-24 ° C juures, heaoluga ujumine, see tõuseb 24-26 ° C õhutemperatuur basseiniruumis - 24 kuni 26 O C suhtelise õhuniiskuse 40-60%. Soovitatavad arvutatud vee ja õhu parameetrid basseinidele American standarditele on laiem vahemik (vt tabel 1).
Kui basseini kasutatakse samaaegselt heaolu ja spordi ujumiseks, tundub parameetrite kõige optimaalne kombinatsioon vee temperatuur 27 ° C ja õhutemperatuur 28 ° C.
Kui ventilatsiooniseadme sisseehitatud ja kinnitatud basseinides peate meeles pidama, et need peaksid olema varustatud eraldi liimiga ja väljalaskesüsteemidEi ole seotud peahoone salajaste süsteemidega, kuna basseini ruumides ja peahoone ruumides on tavaliselt erinevad funktsionaalsed kohtumised ja järsult erinevad sisemised soojusvormid. Basseiniruumis on madal rõhk (5% madalam atmosfääri), et luua "tühjenemise" ja takistada niiske õhu leviku basseinist läbi ülejäänud hoone. See saavutatakse liigse mahuga. väljalaskeõhk üle pakkumise.
Tarneõhu jet ei tohiks suunata vee pinnale. Õhu liikuvus vesipinnal peaks olema minimaalne ja mitte üle 0,05 m / s. - liikuvuse suurenemine toob kaasa vee aurustumise märkimisväärse suurenemise, suhtelise niiskuse reguleerimise halvenemise ja ventilatsioonisüsteemi energiatarbimise suurenemise suurenemise. Õhukiirus basseini ümber asuva ruumi põrandal peaks olema 0,13 m / s jooksul, nii et ujujad ei kogenud ebameeldivaid tunnet aurustuva jahutamise eest.
Kondenseerumise ruumi ümbritsevate disainilahenduste sisepindade üsna tõhus kaitse tagab need pinnad pinnad. Soe ja kuiv suremas õhk, mis on suunatud mööda klaasimist, soojendab pinda, takistab veeauru kondenseerumist ja kuivab pihusti. Soovitatav on kasutada tarneõhu pakkumist maa-aluste kanalitega, vabastades vertikaalsete pihustuste vabastamist alt ülespoole välisaarte. Samal ajal ei too kõrge õhu vabanemisega määrad kaasa eelnõude moodustumisele ega tekita ebamugavustunnet. Laevalgustite ja õhusõidukitevastaste laternate kaitsmiseks on üsna raske kondensaadi kaitsta. Kirglik õhk on soovitatav saata lampide paigalduskohale. Selle joad tuleks moodustada nii, et nad panid nende ümbritsevate struktuuride sisepindadele, mille temperatuur võib olla madalam kui õhu kastepunkt. Absoluutne niiskus õhku ja seega temperatuur kastepunkti kogu maht basseini piisavalt suure täpsusega võib pidada samaks. Seetõttu ei ole vaja ühtlustada suurte ruumide kõrgete ruumide õhukõrguse parameetreid.
Õhukanalid, koorimine puhastati sooja õhku põrandatele,
Airling ventiilid õhuvoolu juhtimiseks.
Kui ruumis, kus bassein asub mingil põhjusel, siis on võimatu õhku tarnida alt, siis saate kasutada toiteõhu pakkumist põrandalennukite peale väliste aedade ja klaaside peal. See on liiga efektiivne meetod Air Exchange'i organisatsioon.
Tabel №1
Kuna basseinide ruumides on ohtu ülepinge ehitamise struktuuride, ventilatsiooni ja küttesüsteemide disainerite määramise ja valiku meetmete soojuse ja niiskuse isolatsiooni väliste aedade peaks töötama tihedas kontaktis arhitektidega. Talveperioodil peaks ümbritsevate struktuuride isolatsioon tagama nende sisemise temperatuuri säilitamise kõrgemale kui toa õhu kastepunkti temperatuuril. Akende kujundus peaks samuti tagama soojuskaitse Window Bakes. Kuna aknaklaas on kõige tõenäolisem kondensatsiooni koht, on soovitatav kasutada kolmekordseid klaasimist aknaid.
Õhukuivatite kasutamine ei lahenda basseinide ventilatsiooniprobleeme. Nad ei eemalda lõhnu, ärge andke sööda värske õhk, Loo ebaühtlane õhuvool suurenenud kiirusega. Lisaks on külmutustsükli kasutavad kuivatid ise soojuse allikad. Kuivatusaine kasutamisel tuleb ruumi elektriohutust pöörata erilist tähelepanu. Ventilatsiooni- ja õhukuivatitel on võimalik jagada, kuid see nõuab täiendavat analüüsi ja arvutusi.
Kui bassein on asjakohane, on soovitatav pakkuda veepinna varjupaika spetsiaalse kilega. See vähendab ventilatsioonisüsteemi jõudlust ja kasutage vajaduse korral kulutõhusat töörežiimi.
Sin visata tänaval ulatuslike seadmetega on üsna puhas, soe ja märg õhk basseinist ja mitte kasutada seda sooja. Seetõttu kasutatakse kõige sobivamat rakendust toiteallikate basseinides väljatõmbeõhu soojuse kasutamisega. Net õhu aurutamise peidetud kuumus üsna kõrge temperatuuriga võib oluliselt suurendada nende seadete taastumise tõhusust ja nende kasutamine vähendab ventilatsiooni energiatarbimist ja tegevuskulusid.
Arvestades, et välimine õhk erinevatel aegadel on erinev niiskusesisaldus (talvel on madal, suvel kõrge), summa õhu sisselaskeava assimilatsiooni assimilatsiooni vabanenud pinnalt basseini ja säilitada Vajalik suhteline niiskus ruumis, on palju varieerunud, st Talvel on nõutav minimaalne õhuvahetus ja suvel - maksimaalne. Basseini teenindavate fännide toimimise muutmine on võimalik saavutada praeguse sagedusmuunduri abil kombinatsioonis heitgaaside õhukanalisse paigaldatud suhtelise niiskuse anduriga ja annab signaali, et muuta mõlema fännide pöörete arvu (pakkumine ja väljalaske) suhtelise õhuniiskuse vähenemisel või suurendamisel ruumis. Samal ajal salvestatakse sissetuleva õhu soojendamiseks vajalik termiline energia märkimisväärselt ja säilitanud kvantitatiivne suhe hoitakse varude ja väljatõmbeõhu vahel.
Tabelit (vt lisa) võib vaadelda sõltuvalt välis- ja siseõhu parameetritest ning vee temperatuur basseinis muudab õhuvahetust siseruumides erinevates aastatel.
Ülaltoodud illustratsioonid (Design, paigaldus, kasutuselevõtt ja käivitussüsteemide kohaletoimetamine viidi läbi CJSC "inseneri seadmete" spetsialistide poolt) Näita, kuidas te tõesti korraldate ventilatsioonisüsteemi riigi suvila basseinis. Kompaktne toiteplokk asetatakse ruumi põranda all basseiniruumi põranda all. See on varustatud veesektori juhtimisseadme ja automatiseerimissüsteemiga, mis võimaldab majanduslikult veeta jahutusvedelikku, muutes paigaldamise toimivust sõltuvalt välimise õhu parameetritest. Kirglik õhk tarnitakse ruumisse põrandavõrgu kaudu välisseinte ja akende all asuvate kuumuste radiaatorite kaudu, kus see on lisaks soojendusega ja välimise aiad ja klaasid. Ülemisest tsoonist eemaldatakse õhk läbi ühe heitgaasisevõrega.
Võib-olla tunduvad mõned, et ruumide tõhusa ventilatsiooni korraldamine basseiniga, asi on liiga keeruline, häiriv ja kallis. Aga kogemus näitab, vastupidavus ja tugevus bassein ise, samuti tervise ja meeleolu omanikud otse sõltub kvaliteedi ventilatsiooni struktuuride.
Insenerid: A. Aleksashin, R. Ovchinnikov, S. Titayev
CJSC-i inseneri seadmed "
taotlus
| Välistemperatuur | Suhteline niiskus Väline. õhk | Välisõhu niiskusesisaldus | Siseõhu temperatuur | Suhteline niiskus sisemine. õhk | Mere temperatuur basseinis | Kokku niiskuse hukkamised | Õhuvahetus 1 miljoni kohta. Vesi peeglid |
| t n, o koos | f h,% | d h, g / kg | t, o koos | f b,% | t w, o koos | M, kg / h | L 1m.kv. , m 3 / h |
| 1 | 3 | 4 | 7 | 9 | 29 | 41 | 50 |
| Sooja periood | |||||||
| 28.5 | 41.16 | 9.98 | 26 | 50 | 26 | 4.011 | 26.74 |
| 28.5 | 41.16 | 9.98 | 28 | 50 | 26 | 3.432 | 13.80 |
| 28.5 | 41.16 | 9.98 | 28 | 50 | 28 | 4.380 | 38.81 |
| 28.5 | 41.16 | 9.98 | 30 | 50 | 28 | 3.734 | 24.76 |
| 28.5 | 41.16 | 9.98 | 30 | 50 | 30 | 5.041 | 58.27 |
| Üleminekuperiood | |||||||
| 8 | 22.5 | 5.76 | 26 | 50 | 26 | 4.011 | 32.25 |
| 8 | 22.5 | 5.76 | 28 | 50 | 26 | 3.432 | 23.18 |
| 8 | 22.5 | 5.76 | 28 | 50 | 28 | 4.380 | 30.44 |
| 8 | 22.5 | 5.76 | 30 | 50 | 28 | 3.734 | 21.41 |
| 8 | 22.5 | 5.76 | 30 | 50 | 30 | 5.041 | 30.04 |
| Külm periood | |||||||
| -28 | 75.69 | 0.29 | 26 | 50 | 26 | 4.011 | 18.24 |
| -28 | 75.69 | 0.29 | 28 | 50 | 26 | 3.432 | 14.11 |
| -28 | 75.69 | 0.29 | 28 | 50 | 28 | 4.380 | 18.32 |
| -28 | 75.69 | 0.29 | 30 | 50 | 28 | 3.734 | 13.88 |
| -28 | 75.69 | 0.29 | 30 | 50 | 30 | 5.041 | 19.24 |