Välised laagri seinad peavad olema vähemalt arvutatud tugevuse, stabiilsuse, kohaliku kortsunud ja soojusülekande resistentsuse jaoks. Teada saama milline paksus peaks olema telliskivi seina , On vaja teha oma arvutus. Selles artiklis vaatame kandevõime arvutamist telliskivi müüritineja järgmistes artiklites - muud arvutused. Selleks et mitte jätta uue artikli väljundi, tellida uudiskirja ja te untsi, mis peaks olema seina paksus pärast kõiki arvutusi. Kuna meie firma tegeleb suvilate ehitamisega, on see madala tõusu ehitamine, siis kaalume kõiki selle kategooria arvutusi.
Kandjad Seda nimetatakse seintele, mis tajuvad koormust kattuvate katteplaatide, talade jne tajudest.
Te peaksite kaaluma ka külmakindluse tellise templit. Kuna igaüks ehitab maja ise, vähemalt sada aastat, siis kuiva ja normaalse niiskuse režiimis ruumide, brändi (M RZ) võetakse 25 ja kõrgem.
Maja ehitamise ajal, suvila, garaaž, host. Bruks ja muud süsteem, millel on kuiv ja tavaline niiskuse režiim, on soovitatav kasutada õõnsaid telliseid väliste seinte jaoks, kuna selle soojusjuhtivus on madalam kui täistööajaga. Seega, soojustehnoloogia arvutamisega, paksus isolatsiooni lülitub vähem, et Savoom raha selle ostmisel. Täisaaastased tellised väliste seintele tuleb rakendada ainult vajaduse korral müüritise tugevuse tagamiseks.
Brick müüritise tugevdamine See on lubatud ainult siis, kui telliskivi ja lahenduse brändi suurenemine ei võimalda nõutavat kandevõimet pakkuda.
Näide arvutamise näide telliskivisein.
Brickwork'i kandevõime sõltub paljudest teguritest - telliste brändist, lahenduse hinne, avade ja nende suurusest, seinte paindlikkust jne. Laekaalu arvutamine algab arvutusskeemi määratlusega. Vertikaalsete koormuste seinte arvutamisel peetakse seina pinnaga kinnitatud tugevatele tugedele. Horisontaalsete koormuste (tuule) seinte arvutamisel peetakse seina jäigalt kinni. Oluline on mitte segada neid skeeme, sest hetked on erinevad.
Hinnangulise osa valik.
Arvutatud kurtide seintes on I-I ristlõige pikisuunalise jõuga N ja maksimaalne painutusmoment M. on sageli ohtlik iI-II JAGUKuna painutusmoment on veidi väiksem kui maksimaalne ja võrdne 2 / 3M-ga ning koefitsiendid m G ja φ on minimaalsed.
Avadustega seintel aktsepteeritakse osa hüppajate alumises tasemel.
Vaatleme ristlõike i-I-i.
Mineviku artiklist Koristamise koormus esimesel korrusel Võtke saadud koormuse väärtus, mis sisaldab koormusi esimese korruse kattumist P 1 \u003d 1,8t ja ülaltoodud põrandad G \u003d g P + P. 2 + G. 2 = 3.7T:
N \u003d G + P 1 \u003d 3,7T + 1,8T \u003d 5.5T
Slabi kattumine tugineb seinale vahemaa A \u003d 150 mm. Pikisuunaline jõud p 1 kattumist on vahemaa A / 3 \u003d 150/3 \u003d 50 mm. Miks 1/3? Kuna tugipiirkonna all oleva stressi krunt on kolmnurga kujul ja kolmnurga raskuskese on vaid 1/3 toetuse pikkusest.
Ülejäänud põrandate G koormus loetakse keskel rakendatakse.
Kuna ülemmääraplaadi koormus (P 1) ei rakendata sektsiooni keskel, vaid kaugusel sellest võrdsest:
e \u003d H / 2 - A / 3 \u003d 250 mm / 2 - 150mm / 3 \u003d 75 mm \u003d 7,5 cm,
see loob painutusmomendi (m) sisse i jagu-I. Hetk on õla tugevuse töö.
M \u003d p 1 * e \u003d 1,800 * 7,5 cm \u003d 13,5 t * cm
Siis ekstsentrilisus pikisuunalise jõu on:
e 0 \u003d m / n \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm
Kuna kandeseina paksus on 25 cm, siis arvutasin juhusliku ekstsentrilisuse väärtuse E ν \u003d 2 cm, siis kogu ekstsentrilisus on:
e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm
y \u003d H / 2 \u003d 12,5 cm
Juures 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.
ADKI kõrge tsentraanialise tihendatud elemendi tugevus määratakse valemiga:
N ≤ m g φ 1 r a c ω
Tegurid m G. ja φ 1. Vaatlusaluse osa I - i on võrdsed 1.
Et täita arvutamisel seinad stabiilsuse, see on vaja kõigepealt tegeleda nende klassifikatsiooni (vt Snip II -22-81 "Stone ja Commocatament Designs", samuti Snip toetus) ja mõista, milliseid seinad on :
1. Laagrid - Need on seinad, millel kattuvad tahvlid, katusekujunduste jne tahvlid jne. Nende seinte paksus peaks olema vähemalt 250 mm (telliskivide jaoks). Need on maja kõige vastutustundlikumad seinad. Nad peavad loota tugevusele ja stabiilsusele.
2. Isekantavad seinad - Need on seinad, mida miski ei lase, kuid neil on koormus kõigist kattuvatest põrandatest. Sisuliselt kolmekorruselises majas on selline sein kolme korruse kõrgus; Koormus sellele ainult oma massil müüritise on märkimisväärne, kuid isegi küsimus stabiilsuse sellise seina on väga oluline - kui sein eespool, seda suurem risk selle deformatsioonide.
3. Mitte-lõõgastav seinad - Need on välised seinad, mis puhata kattuvad (või teistele struktuurielementidele) ja koormus neile langeb põranda kõrgusest ainult seina seintel. Vabade seinte kõrgus ei tohiks olla rohkem kui 6 meetrit, vastasel juhul lähevad nad ise toetava kategooriasse.
4. Vaheseinad on siseseinad Vähem kui 6 meetri kõrgune, tajuda ainult koormust oma kaalust.
Me tegeleme stabiilsete seinte küsimusega.
Esimene küsimus, mis tuleneb "hääletamata" isikust: hästi, kus saab seina läheb? Leia vastus analoogia abil. Võtke raamat kõvakaanetis ja pane see servale. Mida rohkem raamatuvorming, seda vähem on selle stabiilsus; Teisest küljest, kui raamat paksem, seda parem see seisab serval. Sama olukord seintega. Seina stabiilsus sõltub kõrgusest ja paksusest.
Nüüd võtame halvima võimaluse: õhukese suure vormi õhuke sülearvuti ja panna servale - see ei kaota mitte ainult stabiilsust, vaid ka paindub. Nii et seina, kui paksuse ja kõrguse suhet ja kõrguse suhet ei täheldata, hakkab lennukist ja aja jooksul painutama - pragunema ja kollaps.
Mida sa vajad sellise nähtuse vältimiseks? Vaja uurida PP 6.16 ... 6.20 SNIP II -22-81.
Kaaluge näidete stabiilsuse määramise küsimusi.
Näide 1. Partitsiooni manustatakse M25 margist M25 M4-klassi lahuses, mille kõrgus on 3,5 m, paksus 200 mm, 6 m laiune, mis ei ole seotud kattumisega. Sepis ukse avamisel 1x2.1 m. Vajalik on määrata partitsiooni stabiilsus.
Tabelist 26 (lk 2) määrame müüritise grupi - III. Leia tabelid 28? \u003d 14. Sest Jaotis ei ole ülemises osas fikseeritud, on vaja vähendada β väärtust 30% võrra (vastavalt punktile 6.20), st β \u003d 9.8.
k 1 \u003d 1.8 - partitsiooni, mitte kandja koormusega selle paksusega 10 cm ja k 1 \u003d 1,2 - vaheseina paksusega 25 cm. Interpolatsioonis leiame meie partitsiooni paksusega 20 cm k 1 \u003d 1.4;
k 3 \u003d 0,9 - avadega vaheseinad;
sO K \u003d K 1 K 3 \u003d 1,4 * 0,9 \u003d 1,26.
Lõpuks β \u003d 1,26 * 9,8 \u003d 12.3.
Leia vaheseotuse ja selle paksuse kõrguse suhe: h / h \u003d 3,5 / 0,2 \u003d 17,5\u003e 12.3 - seisundit ei teostata, sellise paksuse vaheseina antud geomeetriaga ei saa teha.
Mis viisil saab selle probleemi lahendada? Proovime suurendada lahenduse brändi M10-le, seejärel muutub munagrupi vastavalt β \u003d 17 ja võttes arvesse koefitsiente β \u003d 1,26 * 17 x 70% \u003d 15< 17,5 - этого оказалось недостаточно. Увеличим марку газобетона до М50, тогда группа кладки станет I , соответственно β = 20, а с учетом коэффициентов β = 1,26*20*70% = 17.6 > 17.5 - Tingimus toimub. Samuti oli võimalik ka suurendamata gaseeritud betooni brändi suurendamata, asetage vaheseina struktuurne tugevdamine vastavalt punktile 6.19. Siis β suureneb 20% ja seina stabiilsus on varustatud.
Näide 2.Outdoor mitte-lõdvestunud seina kerge müüritise valmistatud telliskivi M50 brändi M25 brändi lahendus. Seina kõrgus on 3 m, paksus on 0,38 m, seina pikkus on 6 m. Kahe akende suurusega seina on 1,2x1.2 m. Seina stabiilsuse määramine on vajalik.
Tabelist 26 (lk 7) määrame müüritise grupi - i. Tabelites 28 leiame β \u003d 22. Sest Seina ei ole ülemises sektsioonis fikseeritud, on vaja vähendada β väärtust 30% võrra (vastavalt punktile 6.20), s.o. β \u003d 15,4.
Leiame koefitsiendid K tabelites 29:
k 1 \u003d 1.2 - seina jaoks, mis ei kanna koormust oma paksusega 38 cm;
k 2 \u003d √A n / a b \u003d √1.37 / 2.28 \u003d 0,78 - seinad avadega, kus A B \u003d 0,38 * 6 \u003d 2,28 m2 on seina horisontaalse osa pindala, võttes arvesse aknaid ja n \u003d 0,38 * (6-12 * 2) \u003d 1,37 m2;
nii K \u003d K1 K 2 \u003d 1,2 * 0,78 \u003d 0,94.
Lõpuks β \u003d 0,94 * 15,4 \u003d 14,5.
Leia vaheseotuse ja paksuse kõrguse suhe: h / h \u003d 3 / 0,38 \u003d 7,89< 14,5 - условие выполняется.
Samuti on vaja kontrollida punktis 6.19 sätestatud seisundit: \\ t
H + L \u003d 3 + 6 \u003d 9 m< 3kβh = 3*0,94*14,5*0,38 = 15.5 м - условие выполняется, устойчивость стены обеспечена.
Tähelepanu! Vastuste mugavuse huvides on loodud uus osa "tasuta konsultatsioon".
klass \u003d "eliadunit"\u003e
Kommentaarid
"3 4 5 6 7 8
0 # 212 Alexey 21.02.2018 07:08
Tsitaat Irina:
profiilide tugevdamine ei asenda
Tsitaat Irina:
sihtasutusena: tühimikud on lubatud betooni kehas, kuid mitte alt, et mitte vähendada toetuse pindala, mis vastutab toetava võime eest. See tähendab, et see peaks olema õhukese raudbetooni kiht.
Ja mis on sihtasutus - lint või ahi? Millised on mullad?
Põhjused ei ole veel teada, tõenäoliselt on puhtad suglinka väljad, mis algselt arvasid plaadi, kuid see on madal, ma tahan olla suurem ja top viljakas kiht Tulista, nii et ma kaldun soonilisele või isegi kasti alusele. Ma ei vaja palju pinnase kandevõimet - maja oli veel lahendatud 1. korrusel ja Ceramzite betoon ei ole väga raske, külmutamine ei ole rohkem kui 20 cm (kuigi vana Nõukogude määrustes 80 ).
Ma arvan, et eemaldada ülemine kiht 20-30 cm, asetage geotekstiilid, pumbatakse liivase liivapaberiga ja lahustuvad tihendiga. Siis valgus ettevalmistav tasanduskiht - joondamine (tema, tundub olevat isegi tugevdamine, kuigi ei ole kindel), peal veekindluse krundi
ja siis on juba DILLEM - isegi kui te sidute tugevduse laius 150-200 mm x 400-600mm kõrguste raamistikuga ja pange need meetri sammuks, siis peate nende raamide seas moodustama rohkem tühimikuid ja ideaaljuhul peaksid need tühikud Ole ülaosas tugevdamine (jah ka mõningase kaugus koolituse, kuid samal ajal nad tuleb ka sisse lülitada õhukese kihiga alla 60-100 mm tasanduskihi) - ma arvan, et PPS-plaadid hoiule tühjad - Teoreetiliselt on võimalik valada 1 vibratsiooniga.
Need. Justkuna kujul plaadi 400-600mm võimsa tugevdamine iga 1000-1200MM, lahtiselt struktuuri on ühendatud ja lihtne ülejäänud kohtades, samas umbes 50-70% mahust on vaht (in laaditud kohad) - st Betooni ja tugevduse tarbimise kohaselt - üsna võrreldav ahju 200 mm, kuid + hulk suhteliselt odavat vahtu ja palju muud.
Kui ma kuidagi vahetada vaht lihtsa praimeri / liiva - see on veelgi parem, kuid selle asemel, et lihtsat koolitust on targem teha midagi tõsisemat, tugevdades tugevdamine ja eemaldamine tugevdamine talade - üldiselt ei ole piisavalt teooriat ja praktiline kogemus.
0 # 214 IRIN 22.02.2018 16:21
Tsitaat:
miks sellega tegeleda? On vaja lihtsalt arvesse võtta arvutamisel ja ehitamisel. Näete, CeramzitoBETON on piisavalt hea sein Materjali oma lähedus eeliseid ja puudusi. Nagu kõik muud materjalid. Nüüd, kui soovid seda kasutada monoliitne kattumine, Ma hoiaksin sind, sestsee on kahju, tavaliselt nad kirjutavad, et kerge betoonis (Ceramzit betoon) halb ühendus tugevdusega - kuidas sellega toime tulla? Ma mõistan väiksemat betooni ja suuremat liitmike pinda - seda parem on ühendus, s.o. See on vajalik keramsiit betoon lisamisega liiva (ja mitte ainult clamzit ja tsementi) ja tugevdamine on õhuke, kuid rohkem
Tsitaat:
Brick - piisavalt vastupidav ehitusmaterjalEriti täis ja maja ehitamise ajal 2-3 korrusel seinad tavalistest keraamilistest tellistest täiendavate arvutustega tavaliselt ei vaja. Siiski on olemas erinevaid olukordi, näiteks kahekorruseline maja terrassi teisel korrusel on planeeritud. Metalsed Rigleels, mis toetuvad ka terrassi kattumise metallist taladele, on kavas lekkida esikülje tellistest 3 meetri kõrgusest tellistest veergudele, ülaltoodud veerud, mille kõrgus on 3 m, millele katus tugineb:
Samal ajal tekib loomulik küsimus: Milline veergude minimaalne ristlõige annab nõutava tugevuse ja stabiilsuse? Muidugi, idee pannakse veerud savist tellistest ja veelgi enam nii seinad maja on kaugel uusi ja kõik võimalikud aspektid arvutused telliskivi seinad, tavaline sammaste, mis on sisuliselt veerud, on piisavalt üksikasjalikud SNIP II-22-81 (1995) "Stone ja Armamaatilised struktuurid". See on see regulatiivne dokument ja neid tuleks juhtida arvutustest. Alltoodud arvutus ei ole enam rohkem kui määratud Snip'i kasutamise näide.
Veergude tugevuse ja stabiilsuse kindlaksmääramiseks peate olema piisavalt palju lähteandmeid, näiteks: telliskivi brändi tugevuseks, religioonide religioonide piirkonnale veerudele, veergude koormusele ristlõikele Kolonni osa ja kui see ei ole käesoleva disainilapis mõnda seda teada, saate teha järgmisel viisil:
Keskmise tihenduse all
Disainitud: Terrass mõõtmetega 5x8 m. Kolm veergu (üks keskel ja kaks servade piki servade) näo õõnsa telliskivi ristlõiget 0,25x0.25 m. Kaugus telgede vahel veerus 4 m. Brick bränd Tugevus M75.
Selle disainilahendusega on maksimaalne koormus keskmise alumise veerus. Just teda ja peaks arvestama tugevusele. Kolonni koormus sõltub tegurite komplektist, eriti ehituspiirkonnast. Näiteks lumekoormus katusel Peterburis on 180 kg / m & sup2 ja Rostov-on-Don - 80 kg / m & sup2. Võttes arvesse katuse kaalu katuse 50-75 kg / m & sup2, koormus kolonnis katuse katuse Pushkhke Leningradi piirkonna võib olla:
N koos katusega \u003d (180 · 1,25 +75) · 5 · 8/4 \u003d 3000 kg või 3 tonni
Kuna praegused koormused kattuvad materjalist ja inimestest, kes pigistavad terrassil, mööbel jne, ei ole veel teada, kuid tugevdatud betoonplaat ei ole täpselt planeeritud, kuid eeldatakse, et kattumine on puidust eraldi Laying serverplaatide, siis koormuse arvutamisel terrassi saab võtta ühtlaselt jaotatud koormuse 600 kg / m & sup2, siis keskendunud jõud terrassist tegutsevad keskne veerg on:
N terrassist \u003d 600 · 5 · 8/4 \u003d 6000 kg või 6 tonni
Oma veeru kaal on 3 m:
N veerust \u003d 1500 · 3 · 0,38 · 0,38 \u003d 649,8 kg või 0,65 tonni
Seega on vundamendi läheduses asuva veeru ristlõikes keskmise alumise veeru kogukoormus:
N umbes \u003d 3000 + 6000 + 2 · 650 \u003d 10300 kg või 10,3 tonni
Sellisel juhul on siiski võimalik arvestada, et ei ole väga suur tõenäosus, et lume ajutine koormus on maksimaalne talveaegja ajutine koormus kattumas, maksimaalne suvel lisatakse samaaegselt. Need. Nende koormuste summat saab korrutada tõenäosusuhe suhtega 0,9, seejärel:
N umbes \u003d (3000 + 6000) · 0,9 + 2 · 650 \u003d 9400 kgvõi 9,4 tonni
Hinnanguline koormus äärmuslikel veergudel on peaaegu kaks korda vähem:
N cr \u003d 1500 + 3000 + 1300 \u003d 5800 kg või 5,8 tonni
2. Brickwork Tugevuse määramine.
M75 Brick brändi tähendab, et telliskivi peab taluma koormust 75 kgf / cm & sup2, aga tugevus telliskivi ja tugevuse tellis on erinevad asjad. Mõista, et see aitab järgmist tabelit:
Tabel 1. Hinnanguline kompressiooniresistentsus tellistest
Aga see pole kõik. Kõik samad SNIP II-22-81 (1995) punktile 3.11 a soovitab sammaste ja meresambade valdkonnas vähem kui 0,3 M & sup2, korrutada arvutatud vastupanu väärtuse töötingimuste koefitsiendile γ c \u003d 0,8. Ja kuna meie veeru ristlõike piirkond on 0,25x0.25 \u003d 0,0625 m & Sup2, peab see soovitust kasutama. Nagu näeme M75 brändi telliskivi, isegi kui kasutate müüritise lahendust M100, ei ületa müüritise tugevus 15 kgf / cm & sup2. Selle tulemusena arvutatud vastupanu meie veerg on 15 · 0,8 \u003d 12 kg / cm & sup2, siis maksimaalne survepinge on:
10300/625 \u003d 16,48 kg / cm & sup2\u003e R \u003d 12 kGF / cm & sup2
Seega, et tagada veeru vajalik tugevus, on vaja või kasutada suurema tugevuse tellise, näiteks M150 (arvutatud kompressiooniresistentsus M100 lahuse ajal Marque on 22,8 \u003d 17,6 kg / cm / cm / cm / sup2) Või suurendada kolonni ristlõiget või kasutada müüritise risti tugevdamist. Kuigi me keskendume rohkem vastupidavama näo telliskivi kasutamisele.
3. Brick-veeru stabiilsuse määramine.
Tugevus tellistest ja stabiilsust telliste veerus on ka erinevaid asju ja sama Snip II-22-81 (1995) soovitab määrata telliskivide stabiilsuse vastavalt järgmisele valemile:
N ≤ m g φrf (1.1)
m G. - koefitsient, võttes arvesse pikaajalise koormuse mõju. Sellisel juhul oli me tavapäraselt rääkinud, sest sektsiooni kõrgusega h. ≤ 30 cm, selle koefitsiendi väärtust võib võrduda 1-ga.
φ - pikisuunalise painutamise koefitsient sõltuvalt veeru paindlikkusest λ . Selle koefitsiendi määramiseks peate teadma veergu hinnangulist pikkust l. O.Ja see ei lange alati kokku kolonni kõrgusega. Spetsialisti määramise määramise disain pikkuse disain ei ole esitatud siin, ainult märgime, et vastavalt SNIP II-22-81 (1995) punkti 4.3: "Arvutatud kõrgused seinad ja sambad l. O. Pikisuunalise painutamise koefitsientide määramisel φ Sõltuvalt nende toetamise tingimustest tuleks võtta horisontaalsetele toetustele:
a) Fikseeritud hingega l. O \u003d N.;
b) elastse ülemise toe ja kõva näputäis madalama toega: ühekordse hoonete jaoks l. O \u003d 1,5hMitmekordsete hoonete jaoks l. O \u003d 1,25h;
c) tasuta alaliste kujunduste puhul l. O \u003d 2n;
d) osaliselt pingutatud viide osadega struktuuride puhul - võttes arvesse tegelikku pigistamist, kuid mitte vähem l. O \u003d 0,8nkus N. - Kaugus kattumise või teiste horisontaalsete toetuste vaheline tugevdatud betoon horisontaalne toetab nende vaheline kaugus valguses. "
Esmapilgul võib meie arvutusskeemi pidada punkti b tingimuste täitmiseks. See tähendab, et saate võtta l. O \u003d 1,25h \u003d 1,25 · 3 \u003d 3,75 meetrit või 375 cm. Siiski saame seda tähendust kindlalt kasutada ainult siis, kui alumine toetus on tõesti karm. Kui telliskivi kolonn on paigutatud vundamendile paigutatud kummist veekindluse kihile, tuleb sellist toetust käsitada hingena ja mitte jäigalt pigistata. Ja sel juhul on meie disain seinatasandiga paralleelses lennukis geomeetriliselt muutuja, kuna kattumise konstruktsioon (eraldi lamamislauad) ei anna kindlaksmääratud tasapinnas piisavalt jäikust. 4 väljundit on võimalik sarnasest olukorrast:
1. Rakendage põhiliselt erinevat konstruktiivset skeemiNäiteks metallkolonnid, mis on vundamendile jäigalt suletud, millele kattuvad beealid keevitatakse, siis esteetilistest kaalutlustest võib metallist veergu valida mis tahes brändi näo telliskivist, kuna kogu koormus võetakse metallist. Sellisel juhul tuleb tõde arvutada metallisambade poolt, kuid arvutatud pikkust saab võtta l. O \u003d 1,25h.
2. Tehke teine \u200b\u200bkattumineNäiteks lehtmaterjalidest, mis võimaldab teil kaaluda nii veergu ülemist kui ka alumist toetust, nagu Hinged, antud juhul l. O \u003d H..
3. Tee diafragma jäikus Seinatasandiga paralleelses lennukis. Näiteks servadel pannakse veergusid välja, vaid pigem lihtne asi. Samuti võimaldab see kaaluda nii veergu ülemist kui ka alumist toetust, kuid sel juhul on vaja jäikuse diafragma lisaks arvutada.
4. Ärge pööra tähelepanu ülaltoodud valikutele ja arvutage veerud, nagu eraldi seisab jäiga madalama toega, st. l. O \u003d 2n. Lõpuks pani iidse kreeklased oma veerud (kuigi tellistest mitte tellistest) ilma materjalide resistentsuse teadmata, ilma metallist ankruteta ja nii hoolikalt kirjutatud ehitusstandardite ja nende päevade eeskirjadega ei olnud, Sellegipoolest on mõned veerud väärt ja tänaseni.
Nüüd, teades veeru hinnangulise pikkuse, saate määrata paindlikkuse koefitsiendi:
λ H. \u003d L. O. / H. (1.2) või
λ I. \u003d L. O. (1.3)
h. - veeru ristlõike kõrgus või laius ja i. - inertsi raadius.
See ei ole raske määrata inertsraadiuse põhimõtteliselt, on vaja jagada inerts sektsiooni inerts sektsiooni ala ja seejärel eemaldada ruutjuur tulemusest, kuid sel juhul ei ole suur vajadus . Sellel viisil λ H \u003d 2 · 300/25 \u003d 24.
Nüüd, teadides paindlikkuse koefitsiendi väärtust, saate lõpuks määrata pikisuunalise painutamise koefitsiendi vastavalt tabelile:
Tabel 2. Kivi ja käe muutus struktuuride pikisuunalised painutamine
(SNIP II-22-81 (1995) kohaselt)
Samal ajal, müüritise elastne omadus α Määratud tabelis:
Tabel 3.. Müüritise elastne omadus α (SNIP II-22-81 (1995) kohaselt)
Selle tulemusena on pikisuunalise painutatud koefitsiendi väärtus umbes 0,6 (elastse iseloomuliku väärtusega α 1200, vastavalt nõudluspunktile 6). Seejärel on keskse veeru maksimaalne koormus:
N p \u003d m g φ koos RF \u003d 1 · 0,6 · 0,8 · 22,625 \u003d 6600 kg< N с об = 9400 кг
See tähendab, et vastu võetud osa 25x25 cm, et tagada madalama keskse tsentraalse tihendatud kolonni stabiilsus ei piisa. Stabiilsuse suurendamiseks suurendab kõige optimaalne veeru ristlõige. Näiteks, kui te panete veeru tühjus sees pool telliskivi, suurused 0,38x0,38 m, seega mitte ainult piirkonna ristlõige kolonni kuni 0,13 m & sup2 või 1300 cm ja sup2 suureneb, kuid veeru raadius kasvab inerts i. \u003d 11,45 cm. Siis λ i \u003d 600 / 11,45 \u003d 52,4ja koefitsiendi väärtus φ \u003d 0,8.. Sel juhul on keskse veeru maksimaalne koormus:
N p \u003d m g φy RF \u003d 1 · 0,8 · 0,8 · 22 · 1300 \u003d 18304 kg\u003e N umbes \u003d 9400 kg
See tähendab, et ristlõige 38x38 cm, et tagada madalama keskse tsentraalse tihendatud kolonni stabiilsus marginaaliga ja võib isegi tellida brändi vähendamist. Näiteks koos algselt aktsepteeritud M75 brändiga on piirkoormus:
N p \u003d m g φy koos RF \u003d 1 · 0,8 · 0,8 · 12 · 1300 \u003d 9984 kg\u003e N umbes \u003d 9400 kg
See tundub olevat kõik, kuid on soovitav võtta arvesse teist detaili. Sihtasutus sel juhul on parem pistmist lindiga (üks kõigi kolme veergu) ja mitte natuke (eraldi iga veeru jaoks), muidu isegi väikesed sihtasutused viivad täiendavaid pingeid keha kolonni ja see võib põhjustada hävitamist. Võttes arvesse kõiki ülaltoodud, on veergude kõige optimaalsem ristlõige 0,51x0,51 m ja esteetilisest vaatepunktist on selline ristlõige optimaalne. Selliste veergude ristlõikepindala on 2601 cm ja sup2.
Näide arvutamise telliskivi veerg stabiilsuse
Outcidentreni kompressiooniga
Koostatud maja äärmuslikke veergusid ei ole tsentraalselt kokkusurutud, kuna randil põhineb neile ainult ühelt poolt. Ja isegi siis, kui riigid pannakse kogu veerus, siis koormus kattumisest ja katusest edastatakse äärmuslikule veerule kolonni ristlõike keskel. Millises kohas edastatakse selle koormuse tulemusesse, sõltub riglelite kaldenurkist randi ja veergude elastsuse moodulite ja mitmete teiste tegurite toetamise nurga alt. Seda ümberpaigutamist nimetatakse koormuse rakenduse ekstsentrilisuseks. Sellisel juhul oleme huvitatud tegurite kõige ebasoodsamast kombinatsioonist, kus veergude kattumise koormus edastatakse nii lähedal veeru servale. See tähendab, et veerg peale koormuse ise tegutseb ka painutusmoment võrdne M \u003d neJa seda hetke tuleks arvutamisel arvesse võtta. Üldjuhul saab stabiilsuse kontrolli teostada vastavalt järgmisele valemile:
N \u003d φrf - mf / w (2.1)
W. - sektsiooni resistentsuse hetk. Sellisel juhul võib katuse madalamate äärmuslike veergude koormust pidada tsentraalselt rakendamiseks ja ekstsentrilisus loob ainult kattumise koormuse. Ekstsentrilisusega 20 cm
N p \u003d φrf - mf / w \u003d1 · 0,8 · 0,8 · 12 · 2601 - 3000 · 20 · 2601· 6/51 3 \u003d 19975.68 - 7058,82 \u003d 12916,9 kg\u003eN cr \u003d 5800 kg
Seega, isegi väga suure ekstsentrilisusega koormuse rakendamisega, on meil rohkem kui kahekordne varu tugevus.
Märge: SNIP II-22-81 (1995) "Stone ja Recopatament Designs" soovitab kasutada teist ristlõike arvutamise meetodit, milles võetakse arvesse kivistruktuuride omadusi, kuid tulemus on ligikaudu sama, mistõttu soovitatav arvutusmeetod Snip ei ole siin esitatud.
Vajadus arvutada tellistetööde ehitamise ajal eramaja on ilmselge mis tahes arendaja. Ehitamise ajal elamute, klinkri ja punase telliskivi kasutatakse viimistlus telliskivi kasutatakse luua atraktiivne välimus välimise pinna seinad. Igal tellistel brändil on oma konkreetsed parameetrid ja omadused, kuid erineva suuruse erinevus erinevate templite vahel on minimaalne.
Maksimaalse materjali maksimaalset kogust saab arvutada seinte kogumahu määratlemisel ja selle edastamiseks ühe telliskivi mahule.
Klinkri telliskivi kasutatakse eliitmajade ehitamiseks. Tal on palju proportsiooni, atraktiivne välimusSuur tugevus. Piiratud kasutamine on põhjustatud materjali kõrge väärtusest.
Kõige populaarsem ja nõudlikum materjal on punane tellis. Sellel on piisavalt tugevus suhteliselt väikese spetsiifilise raskusega, kergesti töödeldud, vähe kokku puutuda ümbritsev. Puudused on suurte karedustega lohakas pinnad, võime suure õhuniiskuse korral vett absorbeerida. Tavapärastes töötingimustes ei avalikusta see võime.
Kiirklasside paigaldamiseks on kaks meetodit:
- plaat;
- lusikatäis.
Pumpimismeetodi paigaldamisel asetatakse telliskivi üle seina. Seina paksus peaks olema vähemalt 250 mm. Seina välimine pind koosneb materjali lõpppindadest.
Ilusoolise meetodiga on telliskivi. Väljaspool selgub külgpind. Sel moel saate panna seinad tolmelipichis - 120 mm paksusena.
Mida on vaja teada arvutada
Maksimaalse materjali maksimaalset kogust saab arvutada seinte kogumahu määratlemisel ja selle edastamiseks ühe telliskivi mahule. Saadud tulemus on ligikaudne ja ülehinnatud. Täpsema arvutuse saamiseks on vaja arvesse võtta järgmisi tegureid:
- müüritise õmblus;
- materjali täpsed mõõtmed;
- kõigi seinte paksus.
Tootjad üsna sageli erinevatel põhjustel ei talu standardse toote mõõtmed. Punane müüritise telliskivi Gostile peaks olema mõõtmed 250x120x65 mm. Vead, tarbetuid materjali kulud vältimiseks on soovitatav selgitada suurusi tarnijate telliste olemasolul.
Enamiku piirkondade välimiste seinte optimaalne paksus on 500 mm või 2 tellist. Selline suurus annab hoone kõrge tugevuse, hea soojusisolatsioon. Puuduseks on struktuuri suur kaal ja selle tulemusena surve masonnilise alusele ja alumisele kihile.
Müüriõmbluse suurus sõltub kõigepealt lahenduse kvaliteedist.
Kui segu valmistamiseks kasutage jämeda liiva kasutamist, suureneb õmbluse laius peeneteraliste õmbluste puhul õhem. Müüriõmbluste optimaalne paksus on 5-6 mm. Vajadusel on lubatud teostada õmblusi paksusega 3 kuni 10 mm. Sõltuvalt õmbluste suurusest ja telliskivide paigaldamise meetodist saate salvestada mõnda summat.
Näiteks võtke õmbluse paksus 6 mm ja lusikate paigaldamise meetodi paigaldamiseks telliskivi seinad. Seina paksusega 0,5 m, on vaja panna 4 tellise laiusega.
Lükerite kogulaius on 24 mm. Paneerimine 10 rida 4 tellistest annab kogu paksuse kõigi lünkade 240 mm, mis on peaaegu võrdne pikkus standardtoote. Müürseri kogupindala on ligikaudu 1,25 m 2. Kui tellised on tihedalt paigutatud, paigutatakse puudeta 240 tk 1 m 2. Võttes arvesse lünki, on materjali tarbimine umbes 236 tükki.
Tagasi kategooriasse
Meetodid kandvate seinte arvutamiseks
Hoone välimise suuruse planeerimisel on soovitav valida mitu väärtust 5. Selliste numbritega on arvutus lihtsam täita, seejärel teostatakse tegelikkuses. Ehituse planeerimisel peaksid 2 korrusel arvutama materjali koguse etappidesse, iga korruse jaoks.
Esialgu arvutus välisseinte esimesel korrusel. Näiteks saate tuua hoone mõõtmetega:
- pikkus \u003d 15 m;
- laius \u003d 10 m;
- kõrgus \u003d 3 m;
- seinte paksus 2 tellis.
Nende suuruste puhul on vaja kindlaks määrata struktuuri ümbermõõt:
(15 + 10) x 2 \u003d 50
3 x 50 \u003d 150 m 2
Arvutatud kogupindala, Saate määrata seina ehitamiseks maksimaalsete telliste maksimaalse koguse. Selleks peate kogupindala kohta korrutama teatud arvu telliseid 1 m 2 jaoks:
236 x 150 \u003d 35 400
Tulemuseks on tundmatu, seinad peavad uste ja akende installimiseks olema avad. number sissepääs uksed Võib varieeruda. Väikesed eramud on tavaliselt üks uks. Hoonete jaoks suured suurused Soovitatav on planeerida kahte sissepääsu. Windowsi arv, nende suurus ja asukoht määratakse hoone sisemise paigutusega.
Näiteks saate võtta 3 akna avasid 10-meetrise seina kohta, 4 15-meetrise seinte jaoks. Üks seinad viiakse eelistatult läbi kurtid, avamata. Maht ukseavad saab määrata standardmõõtmed. Mis vahe suurusega standardmahust, on võimalik arvutada suurus, lisades laius paigaldamise kliirens neile. Et arvutada, kasutada valemi:
2 x (a x c) x 236 \u003d koos
kus: a - ukseava laius, kõrgus, C - maht telliste koguses.
Subsition Standard väärtused, saame:
2 x (2 x 0,9) x 236 \u003d 849 tk.
Maht window Operations Arvutatakse sarnaselt. Seadme akende suurus 1,4 x 2,05 m, maht on 7450 tükki. Määrake telliskivide arv temperatuuri lõhele lihtsalt: peate korrutama perimeetri pikkust 4. Selle tulemusena on 200 tükki.
35400 — (200 + 7450 + 849) = 26 901.
Omandada nõutav summa väikese varuga, sest töötamise ajal on vead ja muud ootamatud olukorrad võimalikud.
Pilt 1. Kavandatud hoone telliste veergude arvutusskeem.
Samal ajal tekib loomulik küsimus: Milline veergude minimaalne ristlõige annab nõutava tugevuse ja stabiilsuse? Muidugi, idee pannakse veerud savist tellistest ja veelgi enam nii seinad maja on kaugel uusi ja kõik võimalikud aspektid arvutused telliskivi seinad, tavaline sammaste, mis on sisuliselt veerud, on piisavalt üksikasjalikud SNIP II-22-81 (1995) "Stone ja Armamaatilised struktuurid". See on see regulatiivne dokument ja neid tuleks juhtida arvutustest. Alltoodud arvutus ei ole enam rohkem kui määratud Snip'i kasutamise näide.
Veergude tugevuse ja stabiilsuse kindlaksmääramiseks peate olema piisavalt palju lähteandmeid, näiteks: telliskivi brändi tugevuseks, religioonide religioonide piirkonnale veerudele, veergude koormusele ristlõikele Kolonni osa ja kui see ei ole käesoleva disainilapis mõnda seda teada, saate teha järgmisel viisil:
NÄIDE KASUTAMINE Telliskolonni arvutamisest stabiilsuse keskmise kompressiooni ajal
Disainitud:
Terrass, mille mõõtmed on 5x8 m. Kolm veergu (üks keskel ja kaks servade piki servadest) näo õõnsast telliskivi osa 0,25x0.25 m. Vahemaa 4 m veerg telgede vahel. Brick brändi tugevusele M75.
Hinnangulised eeltingimused:
.Selle disainilahendusega on maksimaalne koormus keskmise alumise veerus. Just teda ja peaks arvestama tugevusele. Kolonni koormus sõltub tegurite komplektist, eriti ehituspiirkonnast. Näiteks Peterburi on 180 kg / m 2 ja Rostov-on-Don - 80 kg / m 2. Võttes arvesse katuse kaalu katuse 50-75 kg / m2, koormus kolonnis katuse katuse Pushkhke Leningradi piirkonna võib olla:
N katusega \u003d (180 · 1,25 + 75) · 5 · 8/4 \u003d 3000 kg või 3 tonni
Kuna praegused koormused kattuvad materjalist ja inimestest, kes pigistavad terrassil, mööbel jne, ei ole veel teada, kuid tugevdatud betoonplaat ei ole täpselt planeeritud, kuid eeldatakse, et kattumine on puidust eraldi Lingmeerivad servade plaadid, seejärel terrassi koormuse arvutamisel saate võtta ühtlaselt jaotatud koormust 600 kg / m 2, seejärel keskne kolonn tegutsevast terrassist jõudu:
N terrassist \u003d 600 · 5 · 8/4 \u003d 6000 kg või 6 tonni
Oma veeru kaal on 3 m:
N kolonnidest \u003d 1500 · 3 · 0,38 · 0,38 \u003d 649,8 kg või 0,65 tonni
Seega on vundamendi läheduses asuva veeru ristlõikes keskmise alumise veeru kogukoormus:
N OB \u003d 3000 + 6000 + 2 · 650 \u003d 10300 kg või 10,3 tonni
Sellisel juhul on siiski võimalik arvestada, et ei ole väga suur tõenäosus, et ajutine lume ajutine koormus, talvel maksimaalne koormus ja kattuv ajutine koormus, lisatakse maksimaalne suvel üheaegselt. Need. Nende koormuste summat saab korrutada tõenäosusuhe suhtega 0,9, seejärel:
N umbes \u003d (3000 + 6000) · 0,9 + 2 · 650 \u003d 9400 kg või 9,4 tonni
Hinnanguline koormus äärmuslikel veergudel on peaaegu kaks korda vähem:
N CR \u003d 1500 + 3000 + 1300 \u003d 5800 kg või 5,8 tonni
2. Brickwork Tugevuse määramine.
Brick Brand M75 tähendab, et telliskivi peab taluma koormust 75 kgf / cm2, kuid telliskivi tugevus ja telliskivide tugevus on erinevad asjad. Mõista, et see aitab järgmist tabelit:
Tabel 1. Hinnanguline tihendusresistentsus tellistest (SNIP II-22-81 (1995) kohaselt)
Aga see pole kõik. Ikka sama SNIP II-22-81 (1995) Nõudluspunktile 3.11 a) soovitab sambade ja meresambade valdkonnas vähem kui 0,3 m 2, korrutada arvutatud vastupanu väärtust Töötingimuste koefitsient γ c \u003d 0,8. Ja kuna meie veeru ristlõike pindala on 0,25x0.25 \u003d 0,0625 m 2, siis peate seda soovitust kasutama. Nagu näeme M75 brändi telliskivi, isegi kui kasutate müüritise lahendust M100, ei ületa müüritise tugevus 15 kGF / cm2. Selle tulemusena on meie veeru hinnanguline resistentsus 15 · 0,8 \u003d 12 kg / cm2, seejärel maksimaalne survepinge on:
10300/625 \u003d 16,48 kg / cm 2\u003e R \u003d 12 kGF / cm 2
Seega on vaja veeru vajaliku tugevuse tagamiseks või kasutada suurema tugevuse tellise, näiteks M150 (arvutatud kompressiooniresistentsus M100 lahuse ajal Marque on 22,8 \u003d 17,6 kg / cm2) või suurendage Kolonni ristlõige või kasutage müüritise risti tugevdamist. Kuigi me keskendume rohkem vastupidavama näo telliskivi kasutamisele.
3. Brick-veeru stabiilsuse määramine.
Tugevus tellistest ja stabiilsust telliste veerus on ka erinevaid asju ja sama Snip II-22-81 (1995) soovitab määrata telliskivide stabiilsuse vastavalt järgmisele valemile:
N ≤ m g φrf (1.1)
kus m G. - koefitsient, võttes arvesse pikaajalise koormuse mõju. Sellisel juhul oli me tavapäraselt rääkinud, sest sektsiooni kõrgusega h. ≈ 30 cm, selle koefitsiendi väärtust võib võrduda 1-ga.
Märge: Tegelikult, M G koefitsiendiga, kõik ei ole nii lihtne, näete üksikasju kommentaarides artiklile.
φ - pikisuunalise painutamise koefitsient sõltuvalt veeru paindlikkusest λ . Selle koefitsiendi määramiseks peate teadma veergu hinnangulist pikkust l. 0 Ja see ei lange alati kokku kolonni kõrgusega. Disaini hinnangulise pikkuse määramise nüannites esitatakse eraldi, siin ainult tähele, et vastavalt SNIP II-22-81 (1995) punktile 4.3: "Arvutatud kõrgused seinad ja sambad l. 0 Pikisuunalise painutamise koefitsientide määramisel φ Sõltuvalt nende toetamise tingimustest tuleks võtta horisontaalsetele toetustele:
a) Fikseeritud hingega l. 0 \u003d N.;
b) elastse ülemise toe ja kõva näputäis madalama toega: ühekordse hoonete jaoks l. 0 \u003d 1,5hMitmekordsete hoonete jaoks l. 0 \u003d 1,25h;
c) tasuta alaliste kujunduste puhul l. 0 \u003d 2N;
d) osaliselt pingutatud viide osadega struktuuride puhul - võttes arvesse tegelikku pigistamist, kuid mitte vähem l. 0 \u003d 0,8nkus N. - Kaugus kattumise või teiste horisontaalsete toetuste vaheline tugevdatud betoon horisontaalne toetab nende vaheline kaugus valguses. "
Esmapilgul võib meie arvutusskeemi pidada punkti b tingimuste täitmiseks. See tähendab, et saate võtta l. 0 \u003d 1,25H \u003d 1,25 · 3 \u003d 3,75 meetrit või 375 cm. Siiski saame seda tähendust kindlalt kasutada ainult siis, kui alumine toetus on tõesti karm. Kui telliskivi kolonn on paigutatud vundamendile paigutatud kummist veekindluse kihile, tuleb sellist toetust käsitada hingena ja mitte jäigalt pigistata. Ja sel juhul on meie disain seinatasandiga paralleelses lennukis geomeetriliselt muutuja, kuna kattumise konstruktsioon (eraldi lamamislauad) ei anna kindlaksmääratud tasapinnas piisavalt jäikust. 4 väljundit on võimalik sarnasest olukorrast:
1. Rakendage põhiliselt erinevat konstruktiivset skeemi
näiteks metallisambad, jäigalt suletud vundamendile, millele regenereerimise rigle keevitatakse, siis esteetilistest kaalutlustest võib metallist veergusid mis tahes brändi näo tellise järgi tükeldada, kuna kogu koormus võetakse metallist. Sellisel juhul tuleb tõde arvutada metallisambade poolt, kuid arvutatud pikkust saab võtta l. 0 \u003d 1,25h.
2. Tehke teine \u200b\u200bkattumine,
näiteks lehtmaterjalidest, mis kaaluvad nii veeru ülemine kui ka alumine toetus, nagu hingedega, antud juhul l. 0 \u003d H..
3. Tee diafragma jäikus
seinatasandiga paralleelses lennukis. Näiteks servadel pannakse veergusid välja, vaid pigem lihtne asi. Samuti võimaldab see kaaluda nii veergu ülemist kui ka alumist toetust, kuid sel juhul on vaja jäikuse diafragma lisaks arvutada.
4. Ärge pööra tähelepanu ülaltoodud valikutele ja arvutage veerud, nagu eraldi seisab jäiga madalama toega, st. l. 0 \u003d 2N
Lõpuks pani iidse kreeklased oma veerud (kuigi tellistest mitte tellistest) ilma materjalide resistentsuse teadmata, ilma metallist ankruteta ja nii hoolikalt kirjutatud ehitusstandardite ja nende päevade eeskirjadega ei olnud, Sellegipoolest on mõned veerud väärt ja tänaseni.
Nüüd, teades veeru hinnangulise pikkuse, saate määrata paindlikkuse koefitsiendi:
λ H. \u003d L. 0 / H. (1.2) või
λ I. \u003d L. 0 / I. (1.3)
kus h. - veeru ristlõike kõrgus või laius ja i. - inertsi raadius.
See ei ole raske määrata inertsraadiuse põhimõtteliselt, on vaja jagada inerts sektsiooni inerts sektsiooni ala ja seejärel eemaldada ruutjuur tulemusest, kuid sel juhul ei ole suur vajadus . Sellel viisil λ H \u003d 2 · 300/25 \u003d 24.
Nüüd, teadides paindlikkuse koefitsiendi väärtust, saate lõpuks määrata pikisuunalise painutamise koefitsiendi vastavalt tabelile:
Tabel 2. Pikisuunalise painutamise koefitsientide koefitsiendid kivide ja armamatamia struktuuride jaoks (vastavalt SNIP II-22-81 (1995) kohaselt)
Samal ajal, müüritise elastne omadus α Määratud tabelis:
Tabel 3.. Müüritise elastne omadus α (SNIP II-22-81 (1995) kohaselt)
Selle tulemusena on pikisuunalise painutamise koefitsiendi väärtus umbes 0,6 (elastse iseloomuliku väärtusega väärtus α 1200, vastavalt nõudluspunktile 6). Seejärel on keskse veeru maksimaalne koormus:
N p \u003d m g φy koos RF \u003d 1х0.6х0.8х22х625 \u003d 6600 kg< N с об = 9400 кг
See tähendab, et vastu võetud osa 25x25 cm, et tagada madalama keskse tsentraalse tihendatud kolonni stabiilsus ei piisa. Stabiilsuse suurendamiseks suurendab kõige optimaalne veeru ristlõige. Näiteks, kui sa levite veeru tühimiku sees pool tellistest, suurused 0,38x0,38 m, seega mitte ainult piirkonna ristlõige kolonni 0,13 m2 või 1300 cm2 suureneb, kuid Radius kolonni inerts suureneb i. \u003d 11,45 cm. Siis λ i \u003d 600 / 11,45 \u003d 52,4ja koefitsiendi väärtus φ \u003d 0,8.. Sel juhul on keskse veeru maksimaalne koormus:
N p \u003d m g φ koos RF \u003d 1х0.8х0.8х222х1300 \u003d 18304 kg\u003e N umbes \u003d 9400 kg
See tähendab, et ristlõige 38x38 cm, et tagada madalama keskse tsentraalse tihendatud kolonni stabiilsus marginaaliga ja võib isegi tellida brändi vähendamist. Näiteks koos algselt aktsepteeritud M75 brändiga on piirkoormus:
N p \u003d m g φy koos RF \u003d 1x0,8x0.8x12x1300 \u003d 9984 kg\u003e N umbes \u003d 9400 kg
See tundub olevat kõik, kuid on soovitav võtta arvesse teist detaili. Sihtasutus sel juhul on parem pistmist lindiga (üks kõigi kolme veergu) ja mitte natuke (eraldi iga veeru jaoks), muidu isegi väikesed sihtasutused viivad täiendavaid pingeid keha kolonni ja see võib põhjustada hävitamist. Võttes arvesse kõiki ülalmainitud, kõige optimaalse ristlõikega veergu 0,51x0,51 m ja esteetilisest vaatenurgast selline ristlõige on optimaalne. Selliste veergude ristlõikepind on 2601 cm2.
Näide telliskivide arvutamisest stabiilsuse stabiilsuse ajal Outcidentreni kompressiooni ajal
Koostatud maja äärmuslikke veergusid ei ole tsentraalselt kokkusurutud, kuna randil põhineb neile ainult ühelt poolt. Ja isegi siis, kui riigid pannakse kogu veerus, siis koormus kattumisest ja katusest edastatakse äärmuslikule veerule kolonni ristlõike keskel. Millises kohas edastatakse selle koormuse tulemusena sõltub riskiribade kaldenurga kaldenurk, randi ja veergude elastsuse moodulid ning mitmed teised tegurid, mida artiklis kirjeldatakse üksikasjalikult. "Tala viide arvutamine kortsunud." Seda ümberpaigutamist nimetatakse koormuse rakenduse ekstsentrilisuseks. Sellisel juhul oleme huvitatud tegurite kõige ebasoodsamast kombinatsioonist, kus veergude kattumise koormus edastatakse nii lähedal veeru servale. See tähendab, et veerg peale koormuse ise tegutseb ka painutusmoment võrdne M \u003d neJa seda hetke tuleks arvutamisel arvesse võtta. Üldjuhul saab stabiilsuse kontrolli teostada vastavalt järgmisele valemile:
N \u003d φrf - mf / w (2.1)
kus W. - sektsiooni resistentsuse hetk. Sellisel juhul võib katuse madalamate äärmuslike veergude koormust pidada tsentraalselt rakendamiseks ja ekstsentrilisus loob ainult kattumise koormuse. Ekstsentrilisusega 20 cm
N p \u003d φrf - mf / w \u003d1x0.8x0.8x12x2601 - 3000 · 20 · 2601· 6/51 3 \u003d 19975, 68 - 7058,82 \u003d 12916,9 kg\u003eN cr \u003d 5800 kg
Seega, isegi väga suure ekstsentrilisusega koormuse rakendamisega, on meil rohkem kui kahekordne varu tugevus.
Märkus: SNIP II-22-81 (1995) "Stone ja Armocatament Designs" soovitab kasutada teist meetodit jaotise arvutamise meetodit, milles võetakse arvesse kivistruktuuride omadusi, kuid tulemus on ligikaudu sama, seega arvutusmeetod Soovitan Snip ei ole siin.