pătrat total (gros) - zona transversală a pietrei (bloc) fără deducerea zonelor de goliciune și piese proeminente. [Dicționar rusesc anglo de design construcții de construcții. MNTKS, MOSCOW, 2011] Teme Structuri de construcții en grosiere ...
cross secțiune transversală - A - [Dicționar rusesc anglo pentru proiectarea desenelor de construcții. MNTKS, MOSCOW, 2011] Teme Constructii Sinonime Sinonime o secțiune transversală brută a unui bolț ... Directorul traducătorului tehnic
partea superioară - 3.10 Partea de referință: elementul structurii de punte, transmiterea încărcăturii din structura spanului și asigurarea mișcării unghiulare și liniare necesare a nodurilor de susținere a structurii spanului. Sursa: o sută GK Transstroy 004 2007: metal ... ...
GOST R 53628-2009: Piese de susținere a rolelor metalice pentru clădirile de poduri. Condiții tehnice - Terminologie GOST R 53628 2009: Roller Metal suportă pentru clădiri de poduri. Specificații Document original: 3.2 Lungimea de dormit: Distanța dintre elementele structurale extreme ale structurii spanului, măsurată prin ... Directorul dicționar Termeni de reglementare și documentație tehnică
Structuri de punere din pietre naturale sau artificiale. Stabilirea din pietre naturale datorită alternanței frumoase a rândurilor de zidărie, precum și culoarea naturală a pietrelor naturale, așezarea unor astfel de pietre dă arhitectului mai multe oportunități ... ... Enciclopedia Culoare
Terminologie 1 :: Numărul zilei DW a săptămânii. "1" corespunde luni pentru a defini termenul din diferite documente: DIV DUT DIFERENȚA dintre Moscova și timpul coordonat la nivel mondial, exprimat de numărul de ore de definire a termenului de la ... ... Directorul dicționar Termeni de reglementare și documentație tehnică
- (SUA) (Statele Unite ale Americii, SUA). I. General State american în America de Nord. Zona 9.4 milioane km2. Populația de 216 de milioane de oameni. (1976, evaluare). Capitala din Washington. În administrativ, teritoriul Statelor Unite ...
GOST R 53636-2009: Celuloză, hârtie, carton. Termeni și definiții - Terminologie GOST R 53636 2009: Celuloză, hârtie, carton. Termeni și definiții ale documentului original: 3.4.49 Masa absolut uscată: masa de hârtie, carton sau celuloză după uscare la o temperatură de (105 ± 2) ° C până la o masă constantă în condiții ... ... Directorul dicționar Termeni de reglementare și documentație tehnică
Stația hidroelectrică (stație hidroelectrică), un complex de structuri și echipamente, prin care energia fluxului de apă este transformată în energie electrică. HPP constă dintr-un circuit consistent de structuri hidrotehnice (vezi Hydraulic ... ... Enciclopedia sovietică mare
- (Până în 1935 Persia) I. Informații generale I. State în Asia de Vest. Se învecinează cu S. Din URSS, pentru Z. cu Turcia și Irak, pe V. cu Afganistan și Pakistan. Spălate la Marea S. Caspică, pe Y. Persian și Omansky Bays, ... ... Enciclopedia sovietică mare
sNIP-ID-9182: Specificații tehnice pentru tipurile de lucrări în timpul construcției, reconstrucției și reparării drumurilor și a structurilor artificiale pe ele - Terminologie SNIP ID 9182: Specificații tehnice pentru tipurile de lucrări în timpul construcției, reconstrucției și reparării drumuri rutiere Și structurile artificiale pe ele: 3. Autogudaronator. Utilizat la întărirea granulatului de beton asfalt ... ... Directorul dicționar Termeni de reglementare și documentație tehnică
Inițial, metalul ca cel mai durabil material servit ca obiective de protecție - garduri, porți, grile. Apoi au început să folosească stalpi de fontă și arcuri. Creșterea avansată a producției industriale a necesitat construirea de structuri cu spații mari, care au stimulat apariția grinzilor și fermelor de rulare. În cele din urmă carcase metalice A devenit un factor cheie în dezvoltarea formei arhitecturale, deoarece a permis eliberarea pereților din funcția structurii de susținere.
Elemente de oțel întinse și comprimate centralizate. Calculul rezistenței elementelor supuse întinderii centrale sau a compresiei prin forță N, ar trebui să fie efectuate prin formula
unde - rezistența calculată a devenit întindere, comprimare, îndoire de-a lungul rezistenței randamentului; - zona de secțiune transversală netă, adică. Zona minus slăbirea secțiunii; - Coeficientul de condiții de lucru primite de tabele SNIP H-23-81 * "Structuri de oțel".
Exemplul 3.1. În peretele heateurului de oțel numărul 20 tăiați gaura cu un diametru d. \u003d \u003d 10 cm (fig.3.7). Grosimea peretelui Heap - s - 5.2 mm, zona transversală brută - cm2.
Este necesar să se determine sarcina admisibilă, care poate fi aplicată de-a lungul axei longitudinale a conductei slăbite. Rezistența calculată a început să ia kg / cm2 și.
Decizie
Calculăm zona secțiunii transversale nete:
unde este secțiunea transversală a brută, adică. Zona secțiunii transversale totale exclude slăbirea, este acceptată conform GOST 8239-89 "laminate la cald 2.
Determinați sarcina admisibilă:
Determinarea alungirii absolute a tijei de oțel întinse centrale
Pentru o tijă cu o schimbare pasată în zona transversală și o forță normală, prelungirea totală este alungită de sumarea algebrică a alungirii fiecărui site:
unde p - numărul de secțiuni; i. - numărul de complot (I \u003d. 1, 2,..., p).
Alungirea greutății proprii a secțiunii transversale constante este determinată de formula
unde γ este proporția materialului tijei.
Calculul stabilității
Calcularea stabilității elementelor solide supuse compresiei centrale prin forță N.ar trebui să fie efectuate prin formula
unde a este secțiunea transversală a brut; φ - coeficientul de îndoire longitudinală luată în funcție de flexibilitate
Smochin. 3.7.
și rezistența de proiectare a mesei STALIPO în structurile de oțel SNIP H-23-81 *; μ este coeficientul de a aduce lungimea; - minim radius de inerție secțiune transversală; Flexibilitatea elementelor comprimate sau întinse nu trebuie să depășească valorile indicate în "structurile de oțel".
Calculul elementelor compozite din colțuri, canalele (fig.3.8) etc., conectate îndeaproape sau prin garnituri, ar trebui să fie efectuate ca solozhy, cu condiția ca cea mai mare distanță din lumina, pe secțiunile dintre scândurile sudate sau între centrele de Șuruburile extreme nu sunt depășite pentru elementele comprimate și pentru elementele întinse.
Smochin. 3.8.
Îndoiți elemente de oțel
Calculul curbelor într-una din principalele planuri de grinzi se efectuează prin formula
unde M - Momentul maxim de îndoire; - momentul rezistenței secțiunii transversale nete.
Valorile tensiunilor tangente τ în mijlocul elementelor de îndoire trebuie să satisfacă condiția
unde Q - Forța transversală în secțiunea transversală; - Momentul static al jumătății secțiunii în raport cu axa principală z; - momentul axial al inerției; t. - grosimea peretelui; - rezistența calculată a devenit o schimbare; - rezistența la randament a oțelului, adoptată pe standardele de stat și condițiile tehnice pentru oțel; - coeficientul de fiabilitate prin materialul preluat de Snip 11-23-81 * "Structuri de oțel".
Exemplul 3.2. Este necesar să se aleagă secțiunea transversală a unui fascicul de oțel cu un singur timp încărcat încărcăturii distribuite uniform q. \u003d 16 kn / m, lungimea bancară l.\u003d 4 m ,, MPa. Secțiunea transversală a fasciculului este dreptunghiulară cu o atitudine de înălțime h. La lățime b. grinzi egale cu 3 ( h / b \u003d 3).
Coloana este un element vertical al structurii de susținere a unei clădiri care transmite sarcini din structurile descrise mai sus ale fundației.
La calcularea coloanelor de oțel, este necesar să se ghideze de SP 16.13330 "Structuri de oțel".
Pentru coloana de oțel, bidirecțională, conductă, profilul pătrat, secțiunea compozită a canalelor, colțurile, foile sunt de obicei utilizate.
Pentru coloanele comprimate central, este optim să utilizați o conductă sau un profil pătrat - ele sunt economice pe masă de metal și au un aspect frumos estetic, dar cavitățile interne nu pot fi vopsite, astfel încât acest profil ar trebui să fie strâns.
Utilizarea unui cazan larg pentru coloane este larg răspândită - când strângeți coloana într-un plan, acest tip de profil este optim.
Metoda de fixare a coloanei din fundație are o importanță deosebită. Coloana poate avea o fixare cu balama, rigidă într-un plan și articulată la alta sau rigidă în 2 avioane. Selectarea muntelui depinde de construirea clădirii și are mai multă valoare la calcularea deoarece Lungimea calculată a coloanei depinde de metoda de fixare.
De asemenea, este necesar să se țină seama de metoda de fixare, panouri de perete, grinzi sau ferme din coloană, dacă sarcina este transmisă din partea laterală a coloanei, trebuie luată în considerare excentricitatea.
Când strângeți coloana din fundație și fixarea rigidă a fasciculului la coloană, lungimea calculată este de 0,5L, dar 0,7L este de obicei luată în considerare în calcul. Fasciculul sub acțiunea încărcăturii este îndoit și fără vârf complet.
În practică, coloana nu este luată în considerare separat și modelarea clădirii sau a unui model de clădire 3-dimensională în program, încărcați-l și calculați coloana din ansamblu și selectați profilul necesar, dar în programele este dificil de luat în considerare slăbirea secțiunii transversale a șuruburilor din șuruburi, prin urmare este necesară verificarea manuală a secțiunii.
Pentru a calcula coloana, trebuie să cunoaștem tensiunile maxime de compresiune / tracțiune și momentele care apar în secțiuni cheie, sunt construite terenurile de tensiune pentru aceasta. În această recenzie, vom lua în considerare numai calculul rezistenței coloanei fără a construi EPUR.
Calculați coloanele pe care le efectuăm următorii parametri:
1. Forța cu tensiune centrală / compresie
2. Stabilitate în temeiul compresiei centrale (în 2 planuri)
3. Forța cu acțiunea comună a forței longitudinale și a momentelor de îndoire
4. Verificați flexibilitatea limită a tijei (în 2 planuri)
1. Forța cu tensiune centrală / compresie
Potrivit SP 16.13330 p. 7.1.1 Calcularea rezistenței elementelor din oțel cu rezistență de reglementare R.yn ≤ 440 n / mm2 cu tensiune centrală sau compresie prin forță n ar trebui să fie efectuate prin formula
A.n este secțiunea transversală a profilului net, adică luând în considerare slăbirea acesteia prin găuri;
R.y - rezistența calculată a oțelului laminat (depinde de marca de oțel, vezi tabelul V.5 SP 16.13330);
γ c - Coeficientul condițiilor de muncă (vezi tabelul 1 SP 16.13330).
Conform acestei formule, puteți calcula zona minimă necesară a secțiunii profilului profilului și puteți seta un profil. În viitor, în calculele de verificare, selectarea secțiunii transversale a coloanei poate fi făcută numai prin selectarea secțiunii, deci aici putem seta un punct de plecare, mai puțin care nu poate fi o secțiune transversală.
2. Sustenabilitate sub compresia centrală
Calculul stabilității se face conform SP 16.13330 p. 7.1.3 prin formula
A. - zona transversală a secțiunii transversale, adică luați în considerare slăbirea acesteia cu găuri;
R.
γ
φ - coeficientul de sustenabilitate în compresia centrală.
După cum puteți vedea această formulă, este foarte asemănătoare cu cea precedentă, dar coeficientul apare aici. φ Pentru a calcula la început, va fi necesar să se calculeze flexibilitatea condiționată a tijei. λ (notat cu o caracteristică de sus).
unde R.y - stabilirea rezistenței oțelului;
E. - modul elastic;
λ - flexibilitatea tijei calculată prin formula:
unde l.eF - lungimea estimată a tijei;
i. - Raza secției de inerție.
Lungimi estimate L.coloanele EF (rafturi) ale secțiunii transversale constante sau secțiuni individuale ale coloanelor pas cu pas conform SP 16.13330 p. 10.3.1 trebuie determinată prin formula
unde l. - lungimea coloanei;
μ - Coeficientul lungimii calculate.
Coeficienți de lungime de decontare μ Coloanele (rafturile) secțiunii permanente trebuie determinate în funcție de condițiile pentru fixarea capetelor lor și de tipul de sarcină. Pentru unele cazuri de fixare a capetelor și tipul de valoare de încărcare μ Lista în tabelul următor:
Radiusul inerției poate fi găsit în glelingul corespunzător pe profil, adică Un pre-profil trebuie să fie setat și calculul este redus la secțiunile transversale.
pentru că Raza de inerție în 2 avioane pentru majoritatea profilurilor are valori diferite pe 2 planuri (numai conducta și profilul pătrat) și fixarea poate fi diferită și, prin urmare, iar lungimile calculate pot fi, de asemenea, diferite, apoi calculul stabilității trebuie să fie făcute pentru 2 avioane.
Deci, acum avem toate datele pentru a calcula flexibilitatea condiționată.
Dacă flexibilitatea limită este mai mare sau egală cu 0,4, atunci coeficientul de stabilitate φ Calculată cu formula:
valoarea coeficientului δ Ar trebui calculată prin formula:
factori α și β vezi tabelul
Valorile coeficientului φ calculată prin această formulă trebuie să fie luată mai mult (7.6 / λ 2) cu valorile flexibilității condiționate peste 3,8; 4.4 și 5.8 pentru tipurile de secțiuni transversale, respectiv A, B și C.
La valori λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.
Valorile coeficientului φ LED-ul în apendicele D SP 16.13330.
Acum, când toate datele sursă sunt cunoscute pentru a efectua un calcul prin formula prezentată la început:
După cum sa menționat mai sus, este necesar să se facă 2-A Calcule pentru 2 avioane. Dacă calculul nu satisface starea, apoi selectați un nou profil cu o valoare mai mare a inerției secțiunii transversale. De asemenea, puteți schimba schema calculată, de exemplu, schimbarea balamalei care se ocupă de rigid sau fixând coloana în interval, puteți reduce lungimea calculată a tijei.
Elementele comprimate cu pereți solizi ai secțiunii în formă de P deschis sunt recomandate pentru a întări curelele sau grila. Dacă scândurile sunt absente, atunci stabilitatea trebuie verificată pentru stabilitate în forma flexibilă a pierderii de stabilitate în conformitate cu p.7.1.5 SP 16.13330.
3. Forța cu acțiunea comună a forței longitudinale și a momentelor de îndoire
De regulă, coloana este încărcată nu numai de sarcina de compresie axială, ci și de îndoirea momentului, de exemplu de la vânt. Momentul este, de asemenea, format dacă sarcina verticală nu este aplicată în centrul coloanei și pe partea laterală. În acest caz, este necesar să se efectueze un calcul de control în conformitate cu clauza 9.1.1 SP 16.13330 cu formula
unde N. - forța de compresie longitudinală;
A.n este zona netă (luând în considerare slăbirea găurilor);
R.y - rezistența calculată a oțelului;
γ c - coeficientul condițiilor de lucru (a se vedea tabelul 1 SP 16.13330);
n, cx.și Sy. - Coeficienții acceptați conform tabelului E.1 SP 16.13330
Mx. și ALE MELE. - momente în raport cu axele X-X și Y-Y;
W.xn, min și W.yn, min - momentele rezistenței secțiunii față de axele X-X și Y-Y (pot fi găsite în GOST pe profil sau în director);
B. - Bimoment, în SNIP II-23-81 * Acest parametru nu a fost în calcul, acest parametru a fost introdus pentru a ține cont de deploitare;
W.Ω, Momentul sectorial al rezistenței secțiunii.
Dacă ar trebui să existe mai întâi probleme cu primele 3 componente, atunci contabilitatea BIMOME determină dificultăți.
Bimoment caracterizează modificările aduse zonelor de distribuție liniară ale separării secțiunii transversale și, de fapt, este o pereche de momente care vizează părțile opuse
Este demn de remarcat faptul că multe programe nu pot calcula bimomentul, inclusiv SCAD nu o ia în considerare.
4. Verificați flexibilitatea limită a tijei
Flexibilitatea elementelor comprimate λ \u003d LEF / I, de regulă, nu trebuie să depășească valorile limită λ u afișate în tabel
Coeficientul α în această formulă este coeficientul de utilizare al profilului, în funcție de calcularea consistenței în compresia centrală.
Pe lângă calcularea stabilității, acest calcul trebuie făcut pentru 2 avioane.
În cazul în care profilul nu se potrivește, este necesar să se modifice secțiunea transversală prin creșterea razei de inerție a secțiunii transversale sau schimbarea schemei calculate (modificarea consolidării sau consolidarea cu conexiunile pentru a reduce lungimea calculată).
Dacă factorul critic este flexibilitatea limită, brandul de oțel poate fi luat cel mai mic pentru că La flexibilitatea limită, marca de oțel nu afectează. Optiune optimă Acesta poate fi calculat prin metoda de selecție.
Postat în etichetate,Calculul elementelor de structuri din lemnpotrivit statelor limită ale primului grup
Elemente extrem de întinse și comprimate central
6.1 Elementele întinse cu plante ar trebui să fie făcute prin formula
unde este forța longitudinală estimată;
Rezistența la lemn estimată la întinderea de-a lungul fibrelor;
La fel, pentru lemn de furnir unidirecțional (5.7);
Zona transversală a elementului net.
La determinarea atenuării, amplasată pe un complot de până la 200 mm lungime, trebuie luate într-o singură secțiune transversală.
6.2 Secțiunea solidă colorată solo-comprimată Subdensatoare de formule:
a) pentru rezistență
b) privind stabilitatea
unde - rezistența calculată a compresiei lemnului de-a lungul fibrelor;
La fel, pentru lemn de furnir unidirecțional;
Coeficientul de îndoire longitudinală, determinată în conformitate cu 6.3;
Suprafața secțiunii transversale a elementului;
Zona transversală estimată a elementului, luată egal:
În absența slăbirii sau slăbește în secțiuni periculoase care nu părăsesc marginile (Figura 1, dar) dacă zona de slăbire nu depășește 25%, în cazul în care secțiunea transversală a brut; cu slăbirea care nu apar pe margini dacă zona de slăbire depășește 25%; cu slăbirea simetrică cu vedere la margini (Figura 1, b.),.
dar- să nu plece la margine; b.- Emergând la margine
Imaginea 1.- slăbirea elementelor comprimate
6.3 Coeficientul longitudinal se va reținea de formulele:
cu flexibilitatea elementului 70
cu flexibilitatea elementului 70
unde coeficientul este de 0,8 pentru lemn și 1,0 pentru placaj;
coeficientul 3000 pentru lemn și 2500 pentru placaj și lemn dintr-un furnir unidirecțional.
6.4 Flexibilitatea elementelor secțiunii solide este determinată prin formula
unde - lungimea estimată a elementului;
Raza secției de inerție a elementului cu dimensiunile maxime brute în raport cu axa.
6.5 Lungimea estimată a liniilor elementare pentru a determina multiplicarea coeficientului său de lungime liberă
conform lui 6.21.
6.6 Elementele compozite pe compușii pliabile, deschise de întreaga secțiune transversală, trebuie calculate pe rezistență și stabilitate conform formulelor (8) și (9), cu această detectare ca suprafață totală a tuturor ramurilor. Flexibilitatea elementarilor compozite pentru a determina luarea în considerare a compușilor compușilor prin formula
unde - flexibilitatea întregului element în raport cu axa (figura 2), calculată la lungimea estimată a elementelor de adeziune;
* - flexibilitatea ramurii individuale în raport cu axa I (a se vedea figura 2), calculată în funcție de lungimea calculată a ramurii; Cele mai șapte grosimi () ramuri sunt acceptate de C0 *;
Coeficientul de a aduce flexibilitatea determinată de formula
* Formula și explicația corespunde originalului. - Notați producătorul bazei de date.
în cazul în care lățimea și înălțimea secțiunii transversale a elementului, a se vedea;
Numărul calculat de cusături din elementul determinat de numărul de cusături, conform căruia este încasată schimbarea reciprocă a elementelor (în figura 2, dar- 4 cusături, în figura 2, b.- 5 cusături);
Lungimea estimată a elementului, m;
Numărul calculat de secțiuni de legături într-o singură cusătură la 1 m a elementului (cu câteva cusături cu un număr diferit de secțiuni, numărul de secțiuni trebuie luate între toate cusăturile);
Coeficientul compușilor care trebuie determinat prin formulele tabelului 15.
dar- cu garnituri, b.- fără plăcuțe
Figura 2.- Elemente compozite
Tabelul 15.
|
Tip de congență |
Coeficientul este |
|
|
compresie centrală |
compresie cu Bend. |
|
|
1 unghii, șuruburi | ||
|
2 oțel cilindric brazen | ||
|
a) diametrul grosimii elementelor conectate | ||
|
b) diametrul grosimii elementelor conectate | ||
|
3 tije intenționate de la armarea A240-A500 | ||
|
4 stejar cilindrice | ||
|
5 stejar lamelare brazen | ||
|
Notă - Diametre de cuie, șuruburi, tije brazate și lipite, grosimea elementelor, lățimea grosimii grosimii ar trebui luată în cm. |
||
Când se determină diametrul unghiilor, trebuie luate mai mult de 0,1 grosimea elementelor conectate. Dacă dimensiunea capetelor atacate a unghiilor este mai mică, atunci secțiunile din cusăturile adiacente acestora nu iau în considerare. Excepțiile asupra impulsurilor cilindrice din oțel trebuie determinate prin grosimea celor mai subțiri ale elementelor conectate.
La determinarea diametrului copiatoarelor cilindrice de stejar, trebuie luate nu mai mult de 0,25 grosimea mai subțire a elementelor conectate.
Comunicarea în cusături ar trebui să fie uniform pe lungimea elementului. La elementele drepte deschise cu balamale, este permisă în cartierele medii ale lungimii de lungime a comunicării în cantități jumătate, însărcinate cu formula (12), cantitatea acceptată pentru cartierele extreme ale lungimii elementului.
Flexibilitatea elementului component calculată cu formula (11) trebuie luată nu mai mult decât flexibilitatea ramurilor individuale determinate prin formula:
unde - suma momentelor de inerție a secțiunilor transversale brute ale ramurilor individuale în raport cu axele lor paralele cu OCI (a se vedea figura 2);
Secțiunea transversală a elementului brut;
Lungimea calculată a elementului.
Flexibilitatea elementului component față de axa care trece prin centrele de severitate ale tuturor ramurilor (axa din figura 2) trebuie determinată ca și pentru un element dintr-o singură bucată, adică. Fără a lua în considerare avantajul legăturilor, dacă ramurile sunt încărcate uniform. În cazul ramurilor încărcate inegale, 6.7 ar trebui să fie ghidat.
Dacă ramurile elementului component au o secțiune diferită, atunci flexibilitatea calculată a ramurii în formula (11) trebuie luată egală
definiția este prezentată în Figura 2.
6.7 Elemente compozite privind conexiunile de combustibil, parte din ramurile care nu sunt operate la capete, este lăsată să calculeze pentru rezistență și stabilitate prin formulele (5), (6) sub rezerva următoarelor condiții:
a) zona transversală a elementului va fi determinată de secțiunea transversală a ramurilor deschise;
b) flexibilitatea elementului față de axă (a se vedea figura 2) este determinată prin formula (11); În același timp, momentul de inerție este adoptat ținând cont de toate sucursalele, iar zona este deschisă numai;
c) la determinarea flexibilității față de axa (a se vedea figura 2), momentul inerției trebuie determinat prin formula
unde momentele inerției secțiunilor transversale, respectiv, sprijinul și ramurile subdezvoltate.
6.8 Calculul privind stabilitatea elementelor comprimate centrale ale variabilei în înălțimea secțiunii trebuie efectuată prin formula
unde - zona transversală a brut cu dimensiuni maxime;
Coeficientul care ia în considerare variabilitatea înălțimii secțiunii, determinată de tabelul E.1 din apendicele E (pentru elementele secțiunii constante1);
Coeficientul de îndoire longitudinală, determinată de 6,3 pentru flexibilitate corespunzătoare secțiunii transversale cu dimensiunile maxime.
DAR - zona secțiunii transversale;
Un bn. - secțiunea transversală a șurubului net;
ANUNȚ. - secțiunea secțiunii transversale;
Un F. - secțiunea transversală a raftului (centurii);
Un n. - zona de secțiune transversală netă;
Un W. - secțiunea transversală a zonei;
Un WF. - zona transversală a cusăturii de colț;
Un wz. - zona transversală a frontierei de fuziune;
E. - modul elastic;
F. - forta;
G. - modulul de schimbare;
J B -momentul inerției secțiunii ramurii;
J M.; J D. - momente de secțiuni transversale de inerție ale cureaua și ferma divizată;
J S. - momentul inerției secțiunii transversale a coastei, a scândurilor;
J SL. - momentul secției de inerție a nervurii longitudinale;
J T. - momentul inerției fasciculului răsucite, feroviar;
J X.; J y. - momente de secțiuni transversale de inerție ale brut față de axele, respectiv x-X. și y-y.;
J xn.; J YN. - aceleași secțiuni transversale nete;
M. - moment, momentul îndoitului;
M x.; ALE MELE. - momente în raport cu axele, respectiv x-X. și y-y.;
N. - Forța longitudinală;
N anunț. - efort suplimentar;
N bm. - puterea longitudinală din momentul în ramură a coloanei;
Q. - forță transversală, forță de forfecare;
Q fic. - forța transversală convențională pentru elementele de conectare;
Q S. - incidența forței transversale condiționate la sistemul de scânduri situate în același plan;
R ba. - rezistența estimată la întinderea șuruburilor fundației;
R bh. - Rezistența calculată la întinderea șuruburilor de înaltă rezistență;
R bp. - rezistența calculată a compușilor cu șuruburi;
R bs. - rezistența calculată a tăierii șurubului;
R bt. - rezistența calculată a șuruburilor de întindere;
R bun. - Rezistența de reglementare a șuruburilor de oțel luate egale cu rezistența temporară Σ B. Conform standardelor de stat și condițiilor tehnice de pe șuruburi;
R bv. - rezistența calculată la întinderea șuruburilor în formă de U;
R cd. - rezistența calculată la compresia diametrică a patinoarilor (cu atingere liberă în construcții cu mobilitate limitată);
R dh. - Rezistența calculată la întinderea firului de înaltă rezistență;
R lp. - rezistența estimată la localul înfundat în balamale cilindrice (ciupituri) cu atingere strânsă;
R P. - rezistența calculată a fost împământată suprafața de capăt (în prezența potrivirii);
R S. - rezistența calculată a devenit o schimbare;
Rh. - rezistența estimată la întinderea oțelului în direcția grosimii laminate;
R U. - rezistența calculată a devenit întindere, comprimare, îndoire prin rezistență temporară;
Alerga - Rezistența temporară au devenit o discontinuitate luată egală cu valoarea minimă Σ B. Conform standardelor de stat și specificațiilor tehnice;
R wf. - rezistența estimată a cusăturilor unghiulare ale tăieturii (condiționate) pentru cusătura metalică;
R wu. - rezistența calculată a compresiei îmbinărilor sudate, întinderea, îndoirea prin rezistență temporară;
R wun. - rezistența de reglementare a metalelor cusăturii pe rezistență temporară;
R ws. - rezistența calculată a conexiunilor de schimbare sudate la cap la cap;
R wy. - Rezistența calculată a compresiei îmbinărilor sudate, întinzându-se și îndoirea forței de randament;
R wz. - rezistența calculată a suturilor unghiulare ale tăieturii (condiționate) pe metalul limitei de fuziune;
R y. - rezistența calculată a devenit întinderea, comprimarea, îndoirea forței de randament;
R yn -rezistența la randament a oțelului, luată egală cu valoarea rezistenței la randament σ T conform standardelor de stat și a condițiilor tehnice pentru oțel;
S. - momentul static al piesei de deplasare a secțiunii transversale a brut față de axa neutră;
W x.; W y. - momente ale rezistenței secțiunii transversale a brut față de axe, respectiv x-X. și y-Y;
W xn.; W yn.- momente ale rezistenței secțiunii transversale a netului în raport cu axele, respectiv x-X. și y-y.;
b. - lățimea;
b ef. - lățimea calculată;
bf. - lățimea raftului (centura);
b H. - lățimea părții proeminente a coastei, mătură;
c.; c X.; c y. - coeficienți pentru calcularea rezistenței, ținând cont de dezvoltarea deformărilor din plastic în timpul îndoirii față de axe, respectiv x - x, y-y;
e. - excentricitatea puterii;
h. - înălțimea;
h ef. - înălțimea estimată a peretelui;
h w. - înălțimea peretelui;
i. - raza secției de inerție;
sunt în - cea mai mică rază a inerției secțiunii;
i X.; i y. - secția de inerție radii față de axe, respectiv x-X.și y-y.;
cE FACI. - Cat de cusătură unghiulară;
l. - lungime, span;
l C. - lungimea standului, coloanele, struturile;
l D. - lungimea culorii;
l EF. - Calculat, lungime condiționată;
l M. - lungimea panoului pentru fermă sau coloană;
l S. - lungimea plăcii;
l w. - lungimea sudurii;
l X.; lu - lungimile calculate ale elementului din planurile perpendiculare pe axe, respectiv x-X.și y-y.;
m -excentricitatea relativă ( m. = ea. / TOALETA.);
m ef. - a prezentat excentricitatea relativă ( m ef. = mη.);
r. - rază;
t. - grosime;
t F. - grosimea de raft (centură);
t w. - grosimea peretelui;
β F. și β z. - coeficienți pentru calcularea cusăturii unghiulare, respectiv pe metalul cusăturii și metalul limitei de fuziune;
Γ B. - coeficientul condițiilor de funcționare;
Γ c. - coeficientul condițiilor de muncă;
Γ N. - coeficientul de fiabilitate pentru scopul propus;
γ M. - coeficientul de fiabilitate pe material;
Γ U. - coeficientul de fiabilitate în calculele privind rezistența temporară;
η - coeficientul de influență a secțiunii secțiunii;
λ - Flexibilitate ( λ = l EF. / i.);
Flexibilitate condiționată ();
λ EF. - flexibilitatea redusă a tijei secțiunii transversale;
Flexibilitatea enumerată condiționată a tijei secțiunii transversale ( 
);
Flexibilitate condiționată de perete ( 
);
Cea mai mare flexibilitate condiționată a peretelui;
λ X.; λ y. - flexibilitatea estimată a elementului din planurile perpendiculare pe axe, respectiv x-X și Y-Y;
v. - coeficientul de deformare transversală a oțelului (Poisson);
Σ loc. - stres local;
Σ x.; Σ y. - tensiunile normale paralele cu axele, respectiv x-X.și y-Y;
τ xy. - stres tangent;
φ (h., y.) - coeficientul de îndoire longitudinală;
φ B. - coeficientul de reducere a rezistenței calculate în forma flexibilă a pierderii de stabilitate a grinzilor;
φ E. - Coeficientul de reducere a rezistenței calculate în timpul unei compresii din afara centrulară.
| 1. Dispoziții generale. 2 2. Materiale pentru structuri și conexiuni. 3 3. Caracteristicile estimate ale materialelor și compușilor. 4 4 *. Contabilitatea condițiilor de lucru și de proiectare. 6 5. Calcularea elementelor structurilor din oțel pe forțele axiale și îndoite. 7 elemente comprimate centralizate și comprimate central. 7 articole de îndoire. 11 Elemente supuse forței axiale cu îndoire. 15 Piese de susținere. 19 6. Lungimile estimate și limitarea flexibilității elementelor structurilor metalice. 19 Lungimi estimate ale elementelor de ferme și conexiuni plate. 19 Lungimi estimate ale elementelor structurilor de zăbrele spațiale. 21 Lungimi estimate ale elementelor structurale structurale. 23 Lungimi estimate ale coloanelor (rafturi) 23 Limitați flexibilitatea elementelor comprimate. 25 Limitați flexibilitatea elementelor întinse. 25 7. Verificați stabilitatea pereților și a foilor de talie de coturi și elemente comprimate. 26 pereți de grinzi. 26 pereți de elemente de îndoire ascunse și comprimate și comprimate. 32 Foi de curea (rafturi) ale elementelor centrale, comprimate, comprimate, comprimate și îndoite. 34 8. Calcularea structurilor de frunze. 35 Calculul pentru rezistență. 35 Calculul pentru stabilitate. 37 Cerințe de bază pentru calcularea structurilor membranelor metalice. 39 9. Calculul elementelor structurilor din oțel la rezistență. 39 10. Calcularea elementelor structurilor din oțel pentru rezistență luând în considerare distrugerea fragilă. 40 11. Calcularea structurilor metalice. 40 de conexiuni sudate. 40 conexiuni de șuruburi. 42 compuși pe șuruburi de înaltă rezistență. 43 compuși cu capete măcinate. 44 Conexiuni curelei în grinzi compozite. 44 12. Cerințe generale În funcție de designul structurilor metalice. 45 prevederi de bază. 45 conexiuni sudate. 46 Compuși cu șuruburi și compuși pe șuruburi de înaltă rezistență. 46 13. Cerințe suplimentare pentru proiectarea clădirilor și structurilor de producție. 48 de deviere relativă de deformare și design. 48 distanțe între cusăturile de temperatură. 48 ferme și acoperiri structurale. 48 coloane .. 49 de link-uri. 49 grinzi. 49 grinzi de macara. 50 de structuri de frunze. 51 Montare montare. 52 14. Cerințe suplimentare pentru proiectarea clădirilor și structurilor publice rezidențiale și publice. 52 clădiri cadru. 52 acoperiri suspendate. 52 15 *. Cerințe suplimentare pentru proiectarea suporturilor de linii electrice, structurile deschise comutator. și linii de rețele de contact ale transportului. 53 16. Cerințe suplimentare pentru proiectarea structurilor structurilor antenei (AC) de comunicare cu o înălțime de până la 500 m. 55 17. Cerințe suplimentare pentru proiectarea instalațiilor hidrotehnice. 58 18. Cerințe suplimentare pentru proiectarea grinzilor cu un perete flexibil. 59 19. Cerințe suplimentare pentru proiectarea grinzilor cu perete perforat. 60 20 *. Cerințe suplimentare pentru proiectarea structurilor de clădiri și structuri în timpul reconstrucției. 61 Anexa 1. Materiale pentru structuri metalice și rezistența calculată. 64 Anexa 2. Materiale pentru structuri metalice și rezistența calculată. 68 Anexa 3. Caracteristicile fizice ale materialelor. 71 Anexa 4 *. Coeficienții condițiilor de lucru pentru un colț unic întins atașat de un șurub de raft. 72 Apendicele 5. Coeficienții pentru calcularea rezistenței elementelor structurilor metalice, luând în considerare dezvoltarea deformărilor plastice. 72 Anexa 6. Coeficienții pentru calcularea stabilității elementelor centrale, comprimate și comprimate comprimate. 73 Anexa 7 *. Factori φ B. Pentru a calcula grinzile pentru stabilitate. 82 Anexa 8. Tabele pentru calcularea elementelor privind rezistența și luarea în considerare a distrugerii fragile. 85 Anexa 8, a. Determinarea proprietăților metalice. 88 Anexa 9 *. Scrisoarea de bază denotă valorile. 89 |
Combina metalurgică din Siberia de Vest a fost stăpânită de producția de oțel laminat în formă (colțuri de egalizare, chalere, canale) cu o grosime a raftului la 10 mm inclusiv prin închirierea de C345 în formă de carbon în formă de 10-11-302-94 " Niobiu modificat din oțel, dezvoltat de combină, SA "Institutul Ural de Metale" și convenit de CNII. Kucherenko.
Rapoartele căștilor de căștii că rularea în formă de oțel C345 Categorii 1 și 3 pentru TU 14-11-302-94 pot fi utilizate în conformitate cu structurile oțelului SNIP II-23-81 "(Tabelul 50) din aceleași structuri pentru care furnizate Închiriere de oțel C345 Categorii 1 și 3 conform GOST 27772-88.
Șeful căștilor V.V. Tishchenko.
Introducere
Industria metalurgică a fost stăpânită de producția de închiriere pentru structuri metalice de construcție și oțel dopat din punct de vedere economic C315. Consolidarea, de regulă, se realizează prin microtalion de calm cu emisii reduse de carbon, unul dintre elementele: titan, niobiu, vanadiu sau nitruri. Aliajul poate fi combinat cu tratament de rulare sau termic.
Volumele de producție a volumului realizat și profilurile formate din noua oțel C315 fac posibilă satisfacerea pe deplin a nevoilor de construcție la box-office cu caracteristici de rezistență și rezistență la rece aproape de standardele pentru oțel cu aliaj scăzut conform GOST 27772-88.
1. Documentație de reglementare de închiriere
În prezent, au fost dezvoltate o serie de specificații tehnice pentru închirierea de la oțel C315.
TU 14-102-132-92 "Laminate în formă de oțel C315". Producătorul de manipulare și de închiriere - combinarea metalurgică Nizhne-Tagil, canalele de sortare conform GOST 8240, profilele unghiulare egale, profilele de colț non-echilibru, obișnuite și cu marginile paralele ale rafturilor.
TU 14-1-5140-92 "Închiriere pentru construcții de structuri din oțel. Specificații generale. " Handler - TSNIYCHM, producator laminat - Combina Metalurgica Nizhne-Tagil, sortiment - Logaves conform GOST 26020, TU 14-2-427-80.
TU 14-104-133-92 "Închirierea de înaltă rezistență pentru structurile de oțel de construcție". Producator de manipulare si inchiriere - combina metalurgica ORSKO-Khalilovsky, o foaie de sortare cu o grosime de la 6 la 50 mm.
TU 14-1-5143-92 "Închiriați o foaie și o rezistență laminată și rezistență la rece." Titularul original - TSNIYCHM, producător laminat - New Lipetsk Metalurgic Combină, Social - Închiriere de foi în conformitate cu GOST 19903 Grosime până la 14 mm inclusiv.
TU 14-105-554-92 "Închiriere de foi de rezistență ridicată și rezistență la rece". Titularul scriptului și producătorul de produse laminate - Cherepovets Plante metalurgice, o gamă de închiriere în conformitate cu GOST 19903 Grosime până la 12 mm inclusiv.
2. Dispoziții generale
2.1. Închirierea de oțel C315 Este recomandabil să se aplice în loc de oțel C255, C285 în conformitate cu GOST 27772-88 pentru grupe de structuri pe Snip II-23-8i, utilizarea în zonele climatice de construcție cu decontarea temperatura minus 40 ° C nu este permisă. În acest caz, este necesar să se utilizeze rezistența laminată crescută din oțel C315.
3. Materiale pentru desene
3.1. Închirierea de oțel C315 vine patru categorii, în funcție de testele pentru testele de îndoire a impactului (categoriile sunt adoptate la fel cu laminate din oțel C345 conform GOST 27772-88).
3.2. Închirierea de oțel C315 poate fi utilizată în construcții, ghidată de tabelul de date. unu.
tabelul 1
* Cu grosimea laminată nu mai mare de 10 mm.
4. Caracteristicile de calcul ale laminate și compușii
4.1. Reglementarea și rezistența laminată calculată din oțel C315 sunt acceptate în conformitate cu tabelul. 2.
masa 2
| Grosimea laminată, mm | Rezistența la reglementarea laminată, MPA (KGF / MM 2) | Rezistența la rulare estimată, MPA (KGF / MM 2) | ||||||
| format | Foaie, în bandă largă universală | format | ||||||
| R yn. | Alerga | R yn. | Alerga | R y. | R U. | R y. | R U. | |
| 2-10 | 315 (32) | 440 (45) | 315 (32) | 440 (45) | 305 (3100) | 430 (4400) | 305 (3100) | 430 (4400) |
| 10-20 | 295 (30) | 420 (43) | 295 (30) | 420 (43) | 290 (2950) | 410 (4200) | 290 (2950) | 410 (4200) |
| 20-40 | 275 (28) | 410 (42) | 275 (28) | 410 (42) | 270 (2750) | 400 (4100) | 270 (2750) | 400 (4100) |
| 40-60 | 255 (26) | 400 (41) | - | - | 250 (2550) | 390 (4000) | - | - |
4.2. Rezistența estimată a articulațiilor de oțel sudate C315 pentru specii diferite Compușii și compușii de stres trebuie determinată prin SNIP II-23-81 * (p. 3.4, Tabelul 3).
4.3. Rezistența estimată la elementele încorporate conectate prin șuruburi trebuie determinată de SNIP II-23-81 * (p. 3.5, Tabelul 5 *).
5. Calculul compușilor
5.1. Calculul îmbinărilor sudate și cu șurub de oțel C315 se efectuează în conformitate cu cerințele SNIP II-23-81.
6. Producția de structuri
6.1. La fabricarea structurilor de construcții din oțel C315, aceeași tehnologie ar trebui utilizată ca și pentru oțel C255 și C285 conform GOST 27772-88.
6.2. Materialele pentru sudarea oțelului C315 trebuie luate în conformitate cu cerințele SNIP II-23-81 * (Tabelul 55 *) pentru oțelul laminat C255, C285 și C345 - conform GOST 27772-88, având în vedere rezistența calculată a oțelului laminat C315 pentru diferite grosimi.
La aplicarea în construirea unei grosimi a rezistenței ridicate a puterii totale pe TU 14-104-133-92
Minstroy Rusia a trimis ministere și departamente Federația Rusă, Republicile Republicii ca parte a Federației Ruse, a proiectului și a institutelor de cercetare nr. 13-227 din 11 noiembrie 1992 din următorul conținut.
Combina metalurgică Orsko-Khalilovsky a fost stăpânită de producția de oțel laminat cu pereți groși, cu o grosime de 6-50 mm pentru condițiile tehnice ale lui TU 14-104-133-92 "Închirierea de rezistență sporită pentru structurile oțelului de construcție", dezvoltate de către plantă, ITMT Tsnichelete și CNII. Kucherenko.
Combinați datorită micro-legarea titanului de oțel cu remorcă cu carbon scăzut sau a vanadiului (sau alta) cu posibilă aplicație Prelucrarea termică și modurile de rulare controlate au obținut un nou tip de metal extrem de eficient din oțel C315 și C345E, ale căror proprietăți nu sunt inferioare indicatorilor de închiriere de oțeluri cu aliaj scăzut în conformitate cu GOST 27772-88. Metoda de microlare, tipul de tratament termic și modurile de rulare alege producătorul. Închirierea vine patru categorii, în funcție de cerințele privind testul de îndoire a impactului, adoptat în GOST 27772-88 și Snip II-23-81 *, precum și în standardul FRG DIN 17100 (pe eșantioane cu tăietură ascuțită). Categoria și tipul de testare a impactului este indicată de consumator în ordinea rulării metalice.
Minstroy Rusia raportează că închirierea de oțel C345E în conformitate cu TU 14-104-133-92 poate fi aplicată de-a lungul și în loc să se rostogolească din oțel C345 conform GOST 27772-88 în modelele planificate de structurile de oțel SNIP II-23-81 * ", fără recalcularea secțiunilor elementelor și a compușilor lor. Domeniul de aplicare, rezistențele la rulare de reglementare și calculate din oțel C315 pentru TU 14-104-133-92, precum și materialele utilizate pentru sudură, rezistențele calculate de îmbinări sudate și elemente crud legate de șuruburi trebuie luate pe recomandările CNII. Kucherenko, publicat mai jos.
Combina metalurgică Nizhnyagil a fost stăpânită de producția de oțel laminat în formă de format în conformitate cu GOST 8240, colțurile conform GOST 8509 și GOST 8510, în conformitate cu GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2-427-80, larg - Barele în conformitate cu GOST 26020 pentru condițiile tehnice ale lui TU 14-1 -5140-82 "Închirierea de înaltă rezistență ridicată pentru structurile de oțel de construcție", dezvoltate de plantă, tsnnifermem-le. Bardina și tsnieisk-le. Kucherenko.
Combina datorită selecției raționale a compoziției chimice din oțelul mic-carbon, microlarea și saturația cu nitridele și carbonitrii cu măcinarea cu cereale în timpul procesului de rulare, s-a obținut un tip foarte eficient de oțel laminat din oțel C315, C345 și C375, ale căror proprietăți nu sunt inferioare ratelor de închiriere de la oțeluri cu aliaj scăzut în conformitate cu GOST 27772.
Închirierea vine patru categorii, în funcție de cerințele privind testul de îndoire a impactului, adoptat în GOST 27772-88 și Snip II-23-81 *, precum și în standardul FRG DIN 17100 (pe eșantioane cu tăiere ascuțită) . Categoria și tipul de testare a impactului este indicată de consumator în ordinea rulării metalice.
Gosstroy Rusia raportează că închirierea de oțel C345 și C375 în funcție de TU 14-1-5140-92 poate fi aplicată și în locul oțelului laminat din oțel C345 și C375 conform GOST 27772-88 în structurile planificate de Snip II-23 -81 * "Proiecte de oțel", fără recalcularea secțiunilor elementelor și a conexiunilor acestora. Domeniul de aplicare, reglementările și rezistențele la rulare calculate din oțel C315 pentru TU 14-1-3140-92, precum și materialele utilizate pentru sudură, rezistențele calculate ale îmbinărilor sudate, elementele crude legate de șuruburi trebuie luate în conformitate cu "Recomandările" CNII . Kucherenko, care au fost publicate în revista "Buletinul echipamentului de construcții" nr. 1 pentru 1993
Deputat președinte v. Alekseev.
Span. Poddubny v.p.
Dispoziții generale
1.1. Aceste standarde trebuie respectate în proiectarea structurilor de construcție a oțelului de clădiri și structuri din diferite scopuri.
Normele nu se aplică designului structurilor de oțel de poduri, tunelurilor de transport și conductelor sub puternic.
La proiectarea structurilor din oțel în condiții speciale de funcționare (de exemplu, desenele cuptoarelor de domeniu, conductele principale și tehnologice, rezervoarele de uz special, construcțiile de construcții care sunt supuse unor efecte seismice, intensive de temperatură sau impactul mediilor agresive, construcții de structuri hidraulice marine), Construcții de clădiri și construcții unice, precum și tipuri speciale de structuri (de exemplu, pre-tensionate, spațiale, agățate), trebuie respectate cerințe suplimentare, reflectând particularitățile activității acestor structuri prevăzute de documentele de reglementare relevante aprobate sau convenit de clădirea de stat URSS.
1.2. La proiectarea structurilor din oțel, este necesar să se respecte standardele pentru protecția structurilor de construcție de la standardele de coroziune și ignifugă pentru proiectarea clădirilor și a structurilor. O creștere a grosimii laminate și pereților țevilor pentru a proteja structurile de coroziune și a crește limita rezistenței la foc a structurilor nu este permisă.
Toate modelele trebuie să fie disponibile pentru observare, curățare, culoare și, de asemenea, nu ar trebui să întârzie umiditatea și să împiedice ventilarea. Profilele închise trebuie sigilate.
1.3 *. La proiectarea structurilor gravide:
alegeți optimul în schema de fezabilitate a structurilor și a secțiunii transversale a elementelor;
aplicați profiluri de închiriere economice și oțel eficient;
aplicați pentru clădiri și structuri, de regulă, structuri tipice sau standard uniforme;
aplicați structuri progresive (sisteme spațiale din elemente standard; construcții care combină transportatorul și funcțiile de închidere; preformat, tip, frunze subțiri și structuri combinate din diferite oțeluri);
să prevadă manufacturabilitatea producției și instalarea structurilor;
aplicați structuri care asigură cea mai mică intensitate a forței de muncă a fabricării, transportului și instalării;
să furnizeze, de regulă, producția de structuri și transportor sau instalarea de înaltă calitate;
furnizați utilizarea compușilor din fabrici de tipuri progresive (sudarea automată și semi-automată, compușii de flanșă, cu capete millasinate, pe șuruburi, inclusiv rezistență ridicată etc.);
având în vedere, de regulă, montarea compușilor pe șuruburi, inclusiv rezistență ridicată; Conexiunile de montare sudate sunt permise cu fundamentarea corespunzătoare;
efectuați cerințele standardelor de stat privind proiectarea speciilor corespunzătoare.
1.4. La proiectarea clădirilor și a structurilor este necesar să se ia scheme constructive, asigurând rezistența, stabilitatea și imutabilitatea spațială a clădirilor și structurilor în general, precum și a acestora elemente individuale Când transportați, instalarea și funcționarea.
1.5 *. Oțel și materiale de compuși, restricții privind utilizarea oțelului C345T și C375T, precum și cerințe suplimentare pentru oțel furnizate, furnizate standardele de stat și standardele CEV sau condiții tehniceAr trebui să fie indicată în desenele de lucru (km) și detaliate ale structurilor metalice și în documentația pentru a comanda materialele.
În funcție de caracteristicile structurilor și ale nodurilor acestora, este necesar atunci când comandarea a început să indice clasa mai mică conform GOST 27772-88.
1.6 *. Structurile din oțel și calculul acestora ar trebui să satisfacă cerințele GOST 27751-88 "Fiabilitatea structurilor și motivelor de construcție. Principalele prevederi pentru calcul "și ST SEV 3972-83" Fiabilitatea structurilor și motivelor de construcție. Proiecte de oțel. Dispoziții de bază pentru calcul. "
1.7. Schemele calculate și principalele condiții prealabile ar trebui să reflecte condițiile de lucru efective pentru structurile oțelului.
Structurile din oțel ar trebui, de regulă, să calculeze atât sistemele spațiale unice.
Când se împarte sistemele spațiale unice în separat designul plat. Ar trebui luată în considerare interacțiunea elementelor între ele și cu baza.
Trebuie să se facă alegerea schemelor de calcul, precum și metodele de calcul al structurilor oțelului în ceea ce privește utilizarea eficientă a computerelor.
1.8. Calculul structurilor metalice trebuie efectuat, de regulă, cu privire la deformările inelastice ale oțelului.
Pentru structurile nedefinabile static, metoda de calcul care, luând în considerare deformările inelastice, oțelul nu este dezvoltată, eforturile calculate (forțele de îndoire și cuplu, forțele longitudinale și transversale) ar trebui determinate sub ipoteza de deformări elastice de oțel pe un schemă nedeformată.
Cu justificarea tehnică și economică adecvată, calculul este permis să producă în conformitate cu o schemă deformată, care ia în considerare efectul mișcărilor structurilor sub sarcină.
1.9. Elementele structurilor metalice ar trebui să aibă secțiuni minime care să îndeplinească cerințele acestor standarde, luând în considerare sortarea pentru închiriere și țevi. În secțiunile compozite stabilite de calcul, inepalia nu trebuie să depășească 5%.