Čtvercový celkový (hrubý) - průřezová plocha kamene (blok) bez odečtení oblastí prázdnoty a vyčnívajících částí. [Anglo ruský slovník designu stavební konstrukce. MNTKS, Moskva, 2011] Témata Stavební konstrukce CS Hrubý prostor ... \\ t
průřez křížového šroubu - A - [Anglo Ruský slovník na navrhování konstrukčních návrhů. MNTKS, Moskva, 2011] Témata Stavební konstrukce Synonyma A CS hrubý průřez šroubu ... Technický překladatel adresář.
nadřazená část - 3.10 Referenční část: Prvek mostu konstrukce, vysílání zatížení ze struktury rozpětí a poskytování nezbytného úhlového a lineárního pohybu nosných uzlů struktury rozpětí. Zdroj: sto gk transstroy 004 2007: kov ... ... ... ...
GOST R 53628-2009: Podpora kovových válečků pro mostní budovy. Technické podmínky - Terminologie GOST R 53628 2009: Kovové válečkové podpěry pro mostní budovy. Specifikace Originální dokument: 3.2 Délka spaní: vzdálenost mezi extrémními konstrukčními prvky struktury rozpětí, měřeno ... Slovník Directory Podmínky regulační a technické dokumentace
Pokládání struktur z přírodních nebo umělých kamenů. Kterým se z přírodních kamenů díky krásnému střídání řádků zednického, stejně jako přirozené barvy přírodních kamenů, pokládání takových kamenů dává architektovi více příležitostí ... ... Z encyklopedie barva
Terminologie 1 :: DEN číslo týdne. "1" odpovídá pondělí, aby definoval termín z různých dokumentů: DW DUT rozdíl mezi Moskvou a celosvětovým koordinovaným časem, vyjádřený počtem hodin definování termínu od ... ... Slovník Directory Podmínky regulační a technické dokumentace
- (USA) (Spojené státy americké, USA). I. I. Všeobecné Americký stát v Severní Americe. Plocha 9,4 milionu km2. Počet obyvatel 216 milionů lidí. (1976, hodnocení). Hlavní město Washingtonu. V administrativně, území Spojených států ...
GOST R 53636-2009: celulóza, papír, lepenka. Termíny a definice - Terminologie GOST R 53636 2009: celulóza, papír, lepenka. Podmínky a definice původního dokumentu: 3.4.49 Absolutně suchá hmotnost: hmotnost papíru, lepenky nebo celulózy po sušení při teplotě (105 ± 2) ° C na konstantní hmotnost v podmínkách ... ... Slovník Directory Podmínky regulační a technické dokumentace
Vodní elektrárna (vodní vodní stanice), komplex konstrukcí a zařízení, přes který je energie průtoku vody přeměněn na elektrickou energii. HPP se skládá ze konzistentního okruhu hydrotechnických konstrukcí (viz hydraulické ... ... Velká sovětská encyklopedie
- (Až 1935 Persie) I. Obecné informace I. Stát v západní Asii. To ohraničuje na S. z SSSR, pro Z. s Tureckem a Irákem, na V. s Afghánistánem a Pákistánem. Praní v S. Caspian Sea, na Y. Peršanské a Omansky zátoky, ... ... Velká sovětská encyklopedie
sNIP-ID-9182: Technické specifikace pro typy práce během výstavby, rekonstrukce a opravy silnic a umělých struktur na nich - SNIP ID 9182 Terminologie: Technické specifikace pro typy práce během výstavby, rekonstrukce a opravy silniční silnice A umělé struktury na nich: 3. Autogudarátor. Používá se při posílení asfaltového betonu granulát ... ... Slovník Directory Podmínky regulační a technické dokumentace
Zpočátku kovu jako nejodolnější materiál sloužil jako ochranné cíle - ploty, brány, mřížky. Pak začali používat litinové póly a oblouky. Pokročilý růst průmyslové výroby vyžadoval výstavbu konstrukcí s velkými rozpětí, které stimulovaly vzhled válcovacích nosníků a farem. Nakonec kovová kostra Stal se klíčovým faktorem pro rozvoj architektonické formy, protože to umožnilo uvolnit zdi z funkce podpůrné konstrukce.
Centrálně natažené a centrálně stlačené ocelové prvky. Výpočet pevnosti prvků podléhajícím centrálnímu protahování nebo kompresi silou N, by měl být proveden vzorec
kde - vypočtená odolnost se stáhl natahování, komprese, ohýbání podél pevnosti výtěžku; - čistý průřez průřezu, tj. Oblast mínus oslabení sekce; - koeficient pracovních podmínek přijatých tabulkami SNIP SNIP H-23-81 * "ocelové konstrukce".
Příklad 3.1. Ve zdi ocelového teplního čísla 20 odstřihněte otvor o průměru d. \u003d \u003d 10 cm (obr. 3.7). Tloušťka stěny haldy - s - 5,2 mm, průřezová plocha hrubá - cm2.
Je nutné stanovit přípustné zatížení, které lze aplikovat podél podélné osy oslabeného kanálu. Vypočítaný odpor začal brát kg / cm2 a.
Rozhodnutí
Vypočítáme oblast čistého průřezu:
kde je průřez hrubého, tj. Oblast celkového průřezu vylučuje oslabení, je přijímána podle GOST 8239-89 "oceli válcované 2.
Určete přípustné zatížení:
Stanovení absolutní prodloužení centrální ocelové tyče
Pro tyč s ustálenou změnou v oblasti průřezu a normální síle je celkové prodloužení prodlouženo algebraickým součtem prodloužení každého místa:
kde p - počet sekcí; i. I. - číslo spiknutí (I \u003d. 1, 2,..., p).
Prodloužení vlastního hmotnosti konstantního průřezu je stanoveno vzorcem
kde y je podíl materiálu tyče.
Výpočet stability
Výpočet stability pevných prvků podléhajících centrální komprese silou N.by měly být prováděny vzorcem
kde A je průřez hrubého; φ - koeficient podélného ohýbání v závislosti na flexibilitě
Obr. 3.7.
a konstrukční odpor stálponního stolu v Snip H-23-81 * "ocelové konstrukce"; μ je koeficient délky přivádění; - minimální poloměr setrvačnosti průřez; Flexibilita lisovaných nebo roztažených prvků λ by neměla překročit hodnoty uvedené v "ocelových konstrukcích".
Výpočet kompozitních prvků z rohů, kanálů (obr. 3.8) atd., Připojené těsně nebo přes těsnění, by měly být prováděny jako soloshy, za předpokladu, že největší vzdálenost ve světle na sekcích mezi svařovanými prknami nebo mezi středy Extrémní šrouby nejsou překročeny pro stlačené prvky a pro natažené prvky.
Obr. 3.8.
Ohněte ocelové prvky
Výpočet ohybů v jedné z hlavních rovin nosníků se provádí vzorcem
kde M - Maximální ohybový moment; - okamžik odolnosti čistého průřezu.
Hodnoty tečnance napětí τ uprostřed ohýbacích prvků musí splňovat podmínku
kde Q - příčná síla v průřezu; - Statický moment poloviny sekce vzhledem k hlavní ose z; - axiální moment setrvačnosti; t. - tloušťka stěny; - vypočtená odolnost se stala posunem; - výnosnost oceli, přijatá na státní normy a technické podmínky pro oceli; - Koeficient spolehlivosti materiálem odebraný SNIP 11-23-81 * "ocelové konstrukce".
Příklad 3.2. Je nutné zvolit průřez jedno-rozpětí ocelového paprsku vloženého rovnoměrně distribuovaného zatížení q. \u003d 16 kN / m, délka banky l.\u003d 4 m ,, MPA. Průřez nosníku je obdélníkový s výškovým postojem h. Šířka b. paprsky rovné 3 ( h / b \u003d 3).
Sloupec je svislý prvek nosné konstrukce budovy, která přenáší zatížení z výše popsaných struktur na základu.
Při výpočtu ocelových sloupů je nutné řídit pomocí SP 16.13330 "ocelových konstrukcí".
Pro ocelovou kolonu, obousměrný, potrubí, čtvercový profil, kompozitní část kanálů, rohy, listy se obvykle používají.
Pro centrálně stlačené sloupce je optimální pro použití potrubí nebo čtvercového profilu - jsou ekonomické o kovovou hmotu a mají krásný estetický vzhled, ale vnitřní dutiny nemohou být natřeny, takže tento profil by měl být pevně namalován.
Použití širokého kotle pro sloupce je rozšířeno - při svírání sloupce v jedné rovině je tento typ profilu optimální.
Způsob stanovení sloupce v nadaci má velký význam. Sloupec může mít upevnění závěsu, tuhý v jedné rovině a zavěsit na jinou nebo tuhou v 2 rovinách. Výběr držáku závisí na budově budovy a má větší hodnotu při výpočtu, protože Vypočtená délka sloupce závisí na způsobu upevnění.
Je také nutné vzít v úvahu způsob upevňovacích běhů, nástěnných panelů, nosníků nebo farem na sloupci, pokud je zatížení přenášeno ze strany sloupce, musí být zohledněna excentricita.
Při svírání sloupce v základu a tuhé upevnění nosníku do kolony je vypočtená délka 0,5l, ale 0,7L je obvykle zvažována při výpočtu. Nosník pod působením zátěže je ohnutý a žádný úplný špetek.
V praxi se sloupec nepovažuje za samostatně, a modelovat budovu nebo 3-dimenzionální stavební model v programu, načtěte jej a vypočítat sloupec do montáže a vyberte potřebný profil, ale v programech je obtížné zvážit Oslabení průřezu šroubů ze šroubů, proto je nutné zkontrolovat sekci ručně.
Pro výpočet sloupce musíme znát maximální tlaková / tahová napětí a momenty, které se vyskytují v klíčových sekcích, jsou pro to vybudovány napěťové grafy. V této recenzi budeme zvažovat pouze výpočet síly kolony bez výstavby epuru.
Vypočítat sloupce provádíme následující parametry:
1. Síla s centrálním napětím / kompresí
2. Stabilita v rámci centrální komprese (ve 2 rovinách)
3. Síla se společným působením podélné síly a ohybových momentů
4. Zkontrolujte mezní flexibilitu tyče (ve 2 rovinách)
1. Síla s centrálním napětím / kompresí
Podle SP 16.13330 str. 7.1.1 Výpočet pevnosti prvků z oceli s regulačním odporem R.yn ≤ 440 n / mm2 s centrálním napětím nebo kompresí silou n by měla být provedena vzorcem
A.n je průřez čistého profilu, tj. s přihlédnutím k oslabení děr;
R.y - Vypočtená odolnost ocelových válcovaných (závisí na značce oceli, viz tabulka V.5 SP 16.13330);
γ c - koeficient pracovních podmínek (viz tabulka 1 SP 16.13330).
Podle tohoto vzorce můžete vypočítat minimální potřebnou plochu profilového průřezu a nastavit profil. V budoucnu, v ověřovacích výpočtech, výběr průřezu sloupce může být proveden pouze výběrem sekce, takže zde můžeme nastavit výchozí bod, méně, které nemohou být průřezem.
2. Udržitelnost v rámci centrální komprese
Výpočet stability je vyroben podle SP 16.13330 s. 7.1.3 podle vzorce
A. - křížový profil průřez oblast, tj. Zohlednit oslabení s otvory;
R.
γ
φ - Koeficient udržitelnosti v centrální kompresi.
Jak vidíte tento vzorec, je to velmi podobné předchozí, ale koeficient zde se objeví. φ Pro výpočet jej zpočátku bude nutné vypočítat podmíněnou flexibilitu tyče. λ (označené znakem shora).
kde R.y - usazování odolnosti oceli;
E. - elastický modul;
λ - flexibilita tyče vypočtené vzorcem:
kde l.eF - odhadovaná délka tyče;
i. I. - Poloměr setrvačnosti sekce.
Odhadované délky L.eF sloupce (regály) konstantního průřezu nebo jednotlivých částí stupňovitých sloupců podle SP 16.13330 s. 10.3.1 by mělo být stanoveno vzorcem
kde l. - délka sloupu;
μ - koeficient vypočtené délky.
Koeficienty délky vypořádání μ Sloupce (regály) trvalého úseku by měly být stanoveny v závislosti na podmínkách pro upevnění jejich konců a typu zatížení. U některých případů upevnění konců a typu hodnoty zatížení μ Seznam v následující tabulce:
Poloměr setrvačnosti naleznete v odpovídajícím gullingu na profilu, tj. Musí být nastaven pre-profil a výpočet se sníží na průřezy.
Protože Inertie poloměr ve 2 rovinách pro většinu profilů má různé hodnoty na 2 rovinách (pouze trubka a čtvercový profil) a upevnění mohou být odlišné, a proto a vypočtené délky mohou být také jiné, pak výpočet stability musí být provedeno pro 2 letadla.
Takže teď máme všechna data pro výpočet podmíněné flexibility.
Pokud je omezení flexibilita větší nebo rovna 0,4, pak koeficient stability φ Vypočteno vzorcem:
hodnota koeficientu δ Mělo by být vypočítáno vzorcem:
faktory α a β viz tabulka
Hodnoty koeficientu φ Tento vzorec by měl být vypočítán více (7.6 / λ 2) s hodnotami podmíněné flexibility nad 3,8; 4.4 a 5.8 pro typy průřezů, resp. A, B a C.
Na hodnotách λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.
Hodnoty koeficientu φ LED v dodatku D SP 16.13330.
Nyní, když jsou známy všech zdrojových údajů, aby provedli výpočet uvedený vzorec prezentován první:
Jak je uvedeno výše, je nutné provést 2-a výpočet pro 2 letadla. Pokud výpočet nesplňuje podmínku, vyberte nový profil s větší hodnotou setrvačnosti průřezu. Můžete také změnit vypočtené schéma, například změnou závěsného rozpustného zavěšení na tuhé nebo upevnění sloupce v rozpětí, můžete snížit vypočtenou délku tyče.
Kromě stlačených prvků s pevnými stěnami otevřené části ve tvaru p-ve tvaru p-tvaru se doporučují k posílení popruhů nebo mřížky. Pokud jsou prkna chybí, měla by být stabilita zkontrolována stabilita ve formě ztráty stability stability v souladu s P.7.1.5 SP 16.13330.
3. Síla se společným působením podélné síly a ohybových momentů
Sloupec je zpravidla načten nejen axiální tlakové zatížení, ale také ohýbání momentu, například z větru. Moment je také vytvořen, pokud vertikální zatížení není aplikováno ve středu kolony a na straně. V tomto případě je nutné provést kontrolní výpočet v souladu s článkem 9.1.1 SP 16.13330 podle vzorce
kde N. - podélná tlaková síla;
A.n je oblast sítě (s přihlédnutím k oslabení otvorů);
R.y - vypočtená odolnost oceli;
γ c - koeficient pracovních podmínek (viz tabulka 1 SP 16.13330);
n, cx.a Sy. - koeficienty přijaté podle tabulky E.1 SP 16.13330
Mx. a MŮJ. - Momenty vzhledem k osům X-X a Y-Y;
W.xn, min a W.yN, min - momenty odolnosti řezu vzhledem k osům X-X a Y-Y (lze nalézt v Gost v profilu nebo v adresáři);
B. - Bimoment, v SNIP II-23-81 * Tento parametr nebyl ve výpočtech, tento parametr byl zaveden tak, aby odpovídal za deploataci;
W.Ω, min - odvětvový moment odolnosti řezu.
Pokud by neměly být první, aby byly problémy s prvním 3 komponenty, pak účetnictví bimome způsobuje určité potíže.
Bimoment charakterizuje změny provedené pro lineární distribuční zóny oddělení průřezu a ve skutečnosti je pár momentů zaměřených na opačné strany
Stojí za zmínku, že mnoho programů nemůže vypočítat bimoment, včetně SCAD to nebere v úvahu.
4. Zkontrolujte omezení pružnosti tyče
Flexibilita komprimovaných prvků λ \u003d LEF / I, zpravidla by nemělo překročit mezní hodnoty λ u zobrazený v tabulce
Koeficient α v tomto vzorci je koeficient použití profilu, podle výpočtu konzistence v centrální kompresi.
Stejně jako výpočet stability musí být tento výpočet proveden pro 2 letadla.
V případě, že profil nevyhovuje, je nutné měnit průřez zvyšováním poloměru setrvačnosti průřezu nebo změna vypočteného schématu (změna konsolidace nebo konsolidace s připojením ke snížení vypočtené délky).
Pokud je kritický faktor limitní flexibilitu, značka oceli může být brát nejmenší, protože Na limitní flexibilitě se ocelová značka neovlivní. Optimální volba Lze jej vypočítat metodou výběru.
Publikováno v Tagged,Výpočet prvků dřevěných konstrukcípodle mezních stavů první skupiny
Centrálně natažené a centrálně stlačené prvky
6.1 Valentálně natažené prvky by měly být provedeny vzorcem
kde je odhadovaná podélná síla;
Odhadovaná odolnost dřeva táhnoucí se podél vláken;
Stejné, pro dřevo před jednosměrnou dýhou (5.7);
Průřezová plocha čistého prvku.
Při určování útlumu umístěného na pozemku až 200 mm dlouhý by měl být proveden v jednom průřezu.
6.2 Kalcatorní sólově komprimovaná electroplatovaná pevná sekce se vzdává vzorkou:
a) Pro sílu
b) o stabilitě
kde - vypočtená odolnost komprese dřeva podél vláken;
Stejné, pro dřevo před jednosměrnou dýhou;
Koeficient podélného ohýbání, určený podle 6,3;
Nette-průřezová plocha prvku;
Odhadovaná průřezová plocha prvku, přijatá:
v nepřítomnosti oslabení nebo oslabení nebezpečných sekcí, které nenechávají na okrajích (obrázek 1, ale) pokud oblast oslabení nepřesahuje 25%, kde - průřez hrubého; s oslabením, které se na hranách nevytváří, pokud oblast oslabení přesahuje 25%; se symetrickými oslabuje s výhledem na okraje (obrázek 1, b.),.
ale- neopouštět na okraj; b.- vzniklé na okraj
Obrázek 1.- oslabení stlačených prvků
6.3 Koeficient podélného se bude ohýbat určení podle vzorců:
s flexibilitou prvku 70
s flexibilitou prvku 70
kde je koeficient 0,8 pro dřevo a1.0 pro překližku;
koeficient 3000 pro dřevo a 2500 pro překližky a dřevo z jednosměrné dýhy.
6.4 Flexibilita prvků pevného řezu je určena vzorcem
kde - odhadovaná délka prvku;
Poloměr setrvačné části prvku s maximálními hrubými rozměry vzhledem k ose.
6.5 Odhadovaná délka elementárních linií pro stanovení násobení jeho volného koeficientu
podle 6.21.
6.6 Kompozitní prvky na poddajných sloučeninách, které jsou otevřeny celým průřezem, by měly být vypočteny na pevnost a stabilitu podle vzorců (8) a (9), s tímto detekci jako celková plocha všech větví. Flexibilita kompozitních elementárů pro stanovení s ohledem na sloučeniny sloučenin vzorcem
kde - flexibilita celého prvku vzhledem k ose (obr. 2), vypočtená při odhadované délce elementy adhezivity;
* - flexibilita jednotlivé větve vzhledem k ose I - I (viz obrázek 2), vypočtená podle vypočtené délky větve; Čím více sedmi tloušťek () větví přijímají C0 *;
Koeficient, který přináší flexibilitu určený vzorcem
* Vzorec a vysvětlení k němu odpovídají originálu. - Výrobce databáze databáze.
kde je šířka a výška průřezu prvku, viz;
Vypočtený počet švů v prvku určeném počtem švů, podle kterého je vzájemný posun prvků vyplaceny (na obrázku 2, ale- 4 šev, na obrázku 2, b.- 5 švů);
Odhadovaná délka prvku, m;
Vypočtený počet částí vazeb v jednom švu na 1 m prvku (s několika švů s jiným počtem úseků, počet sekcí by měl být odebrán mezi všemi švy);
Koeficient sloučenin, které by měly být stanoveny vzorce tabulky 15.
ale- s těsněním, b.- bez podložek
Obrázek 2.- kompozitní prvky
Tabulka 15.
|
Typ Connencence |
Koeficient je |
|
|
centrální komprese |
komprese s ohybem |
|
|
1 hřebíky, šrouby | ||
|
2 ocelová válcová drážka | ||
|
a) průměr tloušťky připojených prvků | ||
|
b) průměr tloušťky připojených prvků | ||
|
3 zamýšlené tyče z zesílení A240-A500 | ||
|
4 dubové válcové pájení | ||
|
5 dubová lamelární dráha | ||
|
Poznámka - průměry hřebíků, šroubů, drážkových a vložených tyčí, tloušťka prvků, šířka tloušťky tloušťek by měla být odebrána v cm. |
||
Při určování průměru hřebíků by nemělo být provedeno více než 0,1 tloušťky připojených prvků. Pokud je velikost napadených konců nehtů menší, pak sekce ve švech v blízkosti nich neberou v úvahu. Výjimky z ocelových válcových impulzů by měly být stanoveny tloušťkou nejpokladnějších spojených prvků.
Při určování průměru dubových válcových kopírovacích strojů by nemělo být provedeno více než 0,25 tloušťky ředidla připojených prvků.
Komunikace ve švech by měla být rovnoměrně na délce prvku. V závěsných rovných prvcích je povoleno v průměrných čtvrtinách délky délky komunikace v polovině veličin, zodpovědný za vzorec (12), množství přijatá pro extrémní čtvrtiny délky prvku.
Flexibilita prvku komponentu vypočtené vzorcem (11) by měla být užívána ne více než pružnost jednotlivých větví určených vzorcem:
kde - součet okamžiků setrvačnosti hrubého průřezu jednotlivých větví ve vztahu k vlastním osům paralelním s OCI (viz obrázek 2);
Průřez hrubého prvku;
Vypočtená délka prvku.
Flexibilita prvku komponentu vzhledem k ose procházejícího závažnými středisky všech větví (osa na obr. 2) by měla být určena jako pro jednodílný prvek, tj. Bez ohledu na tu výhodu odkazů, pokud jsou větve načteny jednotně. V případě nerovnoměrných naložených poboček by mělo být řízeno 6.7.
Pokud mají větve prvku součásti jiný úsek, pak by měla být přijata vypočtená flexibilita větve ve vzorci (11)
definice je zobrazena na obrázku 2.
6.7 Kompozitní prvky na palivových spojích, jejichž část větví, které nejsou provozovány na koncích, se nechá vypočítat pro pevnost a stabilitu vzorce (5), (6), s výhradou následujících podmínek:
a) Průřezová plocha prvku bude určena průřezem otevřených větví;
b) pružnost prvku vzhledem k ose (viz obrázek 2) se stanoví vzorcem (11); Zároveň je přijat okamžik setrvačnosti s přihlédnutím ke všem poboček a oblast je otevřena pouze;
c) Při určování pružnosti vzhledem k ose (viz obrázek 2) Moment setrvačnosti by měl být stanoven vzorcem
kde momenty setrvačnosti průřezu, resp. Podpora a nedostatečně rozvinuté větve.
6.8 Výpočet stability centrálního stlačeného prvků proměnné ve výšce sekce by měl být proveden vzorcem
kde - oblast průřezu hrubého s maximálními rozměry;
Koeficient, který bere v úvahu variabilitu výšky sekce, stanovená tabulkou E.1 dodatku E (pro prvky konstantní sekce);
Koeficient podélného ohýbání určeného o 6,3 pro pružnost odpovídající průřezu s maximálními rozměry.
ALE - křížová oblast průřezu;
Bn. - Čistý šroubový průřez;
A D. - průřez průřezu;
F. f. - průřez police (pás);
A n. - čistá oblast průřezu;
W. - plochý průřez stěny;
Wf. - průřezová plocha rohového švu;
Wz. - průřezová oblast fúzního okraje;
E. - elastický modul;
F. - platnost;
G. - modul posunu;
J B -moment setrvačnosti části větve;
J M.; J D. - momenty setrvačnosti průřezů pásu a rozdělené farmy;
J S. - okamžik setrvačnosti průřezu žebra, prkna;
J sl. - moment setrvačnosti podélného žebra;
J T. - moment setrvačnosti krouceného nosníku, kolejnice;
J X.; J y. - momenty setrvačnosti průřezů hrubého vzhledem k osům, resp x-X. a y-y.;
J xn.; J yn. - stejné, čisté průřezy;
M. - moment, ohybový moment;
M x.; MŮJ. - momenty vzhledem k osům, resp x-X. a y-y.;
N. - podélná síla;
N. - dodatečné úsilí;
N bm. - podélný výkon od okamžiku v odvětví sloupu;
Q. - příčná síla, smyková síla;
Q fic. - konvenční příčná síla pro spojovací prvky;
Q S. - podmíněné příčné síly incidentu systému prken umístěných ve stejné rovině;
R ba. - odhadovaná odolnost proti protahování základních šroubů;
R bh. - vypočítaná odolnost proti natahování vysoce pevných šroubů;
R bp. - vypočtená odolnost zmačkaného ze šroubovaných sloučenin;
R bs. - vypočtená odolnost šroubu;
R bt. - vypočtená odolnost šroubů protahování;
R buchta. - regulační odolnost ocelových šroubů pořízených dočasným odporem Σ b. Podle státních standardů a technických podmínek na šroubech;
R BV. - vypočtená odolnost proti protahování šroubů ve tvaru písmene U;
R CD. - vypočítaná odolnost vůči diametrické kompresi kluzů (s volným dotekem v konstrukcích s omezenou pohyblivostí);
R DH. - vypočítaná odolnost proti vysoce pevnému protahování drátu;
R lp. - odhadovaná odolnost vůči lokálním zmačkaným v válcových závěsech (špetky) s pevným dotekem;
R P. - vypočtená odolnost byla uzemnění konečného povrchu (v přítomnosti fit);
R S. - vypočtená odolnost se stala posunem;
R th. - odhadovaná odolnost proti natahování oceli ve směru tloušťky válcovaného;
R U. - vypočtená rezistence se stáhl natahování, komprese, ohýbání dočasným odporem;
R Un. - Dočasná odolnost se stala diskontinuitou přijatou minimální hodnotou Σ b. Podle státních standardů a technických specifikací;
R wf. - odhadovaná odolnost úhlových švů řezů (podmíněného) pro kovový šev;
R wu. - vypočtená odolnost proti tupému svařované spoje komprese, protahování, ohýbání dočasnou odolností;
R wun. - regulační odolnost švu kovu na dočasnou rezistenci;
R ws. - vypočtená odolnost spojích svařovaných svařovaných posunů;
R wy. - vypočtená odolnost proti svařované spoje, protahování a ohýbání nad hmotností výtěžku;
R wz. - vypočtená odolnost úhlových stehů řezání (podmíněné) na kovové hranici fúze;
R y. - vypočtená odolnost se stáhne, komprese, ohýbání se nad hmotností výtěžku;
R yn -výtěžek oceli, která se rovná hodnotě výtěžkové pevnosti σ t podle státních standardů a technických podmínek pro ocel;
S. - statický okamžik posunu části průřezu hrubého vzhledem k neutrální ose;
W X.; W y. - momenty odolnosti průřezu hrubého vzhledem k osám, resp x-X. a y-y;
W xn.; W yn.- momenty odolnosti průřezu sítě vzhledem k osům, resp x-X. a y-y.;
b. - šířka;
b ef. - vypočtená šířka;
bf. - šířka police (pás);
b h. - šířka vyčnívající části žebra, zametání;
c.; c X.; c y. - koeficienty pro výpočet pevnosti s přihlédnutím k vývoji plastových deformací během ohybu vzhledem k osům, resp. x - X, Y-Y;
e. - excentricita moci;
h. - výška;
h ef. - odhadovaná výška stěny;
h w. - Výška stěny;
i. I. - poloměr setrvačnosti sekce;
jdu do toho. - nejmenší poloměr setrvačnosti sekce;
i X.; i y. - setrvačnost radii setrvačnost vůči osám, resp. x-X.a y-y.;
k f. - katat úhlového švu;
l. - délka, rozpětí;
l C. - délka stojanu, sloupce, vzpěr;
l D. - délka barvy;
l ef. - vypočtená, podmíněná délka;
l. m. - délka panelu farmy nebo sloupců;
l S. - délka prkna;
l W. - délka svaru;
l X.; l U. - vypočtené délky prvku v rovinách kolmých k osům, resp. x-X.a y-y.;
m -relativní excentricita ( m. = ea. / TOALETA.);
m ef. - prezentovaná relativní excentricita ( m ef. = mη.);
r. - poloměr;
t. - tloušťka;
t f. - tloušťka police (pás);
t w. - tloušťka stěny;
β f. a β Z. - koeficienty pro výpočet úhlového švu, respektive, na kovu švu a kovu hranice fúze;
Γ b. - koeficient provozních podmínek;
Γ c. - koeficient pracovních podmínek;
Γ n. - koeficient spolehlivosti pro jeho zamýšlený účel;
γ m. - koeficient spolehlivosti podle materiálu;
Γ U. - koeficient spolehlivosti v výpočtech na dočasný odpor;
η - koeficient vlivu části sekce;
λ - flexibilita ( λ = l ef. / i. I.);
Podmíněná flexibilita ();
λ EF. - snížená flexibilita průřezové tyče;
Podmíněná pružnost průřezové tyče ( 
);
Podmíněné pružnost stěny ( 
);
Největší podmíněná flexibilita zdi;
λ X.; λ Y. - odhadovaná flexibilita prvku v rovinách kolmých k osům, resp. x-X a Y-Y;
pROTI. - koeficient příčné deformace oceli (Poisson);
Σ loc. - místní stres;
Σ x.; Σ y. - normální napětí rovnoběžně s osami, resp. x-X.a y-y;
τ xy. - tangentní stres;
φ (h., y.) - koeficient podélného ohýbání;
φ B. - koeficient snížení vypočtené odolnosti v pružném kroucení formy ztráty stability nosníků;
φ E. - koeficient snížení vypočtené rezistence během komprese mimo centrální.
| 1. Obecná ustanovení. 2 2. Materiály pro konstrukce a připojení. 3 3. Odhadované vlastnosti materiálů a sloučenin. 4 4 *. Účetnictví pro pracovní a konstrukční podmínky. 6 5. Výpočet prvků ocelových konstrukcí na axiálních silách a ohýbání. 7 Centrálně natažené a centrálně stlačené prvky .. 7 ohýbacích předmětů. 11 prvků podléhajících axiální síly s ohybem. 19 6. Odhadované délky a omezení flexibility prvků ocelových konstrukcí. 19 Odhadované délky prvků plochých farem a přípojek. 19 Odhadovaných délek prvků prostorových mřížových struktur. 21 odhadovaných délek konstrukčních konstrukčních prvků. 23 Odhadované délky sloupců (regály) 23 Omezte flexibilitu stlačených prvků. 25 Omezte flexibilitu roztažených prvků. 25 7. Zkontrolujte stabilitu stěn a pasových listů ohybů a stlačených prvků. 26 stěn nosníků. 26 stěn centrálně skrytých a stlačených a komprimovaných prvků ohýbání. 32 listů pásu (police) centrálního, esentrennicky stlačeného, \u200b\u200blisovaného ohýbání a ohýbací prvky. 34 8. Výpočet listových konstrukcí. 35 Výpočet pro sílu. 35 Výpočet stability. 37 Základní požadavky na výpočet kovových membránových struktur. 39 9. Výpočet prvků ocelových konstrukcí na vytrvalost. 39 10. Výpočet prvků ocelových konstrukcí pro sílu s přihlédnutím k křehkému zničení. 40 11. Výpočet ocelových konstrukcí. 40 svařovaných spojů. 40 Připojení šroubů. 42 sloučenin na vysoce pevných šroubech. 43 sloučenin s frézovacími konci. 44 spoje pásu v kompozitních nosnících. 44 12. Obecné požadavky Podle návrhu ocelových konstrukcí. 45 Základní ustanovení. 45 svařovaných spojů. 46 přišroubované sloučeniny a sloučeniny na vysoce pevných šroubech. 46 13. Další požadavky na návrh výrobních budov a staveb. 48 Relativní odchylky průhybu a návrhu. 48 Vzdálenosti mezi teplotním švem. 48 farmy a konstrukční povlaky. 48 Sloupce .. 49 připojení. 49 trámů. 49 nosníků jeřábů. 50 listových konstrukcí. 51 montážní montáže. 52 14. Další požadavky na návrh bytových a veřejných budov a staveb. 52 Rámové budovy. 52 Závěsné povlaky. 52 15 *. Další požadavky na návrh podpěrů elektrických vedení, otevřených konstrukcí rozváděč a linie kontaktních sítí dopravy. 53 16. Další požadavky na konstrukci struktur anténních struktur (AC) komunikace s výškou až 500 m. 55 17. Další požadavky na design hydrotechnických říčních zařízení. 58 18. Další požadavky na projektování trámů s pružnou stěnou. 59 19. Další požadavky na projektování nosníků s perforovanou stěnou. 60 20 *. Další požadavky na projektování struktur budov a struktur během rekonstrukce. 61 Dodatek 1. Materiály pro ocelové konstrukce a jejich vypočtená odolnost. 64 Dodatek 2. Materiály pro ocelové konstrukce a jejich vypočtená odolnost. 68 Dodatek 3. Fyzikální vlastnosti materiálů. 71 Dodatek 4 *. Koeficienty pracovních podmínek pro natažený jeden roh připojený jedním policovým šroubem. 72 Dodatek 5. Koeficienty pro výpočet pevnosti prvků ocelových konstrukcí s přihlédnutím k vývoji plastových deformací. 72 Dodatek 6. Koeficienty pro výpočet stability centrálních, ne-středizontovaných a stlačených prvků ohýbání. 73 Dodatek 7 *. Faktory φ B. Pro výpočet paprsků pro stabilitu. 82 Dodatek 8. Tabulky pro výpočet prvků na vytrvalost a zohlednění křehké zničení. 85 Dodatek 8, a. Stanovení kovových vlastností. 88 Dodatek 9 *. Základní písmeno označuje hodnoty. 89. |
Západní sibiřský metalurgický kombajník byl zvládán výrobou tvarované válcované oceli (rohy vyrovnávání, chawllerů, kanálů) s tloušťkou regálu na 10 mm, včetně TU 14-11-302-94 "pronájem tvarovaného C345 z uhlíku Ocelová modifikovaná niob, vyvinutý kombinovaným, JSC "Ural Institutu kovů" a dohodli CNII. Kucherenko.
Headethnorming hlásí, že tvarované válcování z oceli C345 kategorií 1 a 3 pro TU 14-11-302-94 mohou být použity v souladu s SNIP II-23-81 "ocelových konstrukcí" (tabulka 50) ve stejných strukturách, pro které byly poskytnuty Pronájem oceli C345 kategorií 1 a 3 podle GOST 27772-88.
Hlava headethnorming v.v. Tishchenko.
Úvod
Metalurgický průmysl zvládl výrobou pronájmu stavebních kovových konstrukcí a ekonomicky dopovaných oceli C315. Zpravidla se zpravidla dosahuje mikroprocesátým klidem, jeden z prvků: titan, niob, vanadiu nebo nitridy. Leating lze kombinovat s válcováním nebo tepelným zpracováním.
Dosažené objemové objemy výroby a tvarovaných profilů z nové oceli C315 umožňují plně uspokojit potřeby konstrukce na pokladně s pevnostními vlastnostmi a odolností proti chladu v blízkosti standardů pro nízkou slitinu ocelí podle GOST 27772-88.
1. Pronájem regulační dokumentace
V současné době byla vyvinuta řada technických specifikací pro pronájem z oceli C315.
TU 14-102-132-92 "válcované tvarované z oceli C315". Výrobce psovodů a pronájmu - nizhne-tagil hutní kombinovat, třídění - kanály podle GOST 8240, stejné úhlové profily, ne rovnovážné rohové profily, obyčejné a paralelní hrany polic.
TU 14-1-5140-92 "Pronájem pro stavební ocelové konstrukce. Obecné Specifikace. " Handler - tsniychm, válcovaný výrobce - nizhne-tagil hutní kombinovat, sortiment - loupany podle GOST 26020, TU 14-2-427-80.
TU 14-104-133-92 "Pronájem vysoké pevnosti pro stavební ocelové konstrukce". Služby a pronájem výrobce - Orsko-Khalilovsky hutní kombinovat, třídění plech o tloušťce 6 až 50 mm.
TU 14-1-5143-92 "Pronájem listu a válcované zvýšené pevnosti a odolnost proti chladu." Držitel originálu - tsniychm, válcovaný výrobce - nové lipetsk metalurgický kombinovaný, sortiment - pronájem plechu dle gost 19903 tloušťka až 14 mm včetně inkluzivní.
TU 14-105-554-92 "Půjčovna listů vysoké pevnosti a odolnosti proti studené". Držitel scénářů a výrobce válcovaných výrobků - Cherepovets Hutní rostlina, řada pronájmu podle tloušťky GOST 19903 do 12 mm inkluzivní.
2. Obecná ustanovení
2.1. Pronájem oceli C315 je vhodné aplikovat místo válcovaného z nízkotlakého oceli C255, C285 podle GOST 27772-88 pro skupiny struktur na SNIP II-23-8i, jejichž použití v klimatických oblastech konstrukce s vypořádáním Teplota mínus 40 ° C není povoleno. V tomto případě je nutné použít zvýšenou válcovanou pevnost z oceli C315.
3. Materiály pro návrhy
3.1. Pronájem oceli C315 přichází čtyři kategorie v závislosti na zkouškách zkoušek ohybů nárazu (kategorie jsou přijaty stejné s válcovanými z oceli C345 podle GOST 27772-88).
3.2. Pronájem oceli C315 lze použít v konstrukcích, vedené datovou tabulkou. jeden.
stůl 1
* S válcovanou tloušťkou ne více než 10 mm.
4. Výpočtové vlastnosti válcovaných a sloučenin
4.1. Regulační a vypočtená válcovaná odolnost z oceli C315 jsou přijímány v souladu s tabulkou. 2.
Tabulka 2.
| Válcovaná tloušťka, mm | Regulační odpor válcované, MPa (KGF / mm 2) | Odhadovaný válcovací odpor, MPa (KGF / mm 2) | ||||||
| tvarovaný | List, širokopásmový univerzální | tvarovaný | ||||||
| R. | R Un. | R. | R Un. | R y. | R U. | R y. | R U. | |
| 2-10 | 315 (32) | 440 (45) | 315 (32) | 440 (45) | 305 (3100) | 430 (4400) | 305 (3100) | 430 (4400) |
| 10-20 | 295 (30) | 420 (43) | 295 (30) | 420 (43) | 290 (2950) | 410 (4200) | 290 (2950) | 410 (4200) |
| 20-40 | 275 (28) | 410 (42) | 275 (28) | 410 (42) | 270 (2750) | 400 (4100) | 270 (2750) | 400 (4100) |
| 40-60 | 255 (26) | 400 (41) | - | - | 250 (2550) | 390 (4000) | - | - |
4.2. Odhadovaná odolnost svařovaných ocelových kloubů C315 pro různé druhy Sloučeniny a napěťové sloučeniny by měly být určeny SNIP II-23-81 * (str. 3.4, tabulka 3).
4.3. Odhadovaná odolnost proti zmačkaným prvkům spojeným šrouby by měly být stanoveny pomocí SNIP II-23-81 * (str. 3.5, tabulka 5 *).
5. Výpočet sloučenin
5.1. Výpočet svařovaných a šroubovaných spojů oceli C315 se provádí v souladu s požadavky SNIP II-23-81.
6. Výroba struktur
6.1. Při výrobě stavebních konstrukcí z oceli C315 by měla být stejná technologie použita jako u oceli C255 a C285 podle GOST 27772-88.
6.2. Materiály pro svařovací ocel C315 by měly být odebrány podle požadavků SNIP II-23-81 * (Tabulka 55 *) pro válcovanou oceli C255, C285 a C345 - podle GOST 27772-88, vzhledem k vypočtené odolnosti válcované oceli C315 pro různé tloušťky.
O aplikaci při konstrukci tloušťky vysoké pevnosti celkové pevnosti na TU 14-104-133-92
Minstroy Rusko poslal ministerstva a oddělení Ruská Federace, republiky republik v rámci Ruské federace, projektového a výzkumného ústavu Dopis č. 13-227 11. listopadu 1992 následujícího obsahu.
Orsko-Khalilovský hutní kombinovaný byl zvládán výrobou ocelové válcované oceli o tloušťce 6-50 mm pro technické podmínky TU 14-104-133-92 "Pronájem zvýšené pevnosti pro stavební ocelové konstrukce", vyvinuté v závodě, itmt tsnicichelete a CNII. Kucherenko.
Kombinujte v důsledku mikro-spojování s nízkým uhlíkovým klidným ocelovým titanem nebo vanadem (nebo druhým) možná aplikace Tepelné zpracování a řízené válcovací režimy získaly nový vysoce účinný typ kovu z oceli C315 a C345e, jejichž vlastnosti nejsou nižší než indikátory pronájmu z nízkotlakých ocelí podle GOST 27772-88. Způsob mikrlurace, typ tepelného zpracování a režimy válcování si vybere výrobce. Pronájem přichází čtyři kategorie, v závislosti na požadavcích na zkoušku ohybu nárazu, přijaté v GOST 27772-88 a SNIP II-23-81 *, stejně jako v Standard FRG DIN 17100 (na vzorcích s ostrým řezem). Kategorie a typu nárazových zkoušek je indikována spotřebitelem v pořadí pro válcování kovů.
Minstoy Rusko uvádí, že pronájem oceli C345E podle TU 14-104-133-92 může být aplikován podél a místo válcovaného z oceli C345 podle GOST 27772-88 v provedeních plánovaných SNIP II-23-81 * "ocelových konstrukcí ", Bez přepočtu sekcí prvků a jejich sloučenin. Rozsah regulačních a vypočtených válcovacích odporů z oceli C315 pro TU 14-104-133-92, jakož i použité materiály pro svařování, vypočtené odpory svařovaných spojů a zmačkanými prvky spojenými šrouby, by měly být přijaty doporučeními CNII. Kucherenko, publikovaný níže.
Nizhnyagil metalurgický kombinovaný byl zvládán výrobou tvarovaných válcovaných oceli - kanálů podle GOST 8240, rohy podle GOST 8509 a GOST 8510, v souladu s GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2-427-80, široký -Bary v souladu s GOST 26020 pro technické podmínky TU 14-1 -5140-82 "Pronájem tvaru vysoké pevnosti pro stavební ocelové konstrukce", vyvinuté rostlinou, tsnnifermem. Bardina a tsnieisk je. Kucherenko.
Kombinování v důsledku racionálního selekce chemického složení malého uhlíkové oceli, mikrlurace a nasycení s nitridy a karbonitridy s broušením zrna během procesu válcování byl získán vysoce účinný typ válcované oceli z oceli C315, C345 a C375, Vlastnosti, z nichž nejsou nižší než nájemné sazby z nízkotlakých ocelí podle GOST 27772.
Pronájem přichází čtyři kategorie v závislosti na požadavcích na zkoušku ohybu dopadu, přijaté v GOST 27772-88 a SNIP II-23-81 *, stejně jako ve standardu FRG DIN 17100 (na vzorcích s ostrým řezem) . Kategorie a typu nárazových zkoušek je indikována spotřebitelem v pořadí pro válcování kovů.
Gosstroy Rusko uvádí, že pronájem oceli C345 a C375 podle TU 14-1-5140-92 může být aplikován podél a místo válcované oceli z oceli C345 a C375 podle GOST 27772-88 v konstrukcích plánovaných SNIP II-23 -81 * "Ocelové provedení", bez přepočítání sekcí prvků a jejich spojení. Rozsah regulačních a vypočtených válcovacích odporů z oceli C315 pro TU 14-1-3140-92, jakož i použité materiály pro svařování, vypočtené odpory svařovaných spojů, zmačkanými prvky spojenými šrouby, by měly být odebrány podle "doporučení" CNII . Kucherenko, který byl publikován v magazínu "Bulletin stavebních zařízení" č. 1 pro rok 1993
Zástupce předsedy V.A. Alekseev.
Rozpětí. Poddubny v.p.
Obecná ustanovení
1.1. Tyto normy by měly být dodrženy v konstrukci ocelových stavebních konstrukcí budov a struktur různých účelů.
Normy se nevztahují na návrh ocelových konstrukcí mostů, transportních tunelů a trubek pod silným.
Při navrhování ocelových konstrukcí za speciálních provozních podmínek (například návrhy domáčných pecí, hlavní a technologických potrubí, speciálních tanků, stavebních konstrukcí, které jsou podrobeny seismickým, intenzivním teplotním účinkům nebo dopadům agresivních médií, konstrukcí mořských hydraulických konstrukcí), Konstrukce unikátních budov a staveb, stejně jako speciální typy struktur (například předběžné, prostorové, závěsné), měly by být pozorovány další požadavky, které odrážejí zvláštnosti práce těchto struktur stanovených příslušnými regulačními dokumenty schválenými nebo dohodnuté státní budovy SSSR.
1.2. Při navrhování ocelových konstrukcí je nutné dodržovat normy pro ochranu stavebních konstrukcí z korozních a protipožárních standardů pro navrhování budov a struktur. Zvýšení tloušťky válcovaných a stěn trubek pro ochranu konstrukcí od koroze a zvýšení limitu požární odolnosti konstrukcí není povoleno.
Všechny návrhy musí být k dispozici pro pozorování, čištění, barvu a také by neměly zpozdit vlhkost a bránit větrání. Uzavřené profily musí být uzavřeny.
1.3 *. Při navrhování těhotných struktur:
vyberte si optimální ve schématu proveditelnosti struktur a průřezu prvků;
použít ekonomické pronájem profily a efektivní oceli;
Žádost o budovy a struktury zpravidla, jednotné typické nebo standardní struktury;
naneste progresivní struktury (prostorové systémy ze standardních prvků; konstrukce, které kombinují nosič a obklopující funkce; předkompanied, chlap, tenký list a kombinované struktury z různých ocelí);
poskytnout způsobu výroby a montáže struktur;
aplikovat struktury, které zajišťují nejmenší intenzitu práce jejich výroby, přepravu a instalace;
zajistěte jako pravidlo výrobu struktur a jejich dopravníku nebo velkoformátové instalace;
poskytněte použití továrních sloučenin progresivních typů (automatické a poloautomatické svařování, přírubové sloučeniny, s mletými konci, na šroubech, včetně vysoké pevnosti atd.);
předpokládá se zpravidla montážní sloučeniny na šrouby, včetně vysoké pevnosti; Svařovaná montážní spoje jsou povolena s příslušným odůvodněním;
proveďte požadavky státních standardů na konstrukci odpovídajících druhů.
1.4. Při navrhování budov a staveb je nutné přijmout konstruktivní schémata, což zajišťuje pevnost, stabilitu a prostorovou neschopnost budov a struktur obecně, stejně jako jejich jednotlivé prvky Při přepravě, instalaci a provozu.
1.5 *. Ocel a materiály sloučenin, omezení použití oceli C345T a C375t, jakož i další požadavky na dodávané oceli, poskytnuté státní normy a standardy CEV nebo technické podmínkyMělo by být indikováno v pracovní (km) a podrobně (KMD) kresby ocelových konstrukcí a v dokumentaci k objednání materiálů.
V závislosti na vlastnostech struktur a jejich uzlů je nutné, když objednávka začala naznačovat menší třídu podle GOST 27772-88.
1.6 *. Ocelové konstrukce a jejich výpočet by měly splňovat požadavky GOST 2751-88 "spolehlivost stavebních konstrukcí a pozemků. Hlavní ustanovení pro výpočet "a ST Sev 3972-83" spolehlivost stavebních konstrukcí a pozemků. Ocelové provedení. Základní ustanovení pro výpočet. "
1.7. Vypočítaná schémata a hlavní předpoklady musí odrážet skutečné pracovní podmínky pro ocelové konstrukce.
Ocelové konstrukce by měly zpravidla vypočítat obě jednoduché prostorové systémy.
Při dělení jednotlivých prostorových systémů do samostatného ploché provedení Je třeba vzít v úvahu interakci prvků mezi sebou as bází.
Volba výpočtových schémat, stejně jako metody výpočtu ocelových konstrukcí, musí být provedeno s ohledem na účinné použití počítačů.
1.8. Výpočet ocelových konstrukcí by měl být zpravidla prováděn s ohledem na nepružné deformace oceli.
Pro staticky neurčitosti struktury, způsob výpočtu, který s přihlédnutím k necitovým deformacím, není ocel vyvinut, měly by být vypočtené úsilí (ohyb a točivý moment, podélné a příčné síly) stanoveno za předpokladu elastických deformací oceli na nedeformované schéma.
S příslušným technickým a ekonomickým ospravedlněním, výpočet se nechá vyrábět podle deformovaného schématu, který zohledňuje vliv pohybů struktur pod zatížením.
1.9. Prvky ocelových konstrukcí by měly mít minimální části, které splňují požadavky těchto norem, s přihlédnutím k třídění pro pronájem a trubky. V kompozitních sekcích stanovených výpočtem by nemělo být inePalion překročit 5%.