total persegi (kotor) - Area cross-sectional dari batu (blok) tanpa dikurangi area kekosongan dan bagian yang menonjol. [Kamus Rusia Anglo Rusia bangunan struktur. MNTKS, Moskow, 2011] Tema Struktur Konstruksi En Gross ...
penampang lintas baut - A - [Kamus Rusia Anglo saat merancang desain konstruksi. MNTKS, Moskow, 2011] Tema struktur konstruksi Sinonim A en bruto cross bagian dari ... Direktori Teknis Penerjemah
bagian Superior - 3.10 Bagian referensi: elemen struktur jembatan, mentransmisikan beban dari struktur rentang dan memberikan gerakan sudut dan linear yang diperlukan dari node dukungan dari struktur rentang. Sumber: Seratus GK Transstroy 004 2007: Logam ... ...
GOST R 53628-2009: Suku Cadang Dukungan Rol Logam untuk Bangunan Jembatan. Kondisi teknis. - Terminologi GOST R 53628 2009: Metal Roller mendukung bangunan jembatan. Spesifikasi Dokumen Asli: 3.2 Panjang Tidur: Jarak antara elemen struktural ekstrim dari struktur rentang, diukur dengan ... Ketentuan Direktori Kamus dari Regulasi dan Dokumentasi Teknis
Struktur peletakan dari batu alami atau buatan. Berbaring dari batu-batu alami berkat alternasi baris batu yang indah, serta warna alami batu alam, peletakan batu-batu tersebut memberi arsitek lebih banyak ... ... Color Encyclopedia.
Terminologi 1 :: Hari DW Jumlah minggu ini. "1" Sesuai dengan Senin untuk menentukan istilah dari dokumen yang berbeda: DW DUT perbedaan antara Moskow dan waktu terkoordinasi di seluruh dunia, dinyatakan dengan jumlah jam definisi dari ... ... Ketentuan Direktori Kamus dari Regulasi dan Dokumentasi Teknis
- (AS) (Amerika Serikat, AS). SAYA. Umum Negara bagian AS di Amerika Utara. Area 9,4 juta km2. Populasi 216 juta orang. (1976, evaluasi). Ibukota Washington. Secara administratif, wilayah Amerika Serikat ...
Gost r 53636-2009: selulosa, kertas, kardus. Istilah dan definisi - Terminologi GOST R 53636 2009: Selulosa, Kertas, Karton. Syarat dan definisi dokumen asli: 3.4.49 Misa yang benar-benar kering: massa kertas, kardus atau selulosa setelah pengeringan pada suhu (105 ± 2) ° C untuk massa konstan dalam kondisi ... ... Ketentuan Direktori Kamus dari Regulasi dan Dokumentasi Teknis
Pembangkit listrik tenaga air (stasiun hidroelektrik), kompleks struktur dan peralatan, di mana energi aliran air dikonversi menjadi energi listrik. HPP terdiri dari sirkuit yang konsisten dari struktur hidroteknik (lihat hidrolik ... ... Ensiklopedia Soviet yang hebat
- (hingga 1935 Persia) I. Informasi Umum I. Negara Bagian di Asia Barat. Ini berbatasan dengan S. Dari Uni Soviet, untuk Z. Dengan Turki dan Irak, pada V. dengan Afghanistan dan Pakistan. Dicuci di S. Caspian Sea, On Y. Bays Persia dan Omansky, ... ... Ensiklopedia Soviet yang hebat
sNIP-ID-9182: Spesifikasi teknis untuk jenis pekerjaan selama konstruksi, rekonstruksi dan perbaikan jalan dan struktur buatan pada mereka - SNIP ID 9182 Terminologi: Spesifikasi teknis untuk jenis pekerjaan selama konstruksi, rekonstruksi dan perbaikan jalan jalan Dan struktur buatan pada mereka: 3. Autogudaronator. Digunakan saat memperkuat aspal beton granulat ... ... Ketentuan Direktori Kamus dari Regulasi dan Dokumentasi Teknis
Awalnya, logam sebagai bahan paling tahan lama berfungsi sebagai tujuan pelindung - pagar, gerbang, kisi-kisi. Kemudian mereka mulai menggunakan tiang besi cor dan lengkungan. Pertumbuhan lanjutan dari produksi industri diperlukan pembangunan struktur dengan bentang besar, yang merangsang penampilan balok dan pertanian bergulir. Akhirnya bangkai logam Menjadi faktor kunci dalam pengembangan bentuk arsitektur, karena memungkinkan untuk membebaskan dinding dari fungsi struktur pendukung.
Elemen baja yang diregangkan dan dikompresi secara terpusat. Perhitungan kekuatan elemen yang tunduk pada peregangan pusat atau kompresi dengan paksa N, harus dilakukan oleh rumus
di mana - resistensi yang dihitung telah menjadi peregangan, kompresi, membungkuk di sepanjang kekuatan hasil; - area penampang bersih, I.E. Area minus melemahnya bagian; - koefisien kondisi kerja yang diterima oleh tabel SNIP H-23-81 * "struktur baja".
Contoh 3.1. Di dinding heateur baja nomor 20 potong lubang dengan diameter d. \u003d \u003d 10 cm (Gbr. 3.7). Ketebalan dinding tumpukan - s - 5,2 mm, area cross-sectional Gross - CM2.
Diperlukan untuk menentukan beban yang diijinkan, yang dapat diterapkan di sepanjang sumbu longitudinal dari saluran yang melemah. Resistensi yang dihitung mulai mengambil kg / cm2, dan.
Keputusan
Kami menghitung luas penampang bersih:
di mana penampang bruto, mis. Area dari total penampang tidak termasuk yang melemah, itu diterima sesuai dengan GOST 8239-89 "Baja Hot-Rolled 2.
Tentukan beban yang diijinkan:
Penentuan pemanjangan absolut dari batang baja yang diregangkan dengan pusat
Untuk tongkat dengan perubahan melangkah di area penampang dan kekuatan normal, total perpanjangan memanjang oleh penjumlahan aljabar dari pemanjangan setiap situs:
dimana p - jumlah bagian; sAYA. - Nomor plot. (I \u003d. 1, 2,..., p).
Pemanjangan beratnya sendiri dari penampang konstan ditentukan oleh rumus
di mana γ adalah proporsi bahan batang.
Perhitungan stabilitas
Perhitungan stabilitas elemen yang dipangkas padat terhadap kompresi sentral dengan paksa N.harus dilakukan oleh formula
di mana A adalah penampang dari Gross; φ - Koefisien longitudinal bending diambil tergantung pada fleksibilitas
Ara. 3.7.
dan resistansi desain tabel stalipo di SNIP H-23-81 * "struktur baja"; μ adalah koefisien membawa panjang; - Minimal. radius inersia. persilangan; Fleksibilitas elemen λ terkompresi atau membentang tidak boleh melebihi nilai yang ditunjukkan pada "struktur baja".
Perhitungan elemen komposit dari sudut, saluran (Gbr. 3.8), dll., Terhubung dengan cermat atau melalui gasket, harus dilakukan sebagai solo, asalkan jarak terbesar dalam cahaya pada bagian-bagian yang dilas atau di antara Baut ekstrem tidak terlampaui untuk elemen terkompresi dan untuk elemen yang diregangkan.
Ara. 3.8.
Menekuk elemen baja
Perhitungan tikungan di salah satu pesawat utama balok dilakukan oleh rumus
dimana M - Momen lentur maksimum; - Momen resistansi penampang bersih.
Nilai-nilai tekanan singgung τ di tengah elemen bending harus memenuhi kondisi
dimana Q - kekuatan transversal di bagian penampang; - Momen statis setengah bagian relatif terhadap sumbu utama z; - Momen aksial inersia; t. - ketebalan dinding; - Resistensi yang dihitung telah berubah; - Kekuatan hasil baja, diadopsi pada standar negara dan kondisi teknis untuk baja; - Koefisien keandalan dengan bahan yang diambil oleh SNIP 11-23-81 * "struktur baja".
Contoh 3.2. Perlu untuk memilih penampang dari balok baja single-span yang dimuat secara seragam didistribusikan q. \u003d 16 kn / m, panjang bank l.\u003d 4 m ,, MPA. Penampang balok adalah persegi panjang dengan sikap tinggi h. Lebar dgn B. balok sama dengan 3 ( h / B \u003d 3).
Kolom adalah elemen vertikal dari struktur pendukung bangunan yang mentransmisikan beban dari struktur yang dijelaskan di atas pada fondasi.
Saat menghitung kolom baja, perlu dipandu oleh SP 16.13330 "struktur baja".
Untuk kolom baja, dua arah, pipa, profil persegi, bagian komposit saluran, sudut, lembaran biasanya digunakan.
Untuk kolom terkompresi secara terpusat, itu optimal untuk menggunakan pipa atau profil persegi - ekonomis dengan massa logam dan memiliki penampilan estetika yang indah, tetapi rongga internal tidak dapat dicat, sehingga profil ini harus erat.
Penggunaan boiler-broiler untuk kolom tersebar luas - saat mencubit kolom dalam satu bidang, jenis profil ini optimal.
Metode pemasangan kolom di fondasi sangat penting. Kolom mungkin memiliki engsel pengikat, kaku di satu pesawat dan berengsel ke yang lain atau kaku dalam 2 pesawat. Pemilihan mount tergantung pada bangunan bangunan dan memiliki nilai lebih saat menghitung karena Panjang perhitungan kolom tergantung pada metode pengikat.
Penting juga untuk memperhitungkan metode pengangkutan berjalan, panel dinding, balok atau pertanian pada kolom, jika beban ditransmisikan dari sisi kolom, eksentrisitas harus diperhitungkan.
Saat mencubit kolom di fondasi dan pengikat balok yang kaku ke kolom, panjang yang dihitung adalah 0,5L, tetapi 0,7L biasanya dipertimbangkan dalam perhitungan. Balok di bawah aksi beban bengkok dan tidak ada cubitan total.
Dalam praktiknya, kolom tidak dianggap terpisah, dan memodelkan bangunan atau model bangunan 3 dimensi dalam program, memuatnya dan menghitung kolom di perakitan dan memilih profil yang diperlukan, tetapi dalam program sulit untuk mempertimbangkan Melemahnya penampang dari baut dari baut, oleh karena itu perlu untuk memeriksa bagian secara manual.
Untuk menghitung kolom, kita perlu mengetahui tekanan tekan / tarik maksimum dan momen yang terjadi pada bagian-bagian utama, plot tegangan dibangun untuk ini. Dalam ulasan ini, kami hanya akan mempertimbangkan perhitungan kekuatan kolom tanpa membangun Epur.
Hitung kolom, kami melaksanakan parameter berikut:
1. Kekuatan dengan tegangan pusat / kompresi
2. Stabilitas di bawah kompresi pusat (dalam 2 pesawat)
3. Kekuatan dengan aksi bersama kekuatan longitudinal dan momen lentur
4. Periksa fleksibilitas batas batang (dalam 2 pesawat)
1. Kekuatan dengan tegangan pusat / kompresi
Menurut SP 16.13330 hlm. 7.1.1 Perhitungan kekuatan elemen dari baja dengan resistensi regulasi R.yn ≤ 440 n / mm2 dengan tegangan sentral atau kompresi dengan paksa n harus dilakukan oleh rumus
SEBUAH.n adalah penampang dari profil bersih, I.E. memperhitungkan melemahnya dengan lubang;
R.y - resistansi baja yang dihitung digulung (tergantung pada merek baja, lihat Tabel V.5 SP 16.13330);
γ c - Koefisien kondisi kerja (lihat Tabel 1 SP 16.13330).
Menurut formula ini, Anda dapat menghitung area minimum yang dibutuhkan dari penampang profil dan mengatur profil. Di masa depan, dalam perhitungan verifikasi, pemilihan penampang kolom dapat dibuat hanya dengan memilih bagian, jadi di sini kita dapat mengatur titik awal, lebih sedikit yang tidak bisa penampang.
2. Keberlanjutan di bawah kompresi pusat
Perhitungan stabil dibuat sesuai dengan SP 16.13330 hlm. 7.1.3 oleh Formula
SEBUAH. - Area Cross Profile Cross Section, I.E. Mempertimbangkan melemahnya dengan lubang;
R.
γ
φ - Koefisien keberlanjutan dalam kompresi pusat.
Seperti yang Anda lihat rumus ini, itu sangat mirip dengan yang sebelumnya, tetapi koefisiennya muncul di sini. φ Untuk menghitungnya pada awalnya, perlu untuk menghitung fleksibilitas kondisional batang. λ (dilambangkan dengan fitur dari atas).
dimana R.y - menyelesaikan resistensi baja;
E. - Modulus elastis;
λ - Fleksibilitas batang dihitung oleh rumus:
dimana l.eF - estimasi panjang batang;
sAYA. - Radius bagian inersia.
Diperkirakan Panjangnya L.kolom EF (Rak) dari penampang konstan atau bagian individu kolom melangkah sesuai dengan SP 16.13330 hlm. 10.3.1 harus ditentukan oleh rumus
dimana l. - Panjang kolom;
μ - Koefisien panjang yang dihitung.
Koefisien Panjang Penyelesaian μ Kolom (rak) bagian permanen harus ditentukan tergantung pada kondisi untuk memperbaiki ujungnya dan jenis beban. Untuk beberapa kasus memperbaiki ujung dan jenis nilai beban μ Daftar di tabel berikut:
Jari-jari inersia dapat ditemukan di corting yang sesuai pada profil, mis. Pra-profil harus diatur dan perhitungan dikurangi ke bagian silang.
Karena Radius inersia dalam 2 pesawat untuk sebagian besar profil memiliki nilai yang berbeda pada 2 pesawat (hanya pipa dan profil persegi) dan fiksasi dapat berbeda, dan oleh karena itu, dan panjang yang dihitung juga dapat berbeda, maka perhitungan stabilitas harus dibuat untuk 2 pesawat.
Jadi sekarang kita memiliki semua data untuk menghitung fleksibilitas kondisional.
Jika fleksibilitas batas lebih besar dari atau sama dengan 0,4, maka koefisien stabilitas φ Dihitung oleh rumus:
nilai koefisien δ Itu harus dihitung oleh rumus:
faktor α dan β lihat Tabel
Nilai-nilai koefisien φ dihitung oleh rumus ini harus tidak perlu lagi (7,6 / λ 2) Dengan nilai fleksibilitas kondisional di atas 3.8; 4.4 dan 5.8 untuk jenis penampang, A, B dan C.
Di nilai-nilai λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.
Nilai-nilai koefisien φ LED dalam Lampiran D SP 16.13330.
Sekarang ketika semua data sumber diketahui membuat perhitungan oleh rumus yang disajikan pada awalnya:
Seperti disebutkan di atas, perlu untuk membuat 2 perhitungan untuk 2 pesawat. Jika perhitungan tidak memenuhi kondisinya, lalu pilih profil baru dengan nilai lebih besar dari inersia penampang. Anda juga dapat mengubah skema yang dihitung, misalnya, mengubah engsel mengawaskan pada kaku atau memperbaiki kolom dalam rentang, Anda dapat mengurangi panjang batang yang dihitung.
Elemen-elemen terkompresi dengan dinding padat dari bagian berbentuk P terbuka direkomendasikan untuk memperkuat tali atau kisi-kisi. Jika papan tidak ada, maka stabilitas harus diperiksa untuk stabilitas dalam bentuk twist fleksibel dari kerugian stabilitas sesuai dengan hal.7.1.5 SP 16.13330.
3. Kekuatan dengan aksi bersama kekuatan longitudinal dan momen lentur
Sebagai aturan, kolom dimuat tidak hanya dengan beban tekan aksial, tetapi juga menekuk momen, misalnya dari angin. Momen juga terbentuk jika beban vertikal tidak diterapkan di tengah kolom, dan di samping. Dalam hal ini, perlu untuk membuat perhitungan cek sesuai dengan klausa 9.1.1 SP 16.13330 oleh rumus
dimana N. - kekuatan tekan longitudinal;
SEBUAH.n adalah area jaring (dengan mempertimbangkan melemahnya lubang);
R.y - resistensi baja yang dihitung;
γ c - Koefisien kondisi kerja (lihat Tabel 1 SP 16.13330);
n, cx.dan Sy. - Koefisien diterima sesuai Tabel E.1 SP 16.13330
MX. dan SAYA. - Momen relatif terhadap sumbu x-x dan y-y;
W.xn, min dan W.yN, min - momen dari resistensi bagian relatif terhadap sumbu X-X dan Y-Y (dapat ditemukan di gost pada profil atau dalam direktori);
Dgn B. - Bimoment, dalam SNIP II-23-81 * Parameter ini tidak dalam perhitungan, parameter ini diperkenalkan untuk memperhitungkan deploitasi;
W.Ω, momen min - sektoral ketahanan bagian.
Jika tidak boleh ada yang pertama menjadi masalah dengan 3 komponen pertama, maka akuntansi bimome menyebabkan beberapa kesulitan.
Bimoment mengkarakterisasi perubahan yang dilakukan pada zona distribusi linier pemisahan penampang dan, pada kenyataannya, adalah sepasang momen yang ditujukan di pihak yang berlawanan
Perlu dicatat bahwa banyak program tidak dapat menghitung bimoment, termasuk SCAD tidak memperhitungkannya.
4. Periksa fleksibilitas batas batang
Fleksibilitas elemen terkompresi λ \u003d LEF / I, sebagai aturan, tidak boleh melebihi nilai batas λ kamu tunjukkan di tabel
Koefisien α dalam rumus ini adalah koefisien penggunaan profil, sesuai dengan perhitungan konsistensi dalam kompresi pusat.
Serta perhitungan stabilitas, perhitungan ini harus dibuat untuk 2 pesawat.
Jika profilnya tidak cocok, perlu untuk mengubah penampang dengan meningkatkan radius dari inersia penampang atau mengubah skema yang dihitung (mengubah konsolidasi atau mengkonsolidasikan dengan koneksi untuk mengurangi panjang perhitungan).
Jika faktor kritis adalah batas fleksibilitas, merek baja dapat diambil yang terkecil karena Pada fleksibilitas batas, merek baja tidak mempengaruhi. Opsi optimal Itu dapat dihitung dengan metode pemilihan.
Diposting dengan tagged,Perhitungan elemen struktur kayumenurut batas kondisi kelompok pertama
Elemen yang diregangkan secara terpusat dan dikompresi secara terpusat
6.1 Elemen-elemen membentang calcentally harus dibuat oleh rumus
di mana perkiraan kekuatan longitudinal;
Perkiraan resistensi kayu untuk meregangkan di sepanjang serat;
Sama, untuk kayu dari veneer unidirectional (5.7);
Area penampang elemen bersih.
Saat menentukan atenuasi, terletak di sebidang hingga 200 mm, satu harus diambil dalam satu penampang.
6.2 Menyerahkan bagian padatan solo yang dikompresi solo yang dikompresi oleh formula:
a) untuk kekuatan
b) Stabilitas
di mana - resistensi kompresi kayu yang dihitung sepanjang serat;
Sama, untuk kayu dari veneer unidirectional;
Koefisien bending longitudinal, ditentukan menurut 6.3;
Area elemen Nette-Cross;
Diperkirakan luas penampang elemen, diminum sama:
dengan tidak adanya melemah atau melemah pada bagian berbahaya yang tidak meninggalkan tepi (Gambar 1, tapi) Jika area yang melemah tidak melebihi 25%, di mana - bagian melintang kotor; Dengan melemahnya tidak muncul di tepi jika area melemahnya melebihi 25%; dengan simetris melemah menghadap ke tepi (Gambar 1, dgn B.),.
tapi- Tidak pergi di tepi; dgn B.- Muncul ke tepi
Gambar 1- Melemah elemen terkompresi
6.3 Koefisien longitudinal akan ditekuk untuk ditentukan oleh formula:
dengan fleksibilitas elemen 70
dengan fleksibilitas elemen 70
di mana koefisien adalah 0,8 untuk kayu dan 1,0 untuk kayu lapis;
koefisien 3000 untuk kayu dan 2500 untuk kayu lapis dan kayu dari veneer unidirectional.
6.4 Fleksibilitas elemen bagian padat ditentukan oleh rumus
di mana - taksiran panjang elemen;
Radius bagian inersia dari elemen dengan dimensi bruto maksimum relatif terhadap sumbu.
6.5 Perkiraan panjang garis dasar untuk menentukan multiplikasi koefisien panjang gratis
menurut 6.21.
6.6 Elemen komposit pada senyawa langka, dibuka oleh seluruh penampang, harus dihitung pada kekuatan dan stabilitas sesuai dengan formula (8) dan (9), dengan pendeteksian ini sebagai area total dari semua cabang. Fleksibilitas dasar komposit untuk menentukan dengan mempertimbangkan senyawa senyawa oleh rumus
di mana - fleksibilitas seluruh elemen relatif terhadap sumbu (Gambar 2), dihitung pada perkiraan panjang unsuranalisasi adhesivitas;
* - fleksibilitas cabang individu relatif terhadap sumbu I - I (lihat Gambar 2), dihitung sesuai dengan panjang cabang yang dihitung; Cabang-cabang tujuh ketebalan () yang lebih ketebalan diterima oleh C0 *;
Koefisien membawa fleksibilitas ditentukan oleh rumus
* Formula dan aksi untuk itu sesuai dengan yang asli. - Catatan Produsen Basis Data.
di mana lebar dan tinggi penampang dari elemen, lihat;
Jumlah jahitan yang dihitung dalam elemen ditentukan oleh jumlah jahitan, yang menurutnya timbal balik elemen-elemen diuangkan (pada Gambar 2, tapi- 4 jahitan, pada Gambar 2, dgn B.- 5 jahitan);
Estimasi panjang elemen, m;
Jumlah bagian terhitung dari tautan dalam satu jahitan per 1 m dari elemen (dengan beberapa jahitan dengan jumlah bagian yang berbeda, jumlah bagian harus diambil di antara semua jahitan);
Koefisien senyawa yang harus ditentukan oleh rumus Tabel 15.
tapi- dengan gasket, dgn B.- tanpa bantalan
Gambar 2.- Elemen komposit
Tabel 15.
|
Jenis koneksi. |
Koefisiennya adalah |
|
|
kompresi pusat |
kompresi dengan Bend. |
|
|
1 paku, sekrup | ||
|
2 Baja Cylindrical Brazen | ||
|
a) Diameter ketebalan elemen yang terhubung | ||
|
b) Diameter ketebalan elemen yang terhubung | ||
|
3 batang yang dimaksudkan dari tulangan A240-A500 | ||
|
4 Brazing silinder Oak | ||
|
5 Oak Lamellar Brazen | ||
|
Catatan - Diameter paku, sekrup, brazen dan batang tempel, ketebalan elemen, lebar ketebalan tebal harus diambil dalam cm. |
||
Saat menentukan diameter paku, tidak lebih dari 0,1 ketebalan elemen yang terhubung harus diambil. Jika ukuran ujung kuku yang diserang kurang, maka bagian-bagian di jahitan yang berdekatan dengan mereka tidak memperhitungkan. Pengecualian pada impuls silindris baja harus ditentukan dengan ketebalan yang paling tipis dari elemen yang terhubung.
Saat menentukan diameter mesin fotokopi silinder Oak, tidak lebih dari 0,25 ketebalan yang lebih tipis dari elemen yang terhubung harus diambil.
Komunikasi dalam jahitan harus seragam pada panjang elemen. Dalam elemen lurus yang dibuka berengsel, diperbolehkan dalam perempat rata-rata panjang panjang komunikasi dalam setengah jumlah, yang bertanggung jawab atas rumus (12), jumlah yang diterima untuk perempat ekstrim dari panjang elemen.
Fleksibilitas elemen komponen yang dihitung dengan rumus (11) harus diambil tidak lebih dari fleksibilitas cabang individu yang ditentukan oleh rumus:
di mana - jumlah momen inersia dari bagian salib kotor cabang individu relatif terhadap sumbu mereka sendiri paralel dengan OCI (lihat Gambar 2);
Penampang elemen bruto;
Panjang elemen yang dihitung.
Fleksibilitas elemen komponen relatif terhadap sumbu yang melewati pusat keparahan semua cabang (sumbu pada Gambar 2) harus ditentukan sebagai elemen one-piece, I.E. Tanpa memperhitungkan keuntungan tautan, jika cabang-cabang dimuat secara seragam. Dalam kasus cabang-cabang yang dimuat yang tidak rata, 6.7 harus dipandu.
Jika cabang elemen komponen memiliki bagian yang berbeda, maka fleksibilitas cabang yang dihitung dalam formula (11) harus diambil sama
definisi ditunjukkan pada Gambar 2.
6.7 Elemen komposit pada koneksi bahan bakar, bagian dari cabang yang tidak dioperasikan pada ujungnya, diizinkan untuk menghitung untuk kekuatan dan stabilitas oleh formula (5), (6) tunduk pada kondisi berikut:
a) Area cross-sectional elemen akan ditentukan oleh penampang cabang yang dibuka;
b) fleksibilitas elemen relatif terhadap sumbu (lihat Gambar 2) ditentukan oleh rumus (11); Pada saat yang sama, momen inersia diadopsi dengan mempertimbangkan semua cabang, dan daerah itu hanya dibuka;
c) Ketika menentukan fleksibilitas relatif terhadap sumbu (lihat Gambar 2) momen inersia harus ditentukan oleh rumus
di mana momen inersia, masing-masing, dukungan dan cabang terbelakang.
6.8 Perhitungan pada stabilitas elemen-elemen terkompresi pusat dari variabel pada ketinggian bagian harus dilakukan oleh rumus
di mana - area penampang kotor dengan dimensi maksimum;
Koefisien yang memperhitungkan variabilitas tinggi bagian, ditentukan oleh Tabel E.1 dari Lampiran E (untuk elemen konstan bagian1);
Koefisien bending longitudinal, ditentukan oleh 6.3 untuk fleksibilitas yang sesuai dengan penampang dengan dimensi maksimum.
TAPI - Area Cross Cross Section;
A tn. - Panggar baut bersih;
A D. - Bagian penampang;
A F. - Potongan silang dari rak (sabuk);
SEBUAH. - area penampang bersih;
A W. - Bagian lintas area di dinding;
WF. - Area cross-sectional jahitan sudut;
WZ. - Layar cross-sectional dari perbatasan fusi;
E. - Modulus elastis;
F. - kekuatan;
G. - Modul shift;
J b -momen inersia bagian cabang;
J M.; J D. - Momen inersia cross bagian dari sabuk dan pertanian split;
J S. - Momen inersia bagian penampang tulang rusuk, papan;
J SL. - Momen bagian inersia dari tulang rusuk longitudinal;
J T. - Momen inersia dari balok memutar, rel;
J x.; J y. - Momen inersia cross bagian dari gross relatif terhadap sumbu, masing-masing x-x. dan y Y.;
J xn.; J yn. - Sama, bagian silang bersih;
M. - saat, momen lentur;
M x.; M y. - Momen relatif terhadap sumbu, masing-masing x-x. dan y Y.;
N. - kekuatan longitudinal;
N AD. - Upaya tambahan;
N bm. - Kekuatan longitudinal dari saat di cabang kolom;
Q. - gaya transversal, gaya geser;
Q fic. - gaya transversal konvensional untuk elemen penghubung;
T S. - Insiden gaya transversal bersyarat ke sistem papan yang terletak di bidang yang sama;
R Ba. - Perkiraan resistensi terhadap peregangan baut pondasi;
R bh. - menghitung resistensi terhadap peregangan baut berkekuatan tinggi;
R bp. - resistensi yang dihitung dari kusut senyawa yang dikunci;
R bs. - resistansi yang dihitung dari potongan baut;
R bt. - resistensi terhitung dari baut peregangan;
R bun. - Perlawanan regulasi baut baja yang diambil sama dengan resistensi sementara Σ B. Menurut standar negara dan kondisi teknis pada baut;
R bv. - Resistensi yang dihitung terhadap peregangan baut berbentuk U;
R CD. - menghitung resistensi terhadap kompresi diametrik gelanggang (dengan sentuhan bebas dalam konstruksi dengan mobilitas terbatas);
R DH. - menghitung resistensi terhadap peregangan kawat berkekuatan tinggi;
R lp. - Perkiraan resistensi terhadap kusut lokal dalam engsel silinder (cubitan) dengan sentuhan ketat;
R P. - Resistansi yang dihitung didasarkan pada permukaan ujung (dengan adanya fit);
R S. - Resistensi yang dihitung telah berubah;
R th. - Perkiraan resistensi terhadap peregangan baja ke arah ketebalan yang digulung;
R u. - Perlawanan yang dihitung telah menjadi peregangan, kompresi, membungkuk oleh resistensi sementara;
Lari - Perlawanan sementara telah menjadi diskontinuitas yang diambil sama dengan nilai minimum Σ B. Sesuai dengan standar negara dan spesifikasi teknis;
R WF. - Perkiraan resistansi jahitan sudut potongan (kondisional) untuk jahitan logam;
R wu. - Resistensi yang dihitung dari pantat dilas sendi kompresi, peregangan, membungkuk oleh resistensi sementara;
R wun. - Perlawanan regulasi logam jahitan pada resistensi sementara;
R ws. - Perlawanan yang dihitung dari koneksi shift butt dilas;
R wy. - Perlawanan perhitungan bokong yang dilas sendi kompresi, peregangan dan tekuk pada kekuatan hasil;
R wz. - resistensi yang dihitung dari jahitan sudut potongan (bersyarat) pada logam batas fusi;
R y. - Resistansi yang dihitung telah menjadi peregangan, kompresi, membungkuk dengan kekuatan hasil;
R yn -kekuatan hasil baja, diambil sama dengan nilai kekuatan luluh σ t sesuai dengan standar negara dan kondisi teknis untuk baja;
S. - Momen statis dari bagian shift bagian melintang kotor relatif terhadap sumbu netral;
W x.; W y. - Momen resistensi penampang yang relatif terhadap sumbu, masing-masing x-x. dan y y;
W xn.; W yn.- Momen resistensi penampang dari jaring relatif terhadap sumbu, masing-masing x-x. dan y Y.;
dgn B. - lebar;
b ef. - lebar yang dihitung;
bf - Lebar rak (sabuk);
b h. - Lebar bagian iga yang menonjol, menyapu;
c.; c x.; c y. - Koefisien untuk menghitung kekuatan dengan mempertimbangkan pengembangan deformasi plastik selama penambangan relatif terhadap sumbu, masing-masing x - x, y-y;
e. - eksentrisitas kekuasaan;
h. - tinggi;
h ef. - Taksiran ketinggian dinding;
h W. - Tinggi dinding;
sAYA. - Radius bagian inersia;
i min. - Radius terkecil dari inersia bagian;
i x.; i y. - Bagian inersia radiasi relatif terhadap sumbu, masing-masing x-x.dan y Y.;
k F. - Catat of Angular Seam;
l. - panjang, rentang;
l C. - Panjang berdiri, kolom, struts;
l D. - Panjang warna;
l Ef. - Dihitung, panjang bersyarat;
l M. - Panjang panel belt pertanian atau kolom;
l. - Panjang papan;
l W. - Panjang las;
l x.; l u. - panjang yang dihitung dari elemen dalam pesawat tegak lurus terhadap sumbu, masing-masing x-x.dan y Y.;
m -eksentrisitas relatif ( m. = ea. / TOILET.);
m ef. - Disajikan eksentrisitas relatif ( m ef. = mη.);
r. - jari-jari;
t. - ketebalan;
t f. - Tebal rak (sabuk);
t W. - ketebalan dinding;
β F. dan β Z. - Koefisien untuk menghitung jahitan sudut, masing-masing, pada logam jahitan dan logam batas fusi;
Γ B. - Koefisien kondisi operasi;
Γ C. - Koefisien kondisi kerja;
Γ N. - Koefisien reliabilitas untuk tujuan yang dimaksudkan;
γ M. - Koefisien keandalan berdasarkan bahan;
Γ U. - Koefisien reliabilitas dalam perhitungan resistensi sementara;
η - Koefisien pengaruh bagian bagian;
λ - Fleksibilitas ( λ = l Ef. / sAYA.);
Fleksibilitas Bersyarat ();
λ EF - mengurangi fleksibilitas batang penampang;
Fleksibilitas bersyarat terdaftar dari batang cross-sectional ( 
);
Fleksibilitas dinding bersyarat ( 
);
Fleksibilitas kondisional terbesar di dinding;
λ X.; λ y. - Perkiraan fleksibilitas elemen pada pesawat tegak lurus terhadap sumbu, masing-masing x-x dan y-y;
v. - Koefisien deformasi transversal dari baja (Poisson);
Σ loc. - Stres lokal;
Σ x.; Σ y. - Tekanan normal secara paralel dengan sumbu, masing-masing x-x.dan y y;
τ xy. - Stres singgung;
φ (h., y.) - Koefisien bending longitudinal;
φ B. - Koefisien mengurangi resistensi dihitung dalam bentuk memutar fleksibel dari hilangnya stabilitas balok;
φ E. - Koefisien mengurangi resistensi yang dihitung selama kompresi off-central.
| 1. Ketentuan Umum. 2 2. Bahan untuk struktur dan koneksi. 3 3. Perkiraan karakteristik bahan dan senyawa. 4 4 *. Akuntansi untuk kondisi kerja dan desain. 6 5. Perhitungan elemen struktur baja pada kekuatan aksial dan lentur. 7 Elemen yang diregangkan dengan sentral dan dikompresi secara terpusat .. 7 item lentur .. 11 elemen tunduk pada kekuatan aksial dengan tikungan. 19 6. Perkiraan panjang dan batas fleksibilitas elemen struktur baja. 19 diperkirakan panjang unsur-unsur peternakan dan koneksi datar. 19 diperkirakan panjang unsur-unsur struktur kisi spasial. 21 Diperkirakan panjang elemen struktur struktural. 23 perkiraan panjang kolom (rak) 23 batas fleksibilitas elemen terkompresi. 25 Batasi fleksibilitas elemen yang diregangkan. 25 7. Periksa stabilitas dinding dan lembaran pinggang tikungan dan elemen terkompresi. 26 dinding balok. 26 dinding elemen yang tersembunyi dan terkompresi dan dikompresi-dikompresi. 32 lembar sabuk (rak) dari elemen-elemen compress-bending dan lentur yang kompresi, essentennally, dan bending. 34 8. Perhitungan struktur daun. 35 perhitungan untuk kekuatan. 35 perhitungan stabilitas. 37 Persyaratan Dasar untuk menghitung struktur membran logam. 39 9. Perhitungan elemen struktur baja pada daya tahan. 39 10. Perhitungan elemen-elemen struktur baja untuk kekuatan memperhitungkan penghancuran rapuh. 40 11. Perhitungan struktur baja. 40 koneksi dilas. 40 koneksi baut. 42 senyawa pada baut kekuatan tinggi. 43 senyawa dengan ujung giling. 44 koneksi sabuk dalam balok komposit. 44 12. Persyaratan Umum Sesuai dengan desain struktur baja. 45 ketentuan dasar. 45 koneksi dilas. 46 senyawa dan senyawa yang dikunci pada baut kekuatan tinggi. 46 13. Persyaratan tambahan untuk desain bangunan dan struktur produksi. 48 defleksi relatif dan deviasi desain. 48 jarak antara jahitan suhu. 48 peternakan dan pelapis struktural. 48 kolom .. 49 tautan. 49 balok. 49 balok derek. 50 struktur daun. 51 Mounting Mounts. 52 14. Persyaratan tambahan untuk desain bangunan dan bangunan perumahan dan publik. 52 Bingkai Bangunan. 52 Gantung Pelapis. 52 15 *. Persyaratan tambahan untuk desain dukungan saluran listrik listrik, struktur terbuka switchgear. dan garis jaringan transportasi. 53 16. Persyaratan tambahan untuk desain struktur struktur antena (AC) komunikasi dengan ketinggian hingga 500 m. 55 17. Persyaratan tambahan untuk desain fasilitas sungai hydrotechnical. 58 18. Persyaratan tambahan untuk merancang balok dengan dinding yang fleksibel. 59 19. Persyaratan tambahan untuk merancang balok dengan dinding berlubang. 60 20 *. Persyaratan tambahan untuk merancang struktur bangunan dan struktur selama rekonstruksi. 61 Lampiran 1. Bahan untuk struktur baja dan resistensi yang dihitung. 64 Lampiran 2. Bahan untuk struktur baja dan resistensi yang dihitung. 68 Lampiran 3. Karakteristik fisik bahan. 71 Lampiran 4 *. Koefisien kondisi kerja untuk sudut tunggal yang diregangkan oleh satu baut rak. 72 Lampiran 5. Koefisien untuk menghitung kekuatan elemen struktur baja, dengan mempertimbangkan pengembangan deformasi plastik. 72 Lampiran 6. Koefisien untuk menghitung stabilitas elemen-elemen sentral, non-center-terkompresi dan tertekuk. 73 Lampiran 7 *. Faktor. φ B. Untuk menghitung balok untuk stabilitas. 82 Lampiran 8. Tabel untuk menghitung elemen pada daya tahan dan memperhitungkan penghancuran rapuh. 85 Lampiran 8, a. Penentuan sifat logam. 88 Lampiran 9 *. Surat dasar menunjukkan nilai. 89. |
Gabungan metalurgi Siberia Barat dikuasai oleh produksi baja gulung berbentuk (sudut pemerataan, chawllers, saluran) dengan ketebalan rak hingga 10 mm secara inklusif oleh TU 14-11-302-94 "menyewa C345 berbentuk dari karbon Niobium modifikasi baja, dikembangkan oleh Combine, JSC "Ural Institute of Metals" dan disepakati oleh CNII. Kucherenko.
HeadSethnorming melaporkan bahwa rolling berbentuk baja C345 Kategori 1 dan 3 untuk TU 14-11-302-94 dapat digunakan sesuai dengan SNIP II-23-81 "struktur baja" (Tabel 50) dalam struktur yang sama yang disediakan Rental Baja C345 Kategori 1 dan 3 Menurut GOST 27772-88.
Kepala headsethnorming v.v. Tishchenko.
pengantar
Industri metalurgi dikuasai oleh produksi pekerjakan untuk struktur logam konstruksi dan baja doped yang ekonomis C315. Memperkuat, sebagai suatu peraturan, dicapai dengan mikroalitas rendah karbon, salah satu elemen: titanium, niobium, vanadium atau nitrides. Paduan dapat dikombinasikan dengan perlakuan bergulir atau panas.
Volume produksi volume yang dicapai dan profil berbentuk dari baja baru C315 memungkinkan untuk sepenuhnya memenuhi kebutuhan konstruksi di box office dengan karakteristik kekuatan dan tahan dingin dekat dengan standar untuk baja paduan rendah menurut GOST 27772-88.
1. Dokumentasi Regulasi Sewa
Saat ini, serangkaian spesifikasi teknis untuk disewa dari baja C315 telah dikembangkan.
Tu 14-102-132-92 "digulung berbentuk baja C315". Produsen pawang dan sewaan - gabungan metalurgi Nizhne-Tagil, penyortiran - saluran sesuai dengan GOST 8240, profil sudut yang sama, profil sudut non-ekuilibrium, biasa dan dengan tepi paralel rak.
TU 14-1-5140-92 "Sewa untuk bangunan struktur baja. Spesifikasi umum. " Handler - Tsniychm, Produsen Rolled - Nizhne-Tagil Metallurgical Combine, bermacam-macam - lowaves menurut GOST 26020, TU 14-2-427-80.
TU 14-104-133-92 "Pekerjakan kekuatan tinggi untuk membangun struktur baja". Handler dan produsen sewa - gabungan metalurgi orko-khalilovsky, lembar penyortiran dengan ketebalan 6 hingga 50 mm.
TU 14-1-5143-92 "Sewa selembar dan menggulung peningkatan kekuatan dan tahan dingin." Pemegang Asli - Tsniychm, Produsen Rolled - BARU Lipetsk Metallurgical Combine, Penyewaan Sortim - Lembar Menurut Ketebalan GOST 19903 Hingga 14 mm Inklusif.
Tu 14-105-554-92 "Lembar Penyewaan Kekuatan Tinggi dan Resistensi Dingin". Pemegang skrip dan produsen produk yang digulung - Cherepovets Metallurgical Plant, berbagai penyewaan sesuai dengan ketebalan GOST 19903 hingga 12 mm.
2. Ketentuan Umum
2.1. Sewa baja C315 disarankan untuk diterapkan alih-alih digulung dari baja karbon rendah C255, C285 Menurut GOST 27772-88 untuk kelompok struktur pada SNIP II-23-8i, penggunaan yang dalam bidang konstruksi iklim dengan penyelesaian Suhu minus 40 ° C tidak diperbolehkan. Dalam hal ini, perlu untuk menggunakan peningkatan kekuatan gulungan dari baja C315.
3. Bahan untuk desain
3.1. Sewa baja C315 datang empat kategori, tergantung pada tes untuk tes bending dampak (kategori diadopsi sama dengan digulung dari baja C345 sesuai dengan GOST 27772-88).
3.2. Penyewaan Baja C315 dapat digunakan dalam konstruksi, dipandu oleh tabel data. satu.
Tabel 1
* Dengan ketebalan gulung tidak lebih dari 10 mm.
4. Karakteristik perhitungan gulungan dan senyawa
4.1. Resistansi regulasi dan dihitung dari baja C315 diterima sesuai dengan tabel. 2.
Meja 2
| Ketebalan gulung, mm | Resistensi Regulasi Rolled, MPA (KGF / MM 2) | Perkiraan resistansi bergulir, MPA (KGF / MM 2) | ||||||
| berbentuk | Lembar, broadband universal | berbentuk | ||||||
| R yn. | Lari | R yn. | Lari | R y. | R u. | R y. | R u. | |
| 2-10 | 315 (32) | 440 (45) | 315 (32) | 440 (45) | 305 (3100) | 430 (4400) | 305 (3100) | 430 (4400) |
| 10-20 | 295 (30) | 420 (43) | 295 (30) | 420 (43) | 290 (2950) | 410 (4200) | 290 (2950) | 410 (4200) |
| 20-40 | 275 (28) | 410 (42) | 275 (28) | 410 (42) | 270 (2750) | 400 (4100) | 270 (2750) | 400 (4100) |
| 40-60 | 255 (26) | 400 (41) | - | - | 250 (2550) | 390 (4000) | - | - |
4.2. Perkiraan resistansi sendi baja yang dilas C315 untuk spesies yang berbeda. Senyawa dan senyawa stres harus ditentukan oleh SNIP II-23-81 * (hlm. 3.4, Tabel 3).
4.3. Perkiraan resistensi terhadap elemen kusut yang terhubung dengan baut harus ditentukan oleh SNIP II-23-81 * (hlm. 3.5, Tabel 5 *).
5. Perhitungan senyawa
5.1. Perhitungan sambungan baja yang dilas dan dibaut C315 dilakukan sesuai dengan persyaratan SNIP II-23-81.
6. Produksi struktur
6.1. Dalam pembuatan struktur bangunan dari Baja C315, teknologi yang sama harus digunakan untuk Baja C255 dan C285 menurut GOST 27772-88.
6.2. Bahan untuk baja pengelasan C315 harus diambil sesuai dengan persyaratan SNIP II-23-81 * (Tabel 55 *) untuk Rolled Steel C255, C285 dan C345 - Menurut GOST 27772-88, mengingat resistensi terhitung dari baja gulungan C315 untuk ketebalan yang berbeda.
Pada aplikasi dalam konstruksi ketebalan kekuatan tinggi dari kekuatan total pada TU 14-104-133-92
Minstroy Rusia mengirim kementerian dan departemen Federasi Rusia, Republik Republik sebagai bagian dari Federasi Rusia, proyek dan lembaga penelitian Surat No. 13-227 dari 11 November 1992 dari konten berikut.
Gabungan metalurgi Orsko-Khalilovsky dikuasai oleh produksi baja gulung tebal dengan ketebalan 6-50 mm untuk kondisi teknis TU 14-104-133-92 "menyewa peningkatan kekuatan untuk membangun struktur baja", dikembangkan oleh pabrik, ITMT Tsnichelete dan CNII. Kucherenko.
Bergabung karena tautan mikro titanium atau vanadium tranquil rendah karbon (atau yang lain) dengan aplikasi yang mungkin Pemrosesan termal dan mode bergulir yang dikendalikan diperoleh jenis logam baru yang sangat efisien dari baja C315 dan C345E, sifat-sifat yang tidak kalah dengan indikator sewa dari baja paduan rendah menurut GOST 27772-88. Metode mikrolasinya, jenis perlakuan panas dan mode bergulir memilih pabrikan. Sewa datang empat kategori, tergantung pada persyaratan untuk uji bending dampak, diadopsi dalam GOST 27772-88 dan SNIP II-23-81 *, serta dalam standar FRG DIN 17100 (pada sampel dengan potongan tajam). Kategori dan jenis pengujian dampak diindikasikan oleh konsumen dalam urutan penggulungan logam.
Minstroy Rusia melaporkan bahwa sewa baja C345E menurut TU 14-104-133-92 dapat diterapkan bersama dan bukannya digulung dari baja C345 menurut GOST 27772-88 dalam desain yang direncanakan oleh SNIP II-23-81 * "struktur baja ", tanpa perhitungan ulang bagian dari elemen dan senyawa mereka. Ruang lingkup, peraturan dan menghitung resistansi bergulir dari baja C315 untuk Tu 14-104-133-92, serta bahan bekas untuk pengelasan, resistensi yang dihitung sendi yang dilas dan elemen kusut yang dihubungkan oleh baut harus diambil pada rekomendasi CNII. Kucherenko, diterbitkan di bawah ini.
Gabungan metalurgi Nizhnyagil dikuasai oleh produksi baja yang digulung berbentuk - saluran sesuai dengan GOST 8240, sudut menurut GOST 8509 dan GOST 8510, sesuai dengan GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2-427-80, BROAD -Bar Sesuai dengan GOST 26020 untuk kondisi teknis TU 14-1 -5140-82 "menyewa kekuatan tinggi berbentuk untuk membangun struktur baja", yang dikembangkan oleh pabrik, Tsnnifermem. Bardina dan Tsnieisk mereka. Kucherenko.
Gabungan karena pemilihan rasional komposisi bahan kimia baja kecil karbon, mikrolasi dan saturasi dengan nitrid dan karbonnya dengan penggilingan butir selama proses bergulir, jenis baja gulung yang sangat efisien dari baja C315, C345 dan C375 diperoleh, Properti yang tidak kalah dengan tarif sewa dari baja paduan rendah menurut GOST 27772.
Sewa datang empat kategori, tergantung pada persyaratan untuk uji bending dampak, diadopsi dalam GOST 27772-88 dan SNIP II-23-81 *, serta dalam standar FRG DIN 17100 (pada sampel dengan potongan tajam) . Kategori dan jenis pengujian dampak diindikasikan oleh konsumen dalam urutan penggulungan logam.
Gosstroy Rusia melaporkan bahwa penyewaan baja C345 dan C375 menurut TU 14-1-5140-92 dapat diterapkan bersama dan alih-alih baja gulung dari baja C345 dan C375 menurut GOST 27772-88 dalam struktur yang direncanakan oleh SNIP II-23 -81 * "desain baja", tanpa perhitungan ulang bagian dari elemen dan koneksi mereka. Ruang lingkup, peraturan dan menghitung resistansi bergulir dari baja C315 untuk TU 14-1-3140-92, serta bahan bekas untuk pengelasan, resistansi sambungan sambungan yang dilas, elemen kusut yang dihubungkan oleh baut harus diambil sesuai dengan "rekomendasi" CNII . Kucherenko, yang diterbitkan di majalah "Buletin of Construction Equipment" No. 1 untuk tahun 1993
Wakil Ketua v.a. Alekseev.
Menjangkau. Poddubny v.p.
KETENTUAN UMUM
1.1. Standar-standar ini harus diamati dalam desain struktur bangunan baja bangunan dan struktur berbagai keperluan.
Norma tidak berlaku untuk desain struktur baja jembatan, terowongan transportasi dan pipa di bawah perkasa.
Saat mendesain struktur baja dalam kondisi operasi khusus (misalnya, desain tungku domain, pipa utama dan teknologi, tangki tujuan khusus, konstruksi konstruksi yang mengalami efek suhu seismik, intensif atau dampak media agresif, konstruksi struktur hidrolik laut), Konstruksi bangunan dan struktur yang unik, serta jenis struktur khusus (misalnya, pra-tegang, spasial, gantung) harus diamati persyaratan tambahanMencerminkan fitur-fitur pekerjaan desain ini yang disediakan oleh dokumen peraturan yang relevan yang disetujui atau disepakati oleh Bangunan Negara Uni Soviet.
1.2. Saat mendesain struktur baja, perlu untuk mengamati standar untuk perlindungan struktur bangunan dari standar korosi dan tahan api untuk merancang bangunan dan struktur. Peningkatan ketebalan rolled dan dinding pipa untuk melindungi struktur dari korosi dan meningkatkan batas ketahanan kebakaran dari struktur tidak diperbolehkan.
Semua desain harus tersedia untuk observasi, pembersihan, warna, dan juga tidak boleh menunda kelembaban dan menghalangi ventilasi. Profil tertutup harus disegel.
1.3 *. Saat merancang struktur hamil:
pilih yang optimal dalam skema kelayakan struktur dan penampang elemen;
terapkan profil sewa ekonomis dan baja efisien;
mengajukan permohonan bangunan dan struktur, sebagai aturan, struktur khas atau standar terpadu;
oleskan struktur progresif (sistem spasial dari elemen standar; konstruksi yang menggabungkan fungsi operator dan melampirkan; prekompani, cowok, daun tipis dan struktur gabungan dari baja yang berbeda);
menyediakan kemampuan manufaktur dan pemasangan struktur;
terapkan struktur yang memastikan intensitas tenaga kerja terkecil dari manufaktur, transportasi dan instalasi mereka;
menyediakan, sebagai aturan, produksi struktur dan conveyor atau instalasi besar-besaran;
berikan penggunaan senyawa pabrik tipe progresif (pengelasan otomatis dan semi-otomatis, senyawa flensa, dengan ujung millilasi, pada baut, termasuk kekuatan tinggi, dll.);
bayangkan, sebagai aturan, pemasangan senyawa pada baut, termasuk kekuatan tinggi; Koneksi pemasangan yang dilas diizinkan dengan pembuktian yang sesuai;
lakukan persyaratan standar negara pada desain spesies yang sesuai.
1.4. Saat merancang bangunan dan struktur, perlu untuk mengambil skema yang konstruktif, memastikan kekuatan, stabilitas, dan ketidakbudakan spasial bangunan dan struktur secara umum, serta mereka elemen individu Saat mengangkut, memasang dan beroperasi.
1,5 *. Baja dan bahan senyawa, pembatasan penggunaan baja C345T dan C375T, serta persyaratan tambahan untuk baja disediakan, disediakan status Negara dan standar CEV atau kondisi teknisIni harus ditunjukkan dalam gambar struktur baja (KMD) dan detail (KMD) dan dalam dokumentasi untuk memesan bahan.
Tergantung pada fitur-fitur struktur dan node mereka, perlu ketika pemesanan mulai menunjukkan kelas yang lebih kecil sesuai dengan GOST 27772-88.
1.6 *. Struktur baja dan perhitungannya harus memenuhi persyaratan gost 27751-88 "keandalan struktur dan lahan bangunan. Ketentuan utama untuk perhitungan "dan St Sev 3972-83" keandalan struktur dan alasan bangunan. Desain baja. Ketentuan dasar untuk perhitungan. "
1.7. Skema yang dihitung dan prasyarat utama harus mencerminkan kondisi kerja yang sebenarnya untuk struktur baja.
Struktur baja harus, sebagai aturan, menghitung kedua sistem spasial tunggal.
Saat membagi sistem spasial tunggal menjadi terpisah desain datar Itu harus diperhitungkan interaksi elemen antara diri mereka sendiri dan dengan dasar.
Pilihan skema perhitungan, serta metode untuk menghitung struktur baja, harus dilakukan sehubungan dengan penggunaan komputer yang efektif.
1.8. Perhitungan struktur baja harus, sebagai aturan, dilakukan sehubungan dengan deformasi baja yang tidak elastis.
Untuk struktur yang tidak terdefinisi secara statis, metode penghitungan yang, dengan mempertimbangkan deformasi inelastis, baja tidak dikembangkan, upaya yang dihitung (lentur dan torsi, kekuatan longitudinal dan transversal) harus ditentukan dengan asumsi deformasi baja elastis pada suatu skema yang tidak ditentukan.
Dengan pembenaran teknis dan ekonomi yang sesuai, perhitungan dibiarkan memproduksi sesuai dengan skema cacat, yang memperhitungkan pengaruh pergerakan struktur di bawah beban.
1.9. Elemen struktur baja harus memiliki bagian minimal yang memenuhi persyaratan standar-standar ini, dengan mempertimbangkan penyortiran untuk disewa dan pipa. Di bagian komposit yang ditetapkan oleh perhitungan, inepason tidak boleh melebihi 5%.