Sbírka nákladu na svatém. Výpočet zdiva pro pevnost Podrobné příklady výpočtu pevnosti zdi zdroje cihlové ložiska

Obrázek 1.. Vypočítaný schéma pro. \\ T cihlové sloupce Navržena budova.

Vzniká zároveň přirozená otázka: Jaký minimální průřez sloupců poskytne požadovanou sílu a stabilitu? Samozřejmě, že myšlenka vyložila sloupce z hliněné cihly, a ještě více tak zdi domu, nejsou zdaleka nových a všech možných aspektů výpočtů cihlových stěn, občané, pilíře, které jsou podstatou sloupců, jsou dostatečně podrobné V SNIP II-22-81 (1995) "Kámen a armamatické struktury". Je to tento regulační dokument a měl by být veden výpočty. Níže uvedený výpočet již není více než příklad použití zadaného Snipu.

Chcete-li určit sílu a stabilitu sloupců, musíte mít dostatečně mnoho zdrojových dat, jako jsou: cihlová značka pro sílu, oblast nábojistného rheel na sloupcích, zatížení sloupců, oblast kříže Sekce sloupce, a pokud to není známo žádné z tohoto fáze návrhu, můžete provést následujícím způsobem:

Příklad výpočtu cihlové kolony pro stabilitu během centrální komprese

Určeno:

Terasa s rozměry 5x8 m. Tři sloupce (jeden uprostřed a dva podél okrajů) od obličejové duté cihlové části 0,25x0,25 m. Vzdálenost mezi osami kolony 4 m. Cihla značka pro sílu M75.

Předpokládané předpoklady:

S tímto konstrukčním schématem bude maximální zatížení na středním spodním sloupci. Je to právě ji a měla by počítat s pevností. Zatížení sloupce závisí na souboru faktorů, zejména ze stavební plochy. Například St. Petersburg je 180 kg / m 2 a v Rostově-on-Don - 80 kg / m 2. S ohledem na hmotnost střechy sama o sobě 50-75 kg / m 2 zatížení na sloupu ze střechy pro pushkin Leningradský region Možná:

N se střechou \u003d (180 · 1,25 + 75) · 5 · 8/4 \u003d 3000 kg nebo 3 tun

Vzhledem k tomu, že současné zatížení z materiálu překrytí a od lidí, kteří jsou mačkání na terase, nábytek atd., Není ještě známý, ale vyztužená betonová deska není přesně naplánována, ale předpokládá se, že překrytí budou dřevěné, od samostatně Ležící hrany, pak pro výpočty zátěže terasy můžete mít rovnoměrně distribuované zatížení 600 kg / m 2, pak bude zaměřená síla z terasy působící na centrální sloupec:

N z terasy \u003d 600 · 5 · 8/4 \u003d 6000 kg nebo 6 tun

Vlastní hmotnost sloupce 3 m bude:

N ze sloupců \u003d 1500 · 3 · 0,38 · 0,38 \u003d 649,8 kg nebo 0,65 tun

Celkové zatížení na střední dolní koloně v průřezu sloupce v blízkosti nadace bude:

N c ob \u003d 3000 + 6000 + 2 · 650 \u003d 10300 kg nebo 10,3 tun

V tomto případě je však možné vzít v úvahu, že neexistuje velmi vysoká pravděpodobnost, že dočasná břemeno sněhu, maximum zimní časa dočasné zatížení překrytí, maximum v létě bude připojeno současně. Ty. Součet těchto zátěží může být vynásobena pravděpodobnostním poměrem 0,9, pak:

N s přibližně \u003d (3000 + 6000) · 0,9 + 2 · 650 \u003d 9400 kg nebo 9,4 tun

Odhadované zatížení extrémních sloupců bude téměř dvakrát méně:

N cr \u003d 1500 + 3000 + 1300 \u003d 5800 kg nebo 5,8 tun

2. Stanovení pevnosti zdiva.

M75 cihlová značka znamená, že cihla musí vydržet zatížení 75 kgf / cm2, nicméně pevnost cihel a pevnosti cihlový zdivo - Různé věci. Pochopit, že to pomůže následující tabulce:

stůl 1. Odhadovaná odolnost proti kompresi pro zdivo (podle SNIP II-22-81 (1995))

Ale to není všechno. Pořád stejný Snip II-22-81 (1995) nárok 3,11 A) Doporučuje méně než 0,3 m 2 v oblasti pilířích a přepravních pásů, vynásobte hodnotu vypočteného odporu Koeficient pracovních podmínek γ c \u003d 0,8. A protože oblast průřezu našeho sloupu je 0,25x0,25 \u003d 0,0625 m 2, pak budete muset použít toto doporučení. Jak vidíme, pro cihlu značky M75, a to i při použití zdivného roztoku M100, síla zdiva nepřesahuje 15 kgf / cm 2. V důsledku toho bude odhadovaná odolnost pro náš sloupec 15 · 0,8 \u003d 12 kg / cm 2, pak bude maximální tlakové napětí:

10300/625 \u003d 16,48 kg / cm 2\u003e r \u003d 12 kgf / cm 2

Aby byla zajištěna nezbytná síla sloupce, potřebujete nebo používat cihly větší pevnosti, například M150 (vypočtená odolnost proti kompresi během m100 roztoku Marque bude 22 · 0,8 \u003d 17,6 kg / cm 2) nebo zvýšení Průřez sloupce nebo použití křížové zesílení zdiva. Zatímco se zaměříme na použití odolnější cihly obličeje.

3. Stanovení stability cihlového sloupce.

Síla zdiva a stabilita cihlového sloupu je také různé věci a stejné Snip II-22-81 (1995) doporučuje stanovit stabilitu cihlové sloupce podle následujícího vzorce:

N ≤ m g φRf (1.1)

kde m g. - koeficient s přihlédnutím k účinku dlouhodobého zatížení. V tomto případě jsme měli, konvenčně řečeno, protože s výškou sekce h. ≈ 30 cm, hodnota tohoto koeficientu může být přijata 1.

Poznámka: Ve skutečnosti, s koeficientem M g, vše není tak jednoduché, můžete zobrazit podrobnosti v komentářích článku.

φ - koeficient podélného ohýbání v závislosti na flexibilitě sloupce λ . Chcete-li určit tento koeficient, musíte znát odhadovanou délku sloupce l. 0 A vždy se shoduje s výškou sloupce. Medleties stanovení odhadované délky návrhu jsou prezentovány samostatně, zde pouze upozorňují, že podle článku 4.3: "Vypočtené výšky stěn a pilířích l. 0 Při určování koeficientů podélného ohybu φ V závislosti na podmínkách podpory na horizontálních podpěrách by měly být přijaty:

a) s pevným závěsem podporuje l. 0 \u003d n.;

b) s elastickou horní nosností a tvrdou špetkou v dolní podpěři: pro jednoznačné budovy l. 0 \u003d 1.5h., pro multipresové budovy l. 0 \u003d 1.25h.;

c) pro volně stojící návrhy l. 0 \u003d 2n.;

d) pro struktury s částečně sevřenými referenčními sekcemi - s přihlédnutím k skutečnému stupni svírání, ale ne méně l. 0 \u003d 0,8n.kde N. - Vzdálenost mezi přesahy nebo jinými horizontálními podpěry, přičemž železobetonová horizontální podporuje vzdálenost mezi nimi ve světle. "

Na první pohled lze naším výpočtovým systémem považovat za splnění podmínek klauzule B). To je, můžete si vzít l. 0 \u003d 1,25H \u003d 1,25 · 3 \u003d 3,75 metry nebo 375 cm. Můžeme však s jistotou použít tento význam pouze tehdy, když je nižší podpora opravdu tvrdá. Pokud je cihlová kolona stanovena na vrstvě hydroizolace z gumárny, položenou na základu, pak je taková podpěra zpracována jako závěs a ne pevně sevřel. A v tomto případě je náš design v rovině paralelně s rovinou stěny geometricky proměnlivou, protože konstrukce překrytí (odděleně ležící desky) neposkytuje dostatečnou tuhost v určené rovině. 4 výstupy jsou možné z podobné situace:

1. Aplikujte zásadně odlišný konstruktivní schéma

například kovové sloupy, pevně uzavřené na základ, na které budou regenerace pevné, pak od estetických úvah, pak mohou být kovové sloupy nasekány obličejovou cihnou značkou, protože celá zatížení bude odebráno kov. V tomto případě musí být pravda vypočtena kovovými sloupy, ale vypočtená délka lze odebrat l. 0 \u003d 1.25h..

2. Udělat další překrytí,

například z listových materiálů, které zváží jak horní, tak nižší podporu sloupce, jako je zavěšená, v tomto případě l. 0 \u003d H..

3. Udělejte membránu tuhosti

v rovině rovnoběžně s rovinou stěny. Například na okrajích rozložte sloupce, ale spíše jednoduchou věc. Bude také umožnit zvážit jak horní, dolní podpěru sloupce, jako závěsné, ale v tomto případě je nutné dodatečně vypočítat rigiditu membrána.

4. Věnujte pozornost výše uvedeným možnostem a vypočítejte sloupce, jako samostatně stojící s pevnou nižší podporou, tj. l. 0 \u003d 2n.

Na konci, starověké Řekové dali své sloupce (i když ne z cihel) bez znalosti o odporu materiálů, bez použití kovových kotev, a tak pečlivě napsané stavební normy A pravidla v těchto dnech nebyla, nicméně, některé sloupce stojí ještě dnes.

Znáte odhadované délky sloupce, můžete určit koeficient flexibility:

λ H. \u003d L. 0 / H. (1.2) nebo

λ I. I. \u003d L. 0 / I. (1.3)

kde h. - výška nebo šířka průřezu sloupce a i. I. - Poloměr setrvačnosti.

Není obtížné stanovit poloměr setrvačnosti v zásadě, je nutné rozdělit moment setrvačnosti sekce na oblast průřezu, a pak odstraňovat druhý kořen z výsledku, ale v tomto případě neexistuje žádná velká nezbytnost . Takto λ h \u003d 2 · 300/25 \u003d 24.

Známe hodnotu koeficientu flexibility, můžete konečně určit koeficient podélného ohybu podle tabulky:

Tabulka 2.. Koeficienty podélného ohýbání pro konstrukce kamene a aramatamy (podle SNIP II-22-81 (1995))

Zároveň elastická charakteristika zdiva α Stanoveno tabulkou:

Tabulka 3.. Elastická charakteristika zdiva α (Podle SNIP II-22-81 (1995))

V důsledku toho bude hodnota koeficientu podélného ohybu asi 0,6 (s hodnotou elastické charakteristiky α 12. 1200. 12. 1200. \\ T Pak bude maximální zatížení na centrálním sloupci:

N p \u003d m g φγ s rf \u003d 1х0.6х0.8х22х625 \u003d 6600 kg< N с об = 9400 кг

To znamená, že přijatý oddíl 25x25 cm zajistit stabilitu nižší centrální centrální stlačené kolony nestačí. Pro zvýšení stability zvýší nejvíce optimálního průřezu sloupce. Pokud se například rozšíří sloupec s neplatným uvnitř poloviny cihel, rozměry 0,38x0,38 m, což se zvýší nejen oblast průřezu kolony na 0,13 m 2 nebo 1300 cm 2, ale Poloměr setrvačnosti sloupce se zvýší i. I. \u003d 11,45 cm.. Pak λ i \u003d 600 / 11.45 \u003d 52.4a hodnota koeficientu φ \u003d 0,8.. V tomto případě bude maximální zatížení na centrálním sloupci:

N p \u003d m g φγ s rf \u003d 1х0.8х0.8х22х1300 \u003d 18304 kg\u003e n s přibližně \u003d 9400 kg

To znamená, že průřez 38x38 cm zajistit stabilitu nižší centrální centrální stlačené kolony je dostatečná s okrajem a může dokonce snížit cihlovou značku. Například s původně přijatou značkou M75 bude mezní zatížení:

N p \u003d m g φγ s rf \u003d 1x0.8x0.8x12x1300 \u003d 9984 kg\u003e n s přibližně \u003d 9400 kg

Zdá se, že je to všechno, ale je žádoucí vzít v úvahu další detail. Nadace v tomto případě je lépe dělat se stuhou (jeden pro všechny tři sloupce), a ne trochu (odděleně pro každý sloupec), jinak dokonce i malé základy uchycení povedou k přídavným napětím v těle sloupce a může způsobit zničení. S ohledem na všechny výše uvedené, nejoptimálnější průřez sloupce 0,51x0,51 m a z estetického hlediska je takový průřez optimální. Průřezová plocha těchto sloupců bude 2601 cm2.

Příklad výpočtu cihlové kolony pro stabilitu při kompresi mimo jiné

Extrémní sloupce v navrženém domě nebudou centrálně stlačeny, protože Rigel bude založena na nich pouze na jedné straně. A i když budou rigLely položeny na celý sloupec, pak zatížení z překrytí a střechy bude přenášeno do extrémního sloupce ve středu průřezu sloupce. V jakém místě bude přenášen jako výsledný z tohoto zatížení, závisí na úhlu sklonu riglelů na nosičech, modulech pružnosti z vlhkostí a sloupů a řady dalších faktorů, které jsou podrobně uvažovány v článku "Výpočet odkazu na paprsek k zmačkaný." Toto posunutí se nazývá excentricita aplikace zatížení E asi. V tomto případě se zajímáme o nejnepříznivější kombinaci faktorů, ve kterých bude zatížení z překrytého sloupce přenášeno co nejblíže k okraji kolony. To znamená, že sloupec kromě zatížení sám bude také jednat o ohybový moment rovný M \u003d ne.A tento okamžik by měl být zohledněn při výpočtu. V obecném případě může být inspekce stability prováděna podle následujícího vzorce:

N \u003d φRF - mf / w (2.1)

kde W. - okamžik odolnosti vůči sekci. V tomto případě může být zatížení pro nižší extrémní sloupce ze střechy považováno za centrálně aplikované a excentricita bude vytvářet pouze zátěž z překrytí. S excentricitou 20 cm

N p \u003d φRF - mf / w \u003d1x0.8x0.8x12x2601. - 3000 · 20 · 2601· 6/51 3 \u003d 19975, 68 - 7058.82 \u003d 12916,9 kg\u003eN cr \u003d 5800 kg

Dokonce i s velmi velkou excentricitou aplikace zátěže máme více než dvojnásobek pro sílu.

Poznámka: Snip II-22-81 (1995) "Stone and Armcatament designu" doporučuje použít jiný způsob výpočtu sekce, který zohledňuje vlastnosti kamenných konstrukcí, ale výsledek bude přibližně stejný, tedy výpočetní metodou Doporučeno Snipem není zde.

Cihla - dost odolný konstrukční materiálZvláště plné a během výstavby domů ve 2-3 podlahových stěnách z obyčejných keramických cihel v dalších výpočtech obvykle nepotřebují. Nicméně existují různé situace, například dvoupodlažní dům s terasou ve druhém patře je plánován. Kovové rigLely, které se také spoléhají na kovové paprsky s překrývajícími se terasy, je plánováno být uniklé do cihlových sloupů z přední duté cihly 3 metrů vysoké, výše bude sloupy s výškou 3 m, ke které střechu se bude spoléhat:

pod centrální kompresí

Určeno: Terasa o rozměrech 5x8 m. Tři sloupce (jeden uprostřed a dva podél okrajů) z průřezu obličeje dutého cihlového průřezu 0,25x0,25 m. Vzdálenost mezi osami sloupu 4 m. Cihla značka pro Síla M75.

S tímto konstrukčním schématem bude maximální zatížení na středním spodním sloupci. Je to právě ji a měla by počítat s pevností. Zatížení sloupce závisí na souboru faktorů, zejména ze stavební plochy. Například sníh na střeše v St. Petersburg je 180 kg / m & sup2 a v Rostov-on-don - 80 kg / m & sup2. S ohledem na hmotnost střechy 50-75 kg / m & SUP2 může být zatížení sloupce ze střechy pro Pushkin leningradské oblasti:

N se střechou \u003d (180 · 1,25 +75) · 5 · 8/4 \u003d 3000 kg nebo 3 tun

Vzhledem k tomu, že současné zatížení z materiálu překrytí a od lidí, kteří jsou mačkání na terase, nábytek atd., Není ještě známý, ale vyztužená betonová deska není přesně naplánována, ale předpokládá se, že překrytí budou dřevěné, od samostatně Ležící hrany, pak pro výpočty zátěže terasy můžete mít rovnoměrně distribuované zatížení 600 kg / m & SUP2, pak se zaměřená síla z terasy působící na centrální sloupec bude:

N z terasy \u003d 600 · 5 · 8/4 \u003d 6000 kg nebo 6 tun

Vlastní hmotnost sloupce 3 m bude:

N Z kolony \u003d 1500 · 3 · 0,38 · 0,38 \u003d 649,8 kg nebo 0,65 tun

Celkové zatížení na střední dolní koloně v průřezu sloupce v blízkosti nadace bude:

N s přibližně \u003d 3000 + 6000 + 2 · 650 \u003d 10300 kg nebo 10,3 tun

V tomto případě je však možné vzít v úvahu, že neexistuje velmi vysoká pravděpodobnost, že dočasná břemeno sněhu, maximum v zimě, a dočasné zatížení překrytí, maximum v létě bude připojeno současně. Ty. Součet těchto zátěží může být vynásobena pravděpodobnostním poměrem 0,9, pak:

N s přibližně \u003d (3000 + 6000) · 0,9 + 2 · 650 \u003d 9400 kgnebo 9,4 tun

Odhadované zatížení extrémních sloupců bude téměř dvakrát méně:

N cr \u003d 1500 + 3000 + 1300 \u003d 5800 kg nebo 5.8 tun

2. Stanovení pevnosti zdiva.

Cihla Cihla M75 znamená, že cihla musí vydržet zatížení 75 kgf / cm & sup2, nicméně, síla cihly a pevnost zdiva jsou různé věci. Pochopit, že to pomůže následující tabulce:

stůl 1. Odhadovaná odolnost proti kompresi pro zdivo

Ale to není všechno. Veškerý Stejný SNIP II-22-81 (1995) nároků 3,11 A) doporučuje méně než 0,3 m & SUP2 v oblasti pilíře a přeplnění, vynásobte hodnotu vypočtené odolnosti vůči koeficientu pracovních podmínek γ c \u003d 0,8. A protože oblast průřezu našeho sloupu je 0,25x0,25 \u003d 0,0625 m & sup2, bude muset toto doporučení použít. Jak můžeme vidět, pro cihlu značky M75, a to i při použití zdivného roztoku M100, síla zdiva nepřesáhne 15 kgf / cm & sup2. Výsledkem je, že vypočtená odolnost pro náš sloupec bude 15 · 0,8 \u003d 12 kg / cm & SUP2, pak bude maximální tlakové napětí:

10300/625 \u003d 16,48 kg / cm & sup2\u003e r \u003d 12 kgf / cm & sup2

Aby byla zajištěna nezbytná pevnost sloupce, je nutné nebo používat cihly větší pevnosti, například M150 (vypočtená odolnost při kompresi během m100 roztoku Marque bude 22 · 0,8 \u003d 17,6 kg / cm & sup2) nebo zvýšit průřez sloupce nebo použít křížovou výztuhu zdiva. Zatímco se zaměříme na použití odolnější cihly obličeje.

3. Stanovení stability cihlového sloupce.

Síla zdiva a stabilita cihlového sloupu je také různé věci a stejné Snip II-22-81 (1995) doporučuje stanovit stabilitu cihlové sloupce podle následujícího vzorce:

N ≤ m g φRf (1.1)

m g. - koeficient s přihlédnutím k účinku dlouhodobého zatížení. V tomto případě jsme měli, konvenčně řečeno, protože s výškou sekce h. ≤ 30 cm, hodnota tohoto koeficientu může být přijata 1.

φ - koeficient podélného ohýbání v závislosti na flexibilitě sloupce λ . Chcete-li určit tento koeficient, musíte znát odhadovanou délku sloupce l. Ó.A vždy se shoduje s výškou sloupce. Subtleties určení Délka designu konstrukce nejsou zde stanoveny, pouze uvádíme, že podle článku 4.3: "Vypočtené výšky stěn a sloupů l. Ó. Při určování koeficientů podélného ohybu φ V závislosti na podmínkách podpory na horizontálních podpěrách by měly být přijaty:

a) s pevným závěsem podporuje l. O \u003d n.;

b) s elastickou horní nosností a tvrdou špetkou v dolní podpěři: pro jednoznačné budovy l. O \u003d 1.5h., pro multipresové budovy l. O \u003d 1,25h.;

c) pro volně stojící návrhy l. O \u003d 2n.;

d) pro struktury s částečně sevřenými referenčními sekcemi - s přihlédnutím k skutečnému stupni svírání, ale ne méně l. O \u003d 0,8n.kde N. - Vzdálenost mezi přesahy nebo jinými horizontálními podpěry, přičemž železobetonová horizontální podporuje vzdálenost mezi nimi ve světle. "

Na první pohled lze naším výpočtovým systémem považovat za splnění podmínek klauzule B). To je, můžete si vzít l. O \u003d 1,25h. \u003d 1,25 · 3 \u003d 3,75 metrů nebo 375 cm. Můžeme však s jistotou použít tento význam pouze tehdy, když je nižší podpora opravdu tvrdá. Pokud je cihlová kolona stanovena na vrstvě hydroizolace z gumárny, položenou na základu, pak je taková podpěra zpracována jako závěs a ne pevně sevřel. A v tomto případě je náš design v rovině paralelně s rovinou stěny geometricky proměnlivou, protože konstrukce překrytí (odděleně ležící desky) neposkytuje dostatečnou tuhost v určené rovině. 4 výstupy jsou možné z podobné situace:

1. Aplikujte zásadně odlišný konstruktivní schéma, například kovové sloupy, které jsou pevně utěsněny na základ, na které budou knížka překrytí svařovány, pak od estetických úvah, kovové sloupy mohou být zvoleny obličejové cihly jakékoli značky, protože celá zátěž bude pořízena kov. V tomto případě musí být pravda vypočtena kovovými sloupy, ale vypočtená délka lze odebrat l. O \u003d 1,25h..

2. Udělat další překrytíNapříklad z listových materiálů, které vám umožní zvážit jak horní, tak nižší podporu sloupce, jako je zavěšená, v tomto případě l. O \u003d h..

3. Udělejte membránu tuhosti V rovině rovnoběžně s rovinou stěny. Například na okrajích rozložte sloupce, ale spíše jednoduchou věc. Bude také umožnit zvážit jak horní, dolní podpěru sloupce, jako závěsné, ale v tomto případě je nutné dodatečně vypočítat rigiditu membrána.

4. Věnujte pozornost výše uvedeným možnostem a vypočítejte sloupce, jako samostatně stojící s pevnou nižší podporou, tj. l. O \u003d 2n.. Nakonec se starověké Řekové dali sloupce (i když, ne z cihel) bez znalosti o odporu materiálů, bez použití kovových kotev, a tak pečlivě napsané stavebními standardy a pravidla v těchto dnech nebyly, Nicméně, některé sloupce stojí a dodnes.

Znáte odhadované délky sloupce, můžete určit koeficient flexibility:

λ H. \u003d L. Ó. / H. (1.2) nebo

λ I. I. \u003d L. Ó. (1.3)

h. - výška nebo šířka průřezu sloupce a i. I. - Poloměr setrvačnosti.

Známe hodnotu koeficientu flexibility, můžete konečně určit koeficient podélného ohybu podle tabulky:

Tabulka 2.. Podélné ohýbací koeficienty pro kamenné a rameno-změny struktur
(Podle SNIP II-22-81 (1995))

Zároveň elastická charakteristika zdiva α Stanoveno tabulkou:

Tabulka 3.. Elastická charakteristika zdiva α (Podle SNIP II-22-81 (1995))

V důsledku toho bude hodnota koeficientu podélného ohybu přibližně 0,6 (s hodnotou elastické charakteristiky α 12. 1200. 12. 1200. \\ T Pak bude maximální zatížení na centrálním sloupci:

N p \u003d m g φγ s rf \u003d 1 · 0,6 · 0,8 · 22 · 625 \u003d 6600 kg< N с об = 9400 кг

To znamená, že přijatý oddíl 25x25 cm zajistit stabilitu nižší centrální centrální stlačené kolony nestačí. Pro zvýšení stability zvýší nejvíce optimálního průřezu sloupce. Například, pokud se vyskytuje sloupec s prázdnotou uvnitř poloviny cihel, rozměry 0,38x0,38 m, tedy nejen oblastí průřezu sloupce do 0,13 m & sup2 nebo 1300 cm & sup2 se zvýší, ale poloměr setrvačnosti sloupců se zvýší i. I. \u003d 11,45 cm.. Pak λ i \u003d 600 / 11.45 \u003d 52.4a hodnota koeficientu φ \u003d 0,8.. V tomto případě bude maximální zatížení na centrálním sloupci:

N p \u003d m g φy z rf \u003d 1 · 0,8 · 0,8 · 22 · 1300 \u003d 18304 kg\u003e n s přibližně \u003d 9400 kg

N p \u003d m g φy s rf \u003d 1 · 0,8 · 0,8 · 12 · 1300 \u003d 9984 kg\u003e n s přibližně \u003d 9400 kg

Zdá se, že je to všechno, ale je žádoucí vzít v úvahu další detail. Nadace v tomto případě je lépe dělat se stuhou (jeden pro všechny tři sloupce), a ne trochu (odděleně pro každý sloupec), jinak dokonce i malé základy uchycení povedou k přídavným napětím v těle sloupce a může způsobit zničení. S ohledem na všechny výše uvedené položky je nejpočetnější průřez sloupců 0,51x0,51 m a z estetického hlediska je takový průřez optimální. Průřezová plocha těchto sloupců bude 2601 cm & SUP2.

Příklad výpočtu cihlové sloupce pro stabilitu
S koncernovou kompresí

Extrémní sloupce v navrženém domě nebudou centrálně stlačeny, protože Rigel bude založena na nich pouze na jedné straně. A i když budou rigLely položeny na celý sloupec, pak zatížení z překrytí a střechy bude přenášeno do extrémního sloupce ve středu průřezu sloupce. V jakém místě bude přenášen do výsledného tohoto zatížení, závisí na úhlu sklonu riglelů na nosičech, modulech pružnosti v tucích a sloupcích a řadu dalších faktorů. Toto posunutí se nazývá excentricita aplikace zatížení E asi. V tomto případě se zajímáme o nejnepříznivější kombinaci faktorů, ve kterých bude zatížení z překrytého sloupce přenášeno co nejblíže k okraji kolony. To znamená, že sloupec kromě zatížení sám bude také jednat o ohybový moment rovný M \u003d ne.A tento okamžik by měl být zohledněn při výpočtu. V obecném případě může být inspekce stability prováděna podle následujícího vzorce:

N \u003d φRF - mf / w (2.1)

W. - okamžik odolnosti vůči sekci. V tomto případě může být zatížení pro nižší extrémní sloupce ze střechy považováno za centrálně aplikované a excentricita bude vytvářet pouze zátěž z překrytí. S excentricitou 20 cm

N p \u003d φRF - mf / w \u003d1 · 0.8 · 0,8 · 12 · 2601 - 3000 · 20 · 2601· 6/51 3 \u003d 19975.68 - 7058,82 \u003d 12916,9 kg\u003eN cr \u003d 5800 kg

Dokonce i s velmi velkou excentricitou aplikace zátěže máme více než dvojnásobek pro sílu.

Poznámka: SNIP II-22-81 (1995) "Kamenné a armokatační návrhy" doporučuje použít jiný způsob výpočtu průřezu, který bere v úvahu funkce kamenných konstrukcí, ale výsledek bude přibližně stejný, tedy metoda výpočtu doporučená Snip zde není uveden.

Pro provedení výpočtu stěn pro stabilitu je nutné především vypořádat s jejich klasifikací (viz Snip II-22-81 "kamenné a armokatační návrhy", stejně jako příspěvek na Snip) a pochopte, jaké zdi jsou :

1. Nosné stěny - to jsou stěny, na kterých jsou desky překrývajících se, střešních konstrukcí atd. Tloušťka těchto stěn by měla být nejméně 250 mm (pro zdivo). To jsou nejodpovědnější zdi v domě. Musí počítat s pevností a stabilitou.

2. Samosporné zdi - To jsou zdi, které nic nespočívá, ale mají zátěž ze všech překrývajících se podlah. V podstatě, ve třípatrovém domě, například taková stěna bude výška ve třech podlažích; Zatížení pouze na vlastní hmotnost zdiva je významná, ale i otázka stability takové stěny je velmi důležitá - než výše stěna, tím větší je riziko jeho deformací.

3. Nerelié zdi - Jedná se o vnější stěny, které spočívají na překrytí (nebo na jiných konstrukčních prvcích) a zatížení na nich spadá z výšky podlahy pouze na stěnách stěny. Výška non-volné stěny by neměla být ne více než 6 metrů, jinak jdou do kategorie samonosných podpor.

4. Oddíly jsou vnitřní stěny Méně než 6 metrů vysoká, vnímá pouze zatížení z vlastní hmotnosti.

Budeme se zabývat otázkou stabilních zdí.

První otázka vyplývající z "nezapsané" osoby: No, kde se může stěna jít? Najít odpověď analogicky. Vezměte si knihu v Hardcover a položte ji na okraj. Čím více formát knihy bude méně stabilita; Na druhou stranu, než kniha bude silnější, tím lépe bude stát na okraji. Stejnou situaci se stěnami. Stabilita stěny závisí na výšce a tloušťce.

Teď užíváme nejhorší volbu: tenký notebook velký formát a na okraj - nebude jen ztratit stabilitu, ale také ohyby. Takže stěna, pokud nejsou dodrženy podmínky v poměru tloušťky a výšky, začne se ohýbat z roviny a časem - prasknutí a zhroucení.

Co se musíte vyhnout tomuto fenoménu? Potřeba prozkoumat PP 6.16 ... 6.20 SNIP II-22-81.

Zvažte otázky určování stability stěn na příkladech.

Příklad 1. Oddíl je dán z značky M25 M25 v roztoku Grade M4 s výškou 3,5 m, tloušťkou 200 mm, 6 m široká, není spojena s překrývajícím se. V otvoru dveří septum 1x2,1 m. Je nutné určit stabilitu oddílu.

Z TABULKA 26 (str. 2) určujeme ze zdivné skupiny - III. Najít z tabulek 28? \u003d 14. Protože Oddíl není stanoven v horní části, je nutné snížit hodnotu β o 30% (v souladu s ustanovením 6.20), tj. β \u003d 9.8.

k1 \u003d 1,8 - Pro oddíl, ne nosičové zatížení s tloušťkou 10 cm a K1 \u003d 1,2 - pro přepážku o tloušťce 25 cm. V interpolaci naleznete pro náš oddíl s tloušťkou 20 cm k 1 \u003d 1,4;

k 3 \u003d 0,9 - Pro přepážky s otvory;

tak k \u003d k1 k3 \u003d 1,4 x 0,9 \u003d 1,26.

Konečně β \u003d 1,26 * 9.8 \u003d 12.3.

Najděte poměr výšky oddílu k tloušťce: H / h \u003d 3,5 / 0,2 \u003d 17,5 ° C.

Jaký způsob můžete tento problém vyřešit? Pokusme se zvýšit značku řešení do M10, pak se skupina pokládka stane II, resp. Β \u003d 17, a s přihlédnutím k koeficientům β \u003d 1,26 * 17 * 70% \u003d 15< 17,5 - этого оказалось недостаточно. Увеличим марку газобетона до М50, тогда группа кладки станет I , соответственно β = 20, а с учетом коэффициентов β = 1,26*20*70% = 17.6 > 17.5 - Podmínka se provádí. Také to bylo možné, aniž by se zvýšila značka provzdušňování betonu, ležela v konstrukční výztuži septa v souladu s článkem 6.19. Pak se β zvyšuje o 20% a je zajištěna stabilita stěny.

Příklad 2.Venkovní non-uvolněná stěna lehkého zdiva z cihel M50 značky na řešení značky M25. Výška stěny je 3 m, tloušťka je 0,38 m, délka stěny je 6 m. Stěna se dvěma velikostí oken je 1,2x1,2 m. Je nutné určit stabilitu stěny.

Z TABULKA 26 (str. 7) určujeme ze zdivné skupiny - i. Z tabulek 28 najdeme β \u003d 22. Protože Stěna není stanovena v horní části, je nutné snížit hodnotu β o 30% (podle bodu 6.20), tj. β \u003d 15.4.

Najdeme koeficienty K z tabulek 29:

k1 \u003d 1,2 - Pro stěnu, která nenosí zatížení v tloušťce 38 cm;

k 2 \u003d √A N / A B \u003d √1.37 / 2,28 \u003d 0,78 - Pro stěny s otvory, kde A B \u003d 0,38 * 6 \u003d 2,28 m 2 je oblast horizontální části stěny, s přihlédnutím do oken a n \u003d 0,38 * (6-1,2 * 2) \u003d 1,37 m 2;

tak k \u003d k 1 k 2 \u003d 1,2 * 0,78 \u003d 0,94.

Konečně β \u003d 0,94 * 15.4 \u003d 14,5.

Najděte poměr výšky oddílu k tloušťce: H / h \u003d 3 / 0,38 \u003d 7,89< 14,5 - условие выполняется.

Je také nutné zkontrolovat stav stanovený v článku 6.19:

H + L \u003d 3 + 6 \u003d 9 m< 3kβh = 3*0,94*14,5*0,38 = 15.5 м - условие выполняется, устойчивость стены обеспечена.

Pozornost! Pro pohodlí odpovědí na vaše otázky byla vytvořena nová sekce "Free Consultation".

třída \u003d "eliadunit"\u003e

Komentáře

"3 4 5 6 7 8

0 # 212 Alexey 21.02.2018 07:08

Citace Irina:

zesílení profilů nenahrazuje

Citace Irina:

pokud jde o nadaci: dutiny jsou povoleny v těle betonu, ale ne zdola, aby se snížila oblast podpory, která je zodpovědná za podpůrnou schopnost. To znamená, že by měla být tenká vrstva železobetonu.
A jaká je nadace - páska nebo sporák? Jaké jsou půdy?

Důvody ještě nejsou známy, s největší pravděpodobností tam bude čisté pole Suglinka všeho, původně si myslel, že deska, ale bude to nízké, chci být vyšší a také vrchol Úrodná vrstva Střílet, takže mám tendenci k žebrovanému nebo dokonce krabené nadaci. Nepotřebuju spoustu nosných kapacit půdy - dům byl stále řešen v 1. patře a keramzitový beton není příliš těžký, mrazení není více než 20 cm (i když ve starých sovětských předpisech 80 ).

Myslím, že odstranit horní vrstvu 20-30 cm, stanoví geotextilie, čerpané s písčitým brusným papírem a rozpustí se s těsněním. Pak lehký přípravný potěr - pro vyrovnání (v ní se zdá být ani výztuž, i když si není jistý), na vrcholu hydroizolačního primeru
a pak je již Dillem - i když odkazujete rámec šířky výztuže 150-200 mm x 400-600mm výšky a vložte je do kroku metrů, pak je třeba vytvořit více dutin mezi těmito rámy a ideálně, tyto dutiny by měly Buďte na vrcholu výztuže (ano také, s určitou vzdáleností od tréninku, ale zároveň budou muset být také zapnuta s tenkou vrstvou pod 60-100 mm a potěru) - myslím, že PPS talíře vkládají jako dutiny - Teoreticky bude možné nalévat do 1 vibracím.

Ty. Jako by s tvarem desky 400-600mm s výkonnou výztuží každých 1000-1200mm, je hromadná struktura sjednocena a snadná ve zbytku míst, zatímco při asi 50-70% objemu bude pěna (v non-naložená místa) - tj Podle spotřeby betonu a výztuže - poměrně srovnatelné se sporákem 200mm, ale + banda relativně levné pěny a další.

Pokud se nějakým způsobem nahradit pěnu na jednoduchém primeru / písku - bude ještě lepší, ale namísto snadného tréninku je moudřejší, aby se něco vážnější s výztuž a odstranění výztuže v paprsku - obecně není dostatek teorie a praktické zkušenosti.

0 # 214 IRIN 22.02.2018 16:21

Citát:

je to škoda, obecně píší, že ve světle betonu (ceramzit beton) špatné spojení se zesílením - jak se s ním vypořádat? Rozumím menšímu betonu a většímu povrchu armatur - tím lepší bude spojení, tj. Je nutné keramzitový beton s přidáním písku (a nejen clamzit a cement) a výztuž je tenká, ale více

proč se s tím vypořádat? Je nutné jednoduše zohlednit při výpočtu a při navrhování. Vidíte, keramzitobeton je dost dobrý stěna Materiál s vaší blízkostí výhod a nevýhod. Stejně jako jiné materiály. Teď, pokud jste ji chtěli použít monolitický překrývání, Odradil bych tě, protože
Citát:

III. Výpočet kamenných konstrukcí

Zatížení pro podstatnou hodnotu (obr. 30) na úrovni regenerace prvního patra překryta, kN:

sníh pro II Sněhový prostor

válcované střešní krytiny - 100 n / m 2

asfaltový potěr s tloušťkou N / m 3 15 mm

izolace - dřevěné vláknité desky s tloušťkou 80 mm s hustotou N / m 3

parosolation - 50 n / m 2

prefabrikované betonové povlakové desky - 1750 n / m 2

hmotnost zesílené betonové farmy

hmotnost římsy na zděné zdivo na n / m 3

cihlová zdivo Hmotnost nad +3.03

zaměřeno na klaše překrývání (podmíněně vylučující pokračování riglelů)

hmotnost plnění oken s N / m 2

celkové zatížení kalkulace na jednoduchost možností. +3.03.

Podle ustanovení 6.7.5 a 8.2.6 se nechá být považován za stěnu demontovanou v nadmořské výšce do jednotných prvků s umístěním podpěrných spár na úrovni riglelů. V tomto případě je zatížení z horních podlah prováděno ve středu závažnosti části stěny překrývajícího podlahy a všechna zatížení knutu v rámci této podlahy jsou považovány za aplikovány se skutečnou excentricitou vzhledem ke středu závažnosti stěny.

Podle ustanovení 6,9 odst. 8.2.2 vzdálenost od bodu použití reakčních reakcí Rigel P. Před vnitřním okrajem stěny v nepřítomnosti podpěrů, upevnění polohy referenčního tlaku, ne více než jedna třetina hloubka tulevy reigleelu a ne více než 7 cm (obr. 31).

S hloubkou utěsnění Riglel do zdi ale z \u003d 380 mm, ale Z: 3 \u003d 380: 3 \u003d

127 mm\u003e 70 mm Přijímáme bod referenčního tlaku

R. \u003d 346,5 kN ve vzdálenosti 70 mm od vnitřního okraje stěny.

Odhadovaná výška nejjednodušší v dolním patře

Pro konstrukční schéma pro podstatu spodního patra budovy vezmeme stojan s špetkou na úrovni hrany základu a hínou v úrovni překrytí.

Flexibilita Selence z silikátové cihlové zbrusu 100 na značce 25 řešení, R. \u003d 1,3 MPa v tabulce. 2 je určen podle poznámky 1 k tabulce. 15 s elastickou zednoucí charakteristikou A \u003d 1000;

koeficient podélného ohýbání v tabulce. 18 j \u003d 0,96. V souladu s ustanovením 4.14 ve stěnách s pevným horním podpěrem nesmí být v úvahu podélný průhyb v referenčních sekcích (J \u003d 1,0). Ve střední třetině výšky těsnění se koeficient podélného ohybu rovná vypočtené hodnotě J \u003d 0,96. V předem ramenu výšky J se liší lineárně od J \u003d 1,0 k vypočtené hodnotě J \u003d 0,96 (obr. 32). Hodnoty koeficientu podélného ohýbání v odhadovaných úsecích zjednodušení, v úrovních vrcholu a spodní části okna

Obr. 31.

magitudy ohybových momentů v úrovni restrukturalizace a v odhadovaných úsecích efektivnosti na úrovni horní a dolní části otvoru okna

knm;

Obr.32.

Velikost normálních sil ve stejných sekcích

Excentricity podélné síly e. 0 = M.: N.:

Mm.< 0,45 y. \u003d 0,45 × 250 \u003d 115 mm;

Mm.< 0,45 y. \u003d 115 mm;

Schopnost ložiska extracentně stlačené jemnosti pravoúhlého průřezu podle nároku 4.7 je stanovena vzorcem

kde (J- koeficient podélného průhybu pro celý průřez obdélníkového prvku; ); m g. - koeficient s přihlédnutím k účinku dlouhodobého provozu (s h. \u003d 510 mm\u003e 300 mm M g. = 1,0); ALE - Plocha odpadních vod.

Vnější nosné stěny by měly být alespoň vypočteny pro pevnost, stabilitu, lokální odpor a odolnost proti přenosu tepla. Zjistit která tloušťka by měla být cihlová zeď Je nutné provést jeho výpočet. V tomto článku budeme zvažovat výpočet schopnosti dopravce zdiva a v následujících článcích - zbývající výpočty. Aby nedošlo k chybět výstupu nového článku, přihlaste se k odběru newsletteru a po všech výpočtech by měl být tloušťka stěny. Vzhledem k tomu, že naše společnost se zabývá stavbou chalup, tj. Nízkorozlivní konstrukce, pak zvážíme všechny výpočty pro tuto kategorii.

Nosiče Nazývá se stěny, které vnímají zatížení z desek překrývajících se, povlaků, nosníků atd.

Měli byste také zvážit cihlové razítko na mrazu odolnost. Vzhledem k tomu, že každý staví dům pro sebe, nejméně sto let, pak se suchým a normálním režimem vlhkosti prostor, značka (M Rz) je převzata z 25 a vyšší.

Během výstavby domu, chaty, garáže, hostitele. Bruks a další systémy s suchým a normálním vlhkostním režimem se doporučuje používat duté cihly pro vnější stěny, protože jeho tepelná vodivost je nižší než u plně na plný úvazek. V souladu s tím, s výpočtem tepelného inženýrství se tloušťka izolace vypne méně, což saveit hotovost při nákupu. Celoroční cihly pro vnější stěny musí být aplikovány pouze v případě potřeby pro zajištění pevnosti zdiva.

Zesílení cihlového zdiva Je povoleno pouze v případě, že zvýšení značky cihel a řešení neumožňuje poskytnout požadovanou schopnost přenosu.

Příklad výpočtu cihlová zeď.

Schopnost porozumění zdiva závisí na mnoha faktorech - od značky cihel, stupněm řešení, z přítomnosti otvorů a jejich velikosti, od pružnosti stěn, atd. Výpočet ložiskové kapacity začíná definicí výpočtového schématu. Při výpočtu stěn na svislých zatížení je stěna považována za ovládanou na závěsné-pevné podpěry. Při výpočtu stěn na vodorovné zatížení (vítr) je stěna považována za pevně sevřenou. Je důležité, aby tyto režimy neměli zaměňovat, protože momenty budou jiné.

Výběr odhadované sekce.

V neslyšících stěnách pro vypočtené, průřez I-I na úrovni překrytí s podélnou síly N a maximálním ohybovým momentem M. je často nebezpečný oddíl II-IIVzhledem k tomu, že ohybový moment je o něco menší než maximální a roven 2 / 3M, a koeficienty mg a φ jsou minimální.

Ve stěnách s otvory je sekce přijímána na spodní úrovni propojek.

Pojďme zvážit průřez I-i.

Od minulého článku Sklizeň zatížení na stěně prvního patra Vezměte si výslednou hodnotu plného zatížení, která obsahuje zatížení z překrytí prvního patra p 1 \u003d 1,8t a výše uvedené podlahy g \u003d g P + P. 2 + G. 2 = 3.7t:

N \u003d g + p 1 \u003d 3,7t + 1,8t \u003d 5,5t

Slab se překrývají na stěně ve vzdálenosti A \u003d 150 mm. Podélná síla P1 z překrytí bude ve vzdálenosti A / 3 \u003d 150/3 \u003d 50 mm. Proč 1/3? Vzhledem k tomu, že stresový pozemek v oblasti podpory bude ve formě trojúhelníku a těžiště trojúhelníku je jen 1/3 délky podpory.

Zatížení z překrývajících podlah g se považuje za aplikované ve středu.

Vzhledem k tomu, že zatížení ze stropní desky (P 1) není aplikováno ve středu sekce, ale ve vzdálenosti od něj rovna:

e \u003d H / 2 - A / 3 \u003d 250 mm / 2 - 150 mm / 3 \u003d 75 mm \u003d 7,5 cm,

to vytvoří ohybový moment (m) v sekce i-i. Moment je práce síly na rameni.

M \u003d p 1 * E \u003d 1 800 * 7,5 cm \u003d 13,5 t * cm

Pak bude excentricita podélné síly n:

e 0 \u003d m / n \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm

Protože nosná stěna o tloušťce 25 cm, pak vypočítá hodnotu náhodné excentricity E ν \u003d 2 cm, pak je celková excentricita:

e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm

y \u003d h / 2 \u003d 12,5 cm

Při e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Síla adki high-centraneniálně stlačeného prvku je stanovena vzorcem:

N ≤ m g φ 1 r a c Ω

Faktory m g. a φ 1. V uvážené části I - i jsou rovna 1.